RU2107737C1 - Method of steel melting in converter - Google Patents
Method of steel melting in converter Download PDFInfo
- Publication number
- RU2107737C1 RU2107737C1 RU97102677A RU97102677A RU2107737C1 RU 2107737 C1 RU2107737 C1 RU 2107737C1 RU 97102677 A RU97102677 A RU 97102677A RU 97102677 A RU97102677 A RU 97102677A RU 2107737 C1 RU2107737 C1 RU 2107737C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- oxygen
- converter
- metal
- bath
- carbon
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к выплавке стали в кислородных конвертерах. The invention relates to ferrous metallurgy, and more particularly to steelmaking in oxygen converters.
Известен способ выплавки стали в кислородном конвертере с использованием в качестве твердых охладителей-окислителей подготовленных железосодержащих материалов, например металлизованных окатышей [1]. Известный способ позволяет увеличить содержание окислов железа в шлаке и снизить при необходимости температуру металла в определенные периоды операции, что ускоряет рафинирование металла, увеличивает выход годного и повышает качество металла. A known method of steelmaking in an oxygen converter using prepared iron-containing materials, for example metallized pellets as solid coolers, oxidizing agents [1]. The known method allows to increase the content of iron oxides in the slag and, if necessary, reduce the temperature of the metal in certain periods of the operation, which accelerates the refining of metal, increases yield and improves the quality of the metal.
Недостатком известного способа является низкая технологичность процесса, связанная с необходимостью предварительной подготовки и окатывания железосодержащих материалов, ограничением их ввода в ванну в требуемых количествах, что обусловлено изменением динамики обезуглероживания и поведения конвертерной ванны, чрезмерным вспениванием шлака и сложностью контроля за его состоянием. Это приводит к снижению эффективности перераспределения железа между металлом и шлаком, что не позволяет значительно увеличить выход годного металла. The disadvantage of this method is the low processability associated with the need for preliminary preparation and rolling of iron-containing materials, the limitation of their entry into the bath in the required quantities, which is due to a change in the dynamics of decarburization and the behavior of the converter bath, excessive foaming of slag and the complexity of monitoring its condition. This leads to a decrease in the efficiency of redistribution of iron between the metal and slag, which does not significantly increase the yield of metal.
Известен способ выплавки стали в кислородном конвертере с присадкой твердого топлива - углеродсодержащих материалов, и перемещением фурмы в вертикальном направлении по ходу продувки [2]. A known method of steelmaking in an oxygen converter with the addition of solid fuel - carbon-containing materials, and moving the tuyeres in the vertical direction along the purge [2].
Известный способ за счет регламентированной продувки и присадки твердого топлива в период интенсивного обезуглероживания позволяет эффективно дожигать CO до CO в объеме конвертера, что дополнительно к теплу от сжигания твердого топлива улучшает тепловую сторону процесса. Кроме того, такая регламентированная продувка позволяет поддерживать на достаточно высоком уровне скорость окисления углерода, обеспечивает наведение жидкоподвижного железистого шлака, а взаимодействие образующих окислов железа с углеродом способствует восстановлению железа, что наряду с уменьшением потерь металла с выбросами и выносами дополнительно увеличивает выход годного металла. The known method due to the regulated purging and addition of solid fuel during the period of intensive decarburization allows you to efficiently burn CO to CO in the volume of the converter, which in addition to the heat from burning solid fuel improves the thermal side of the process. In addition, such a regulated purge allows maintaining a sufficiently high level of carbon oxidation rate, provides guidance of liquid-moving ferrous slag, and the interaction of the forming iron oxides with carbon contributes to the reduction of iron, which, along with a decrease in metal losses with emissions and removals, additionally increases the yield of metal.
Недостатком известного способа является невозможность его осуществления в условиях дефицита металлолома при необходимости реализации технологии с переработкой повышенной вплоть до 100% доли чугуна в металлозавалке. В этом случае неизбежно значительное снижение выхода годного металла за счет увеличения количества шлака и угара примесей чугуна. Использование твердого топлива в этих условиях обеспечивает увеличение прихода тепла, что соответственно предопределяет необходимость использования других охладителей плавки - заменителей лома, при этом наблюдается вспенивание шлака, что усложняет контроль за состоянием конвертерной ванны. The disadvantage of this method is the impossibility of its implementation in the conditions of a shortage of scrap metal if it is necessary to implement a technology with processing of an increased up to 100% share of cast iron in a metal mill. In this case, a significant decrease in the yield of metal is inevitable due to an increase in the amount of slag and the burning of iron impurities. The use of solid fuel under these conditions provides an increase in heat input, which accordingly necessitates the use of other smelting coolers - scrap substitutes, while foaming of slag is observed, which complicates monitoring of the state of the converter bath.
Известен способ выплавки стали в конвертере с подачей через кислородную фурму в определенные периоды операции нейтрального газа [3]. Известный способ позволяет оптимизировать процессы дожигания отходящих газов в полости конвертера и сжигание топлива, улучшить шлакообразование и увеличить выход годного металла за счет снижения количества выбросов вспененной шлакометаллической и шлаковой фаз с одновременным осаживанием вспененной шлакометаллической эмульсии в конвертере. A known method of steelmaking in a converter with the supply through an oxygen lance at certain periods of operation of a neutral gas [3]. The known method allows to optimize the processes of afterburning of exhaust gases in the cavity of the converter and the combustion of fuel, to improve slag formation and increase the yield of metal by reducing the amount of emissions of foamed slag metal and slag phases with simultaneous deposition of foamed slag metal emulsion in the converter.
Недостатком этого способа является низкий выход стали из-за невозможности ввода в конвертер дополнительно твердых железосодержащих окислителей. The disadvantage of this method is the low yield of steel due to the impossibility of introducing additional solid iron-containing oxidizing agents into the converter.
Наиболее близким техническим решением к изобретению является способ выплавки стали в кислородном конвертере, включающий заливку чугуна, загрузку твердого окислителя и углеродсодержащего материала, их перемешивание путем продувки ванны газом, продувку ванны кислородом, в котором предварительно отрафи- нированный от серы и фосфора чугун заливают в конвертер для обезуглероживания, а необходимое количество расходуемого кислорода на обезуглероживание определяется исходя из затрат кислорода на обезуглероживание, на окисление примесей чугуна, на окисление углеродсодержащих материалов с учетом кислорода железосодержащих окислителей [4]. The closest technical solution to the invention is a method of steelmaking in an oxygen converter, comprising pouring cast iron, loading a solid oxidizing agent and carbon-containing material, mixing them by blowing a bath with gas, blowing a bath with oxygen, in which cast iron preformed from sulfur and phosphorus is poured into a converter for decarburization, and the required amount of oxygen consumed for decarburization is determined based on the cost of oxygen for decarburization, for the oxidation of impurities Guna, the oxidation of carbonaceous material to the iron-oxygen oxidizers [4].
Недостатком этого способа является низкий выход годной стали из-за потерь металла при удалении шлака после предварительного рафинирования от серы и фосфора. The disadvantage of this method is the low yield of steel due to metal loss during slag removal after preliminary refining from sulfur and phosphorus.
Целью изобретения является повышение выхода годного металла. The aim of the invention is to increase the yield of metal.
Поставленная цель достигается тем, что в способе выплавки стали в конвертере, включающем заливку чугуна, загрузку твердого окислителя и углеродсодержащего материала, их перемешивание путем продувки ванны газом, продувку ванны кислородом, согласно изобретению, чугун, твердый окислитель и углеродсодержащий материал загружают при их соотношении 1: (0,10-0,25) : (0,015-0,075) соответственно, после чего в течение 20-25% от общей продолжительности продувки перемешивают ванну смесью нейтрального газа и кислорода в соотношении 1 : (0,15-0,25), при этом расход смеси нейтрального газа и кислорода поддерживают в пределах 100-150% от номинальной интенсивности продувки кислорода. This goal is achieved by the fact that in the method of steelmaking in a converter comprising casting iron, loading a solid oxidizing agent and carbon-containing material, mixing them by purging the bath with gas, purging the bath with oxygen, according to the invention, cast iron, solid oxidizing agent and carbon-containing material are loaded at a ratio of 1 : (0.10-0.25): (0.015-0.075), respectively, after which the bath is mixed with a mixture of neutral gas and oxygen in a ratio of 1: (0.15-0.25) for 20-25% of the total duration of purging while the flow rate of the mixture neutral gas and oxygen are maintained within 100-150% of the nominal intensity of the oxygen purge.
Признаки, отличающие техническое решение от прототипа, не выявлены в других технических решениях и, следовательно, заявляемое техническое решение имеет "Изобретательский уровень". Signs that distinguish the technical solution from the prototype are not identified in other technical solutions and, therefore, the claimed technical solution has an "Inventive step".
Технический результат, достигаемый предлагаемым способом выплавки стали в конвертере заключается в том, что в условиях дефицита металлолома и необходимости более эффективного использования его заменителей, например таких как железо, марганец, хромсодержащие материалы, концентраты или агломераты, в конвертер заливают чугун, вводят твердый окислитель и углеродсодержащие материалы и перемешивают ванну смесью нейтрального газа и кислорода в соотношении 1 : (0,15-0,25) для восстановления оксидов металлов твердого окислителя углеродом чугуна и присаживаемых углеродсодержащих материалов и углеродсодержащими газами рабочего пространства конвертера, а также другими примесями чугуна. В качестве твердого окислителя могут использоваться как железосодержащие отходы металлургического производства, так и марганецсодержащие материалы в виде марганцовистого концентрата, марганцевой руды и т.п. The technical result achieved by the proposed method of steelmaking in the converter is that in conditions of scarcity of scrap metal and the need for more efficient use of its substitutes, for example, such as iron, manganese, chromium-containing materials, concentrates or agglomerates, cast iron is poured into the converter, a solid oxidizing agent is introduced and carbon-containing materials and mix the bath with a mixture of neutral gas and oxygen in a ratio of 1: (0.15-0.25) to reduce the metal oxides of the solid oxidizer with carbon iron and adhering carbon-containing materials and carbon-containing gases of the working space of the converter, as well as other impurities of cast iron. As a solid oxidizing agent, both iron-containing wastes of metallurgical production and manganese-containing materials in the form of manganese concentrate, manganese ore, etc. can be used.
Для рассматриваемых условий и температур, характерных для конвертерного процесса, возможно развитие как твердофазного восстановления, когда восстановление оксидов металлов твердого окислителя протекает в твердой фазе с последующим плавлением и до восстановлением оксидов из расплава, так и жидкофазного восстановления с восстановлением оксидов твердого окислителя из расплава. При твердофазном восстановлении развитие реакций в сторону восстановления оксидов металлов возможно только в том случае, когда фактическая температура процесса выше температуры начала восстановления оксида металла, что также обеспечивается в предлагаемых условиях. При жидкофазном восстановлении на кинетических параметрах процесса благоприятно сказывается повышение температуры процесса и интенсивности перемешивания расплава. For the considered conditions and temperatures characteristic of the converter process, it is possible to develop both solid-phase reduction, when the reduction of metal oxides of the solid oxidizer proceeds in the solid phase, followed by melting to the reduction of the oxides from the melt, and liquid-phase reduction with the reduction of oxides of the solid oxidizer from the melt. In case of solid-phase reduction, the development of reactions in the direction of reduction of metal oxides is possible only when the actual process temperature is higher than the temperature of the start of reduction of metal oxide, which is also ensured under the proposed conditions. During liquid-phase reduction, the kinetic parameters of the process are favorably affected by an increase in the process temperature and the intensity of melt mixing.
Соотношение расходов жидкого чугуна, твердого окислителя и углеродсодержащих материалов 1:(0,10-0,25) : (0,015-0,075) определяется условиями обеспечения эффективного восстановления оксидов металлов твердого окислителя, увеличение кратного веса плавки при увеличении выхода годного металла и получения надлежащих технологических и технико-экономических показателей процесса. The ratio of the costs of molten iron, solid oxidizer and carbon-containing materials 1: (0.10-0.25): (0.015-0.075) is determined by the conditions for ensuring the effective reduction of metal oxides of solid oxidizer, an increase in the multiple weight of the smelting with an increase in the yield of the metal and obtaining proper technological and technical and economic indicators of the process.
При превышении этого соотношения будет недостаточно физического и химического тепла чугуна в пределах изменения его химического состава и температуры для расплавления твердого окислителя и углеродсодержащих материалов и восстановления оксидов металла из расплава. В этом случае необходимы дополнительные источники тепла, и реализуется только твердофазное восстановление оксидов металлов, что исключает возможность значительного повышения скорости восстановления, увеличивает время перемешивания расплава струями смеси нейтрального газа и кислорода, что приведет в дальнейшем к увеличению продолжительности продувки кислородом для нагрева ванны до температуры выпуска и возможного "передува" плавки и к дополнительным потерям производительного времени конвертера. If this ratio is exceeded, the physical and chemical heat of cast iron will not be enough within the limits of changing its chemical composition and temperature to melt the solid oxidizer and carbon-containing materials and to reduce the metal oxides from the melt. In this case, additional heat sources are needed, and only solid-phase reduction of metal oxides is realized, which eliminates the possibility of a significant increase in the reduction rate, increases the melt mixing time by jets of a mixture of neutral gas and oxygen, which will subsequently lead to an increase in the duration of oxygen purge to heat the bath to the discharge temperature and a possible “blow-out” of smelting and to additional losses of the converter’s production time.
При соотношении расходов чугуна, твердого окислителя и углеродсодержащих материалов менее 1 : (0,10-0,25) : (0,015-0,075) введенные материалы будут полностью растворяться в чугуне с образованием гомогенного расплава при интенсивном перемешивании последнего. При этом твердофазное восстановление полностью исключается, а кинетические параметры жидкофазного восстановления в этих условиях не реализуются, что в целом снижает положительный эффект. When the ratio of consumption of cast iron, solid oxidizer and carbon-containing materials is less than 1: (0.10-0.25): (0.015-0.075), the introduced materials will completely dissolve in cast iron with the formation of a homogeneous melt with vigorous stirring of the latter. In this case, solid-phase reduction is completely eliminated, and the kinetic parameters of liquid-phase reduction under these conditions are not realized, which generally reduces the positive effect.
Продолжительность перемешивания расплава, состоящего из жидкого чугуна, твердого окислителя и углеродсодержащего материала струями смеси нейтрального газа и кислорода должна составлять не менее 20% общей продолжительности продувки, включающей собственно предварительное перемешивание для восстановления оксидов металлов и последующую окислительную продувку для нагрева ванны до температуры выпуска и рафинирования металла от вредных примесей, в противном случае не обеспечивается необходимая степень восстановления оксидов металлов. Невосстановленная часть оксидов в условиях последующего рафинирования металла будет взаимодействовать с углеродом чугуна с образованием преимущественно оксида углерода, дополнительно вспенивая ванну и увеличивая потери металла с выбросами и корольками металла в шлаке и поглощением значительного количества тепла. The duration of mixing the melt, consisting of molten iron, a solid oxidizing agent and carbon-containing material by jets of a mixture of neutral gas and oxygen, should be at least 20% of the total purge time, including pre-stirring itself to reduce the metal oxides and subsequent oxidative purge to heat the bath to the temperature of discharge and refining metal from harmful impurities, otherwise the necessary degree of reduction of metal oxides is not provided. The unreduced part of the oxides under the conditions of subsequent metal refining will interact with cast iron carbon to form predominantly carbon monoxide, additionally foaming the bath and increasing metal losses with metal emissions and kings in the slag and absorption of a significant amount of heat.
Продолжительность перемешивания ванны должна составлять не более 25% общей продолжительности продувки, иначе наблюдается значительный охлаждающий эффект за счет вдуваемой газовой смеси, что приведет к дополнительным теплопотерям, снижению фактической температуры расплава и изменению кинетических параметров процесса, что исключает возможность развития реакций в сторону восстановления оксидов металлов. Дополнительное снижение фактической температуры расплава перед началом окислительной продувки кислородом для нагрева ванны до температуры выпуска и рафинирования от вредных примесей приводит к так называемому "холодному" началу операции и дополнительным потерям металла за счет чрезмерного вспенивания ванны, перелива шлакометаллической эмульсии через горловину конвертера и выбросов. The duration of mixing the bath should be no more than 25% of the total duration of the purge, otherwise there is a significant cooling effect due to the injected gas mixture, which will lead to additional heat loss, lower actual melt temperature and a change in the kinetic parameters of the process, which eliminates the possibility of developing reactions towards reduction of metal oxides . An additional decrease in the actual temperature of the melt before oxidative purging with oxygen to heat the bath to the temperature of discharge and refinement from harmful impurities leads to the so-called “cold” start of the operation and additional metal losses due to excessive foaming of the bath, overflow of slag metal emulsion through the neck of the converter and emissions.
Предварительное перемешивание чугуна, твердого окислителя и углеродсодержащих материалов в конвертере струями смесью нейтрального газа и кислорода в соотношении 1 : (0,15-0,25) и расходом 100-150% номинальной интенсивности подачи кислорода преследует своей целью обеспечение интенсивного перемешивания расплава для создания максимального контакта между восстановителем и восстанавливаемым оксидом, что при прочих условиях обеспечивает лавинообразное нарастание скорости восстановления. The preliminary mixing of cast iron, solid oxidizer and carbon-containing materials in the converter with jets of a mixture of neutral gas and oxygen in a ratio of 1: (0.15-0.25) and a flow rate of 100-150% of the nominal oxygen supply intensity is aimed at providing intensive mixing of the melt to create maximum contact between the reducing agent and the reduced oxide, which, under other conditions, provides an avalanche-like increase in the reduction rate.
Соотношение расходов нейтрального газа и кислорода в перемешивающем газе не должно быть больше 1: (0,15-0,25), иначе изменение окислительного потенциала газовой фазы в условиях избытка кислорода приведет к снижению эффективности процесса восстановления металлов из твердого окислителя и дополнительному окислению ванны. The ratio of the flow rates of neutral gas and oxygen in the mixing gas should not be more than 1: (0.15-0.25), otherwise, a change in the oxidation potential of the gas phase under conditions of excess oxygen will reduce the efficiency of the process of metal recovery from solid oxidizer and additional oxidation of the bath.
Уменьшение соотношения расходов нейтрального газа и кислорода в перемешивающем газе менее 1: (0,15-0,25) в условиях нестабильности химического состава и температуры чугуна приведет к снижению фактической температуры процесса ниже температуры начала восстановления оксидов металла, развитие реакций в сторону восстановления металлов будет невозможным. A decrease in the ratio of the flow rates of neutral gas and oxygen in the mixing gas is less than 1: (0.15-0.25) under conditions of instability of the chemical composition and temperature of cast iron will lead to a decrease in the actual temperature of the process below the temperature of the onset of reduction of metal oxides, the development of reactions towards the reduction of metals will impossible.
Расход смеси нейтрального газа и кислорода не должен превышать 150% номинальной интенсивности подачи кислорода, что ограничено пропускной способностью газоотводящего тракта. The flow rate of a mixture of neutral gas and oxygen should not exceed 150% of the nominal intensity of oxygen supply, which is limited by the capacity of the exhaust duct.
При снижении расхода смеси нейтрального газа и кислорода менее 100% номинальной интенсивности подачи кислорода не обеспечивается интенсивное перемешивание расплава, необходимое для создания максимального контакта между восстановителем и восстанавливаемым оксидом, что не позволяет обеспечить необходимой степени восстановления металлов из твердого окислителя и увеличить выход годного металла. When the flow rate of the mixture of neutral gas and oxygen is less than 100% of the nominal oxygen supply intensity, intensive melt mixing is not provided, which is necessary to create maximum contact between the reducing agent and the reduced oxide, which does not allow to provide the necessary degree of metal recovery from the solid oxidizer and increase the yield of metal.
Пример. В 160-т конвертер заливают чугун в количестве 1,30 т. Температура заливаемого чугуна 1360oC; химический состав, мас.% 4,2 углерода; 0,80 кремния; 0,75 марганца; 0,016 серы; 0,21 фосфора. Затем вводят прокатную окалину в количестве 22,5 т и антрацит 4,2 т. При этом соотношение расхода чугуна, прокатной окалины (твердый окислитель) и антрацита (углеродсодержащего материала) составляет соответственно 1 : 0,16 : 0,032. Конвертер переводят в рабочее положение, опускают кислородную фурму и начинают перемешивать ванну смесью азота (400 м/мин) и кислорода (100 м/мин) в соотношении 1 : 0,25, что соответствует 125% номинальной интенсивности подачи кислорода. Перемешивание ванны осуществляют в течение 6 мин (21,4% общей продолжительности продувки), после чего переходят на окислительную продувку металла кислородом, продолжительность которой составляет 22 мин. По ходу продувки присаживают шлакообразующие материалы и перемещают фурму в вертикальном направлении. Температура металла на повалке 1630oC, металл содержит, мас.% 0,10 углерода; 0,12 марганца; 0,010 фосфора и 0,010 серы. Основность шлака составляет 4,1; содержание FeO 26,8%. Выход жидкого металла 97,3%.Example. 1.60 tons of cast iron are poured into a 160-ton converter. The temperature of cast iron is 1360 o C; chemical composition, wt.% 4,2 carbon; 0.80 silicon; 0.75 manganese; 0.016 sulfur; 0.21 phosphorus. Then, mill scale in the amount of 22.5 t and anthracite 4.2 t are introduced. The ratio of consumption of cast iron, mill scale (solid oxidizer) and anthracite (carbon-containing material) is 1: 0.16: 0.032, respectively. The converter is put into operation, the oxygen lance is lowered and the bath is mixed with a mixture of nitrogen (400 m / min) and oxygen (100 m / min) in a ratio of 1: 0.25, which corresponds to 125% of the nominal oxygen supply intensity. Stirring the bath is carried out for 6 minutes (21.4% of the total duration of purging), after which they switch to oxidative purging of the metal with oxygen, the duration of which is 22 minutes In the course of purging, slag-forming materials are planted and the lance is moved in the vertical direction. The temperature of the metal on the felling 1630 o C, the metal contains, wt.% 0.10 carbon; 0.12 manganese; 0.010 phosphorus and 0.010 sulfur. Slag basicity is 4.1; FeO content of 26.8%. The yield of liquid metal is 97.3%.
Способ выплавки стали промышленно применим при выплавке стали в кислородных конвертерах. The method of steelmaking is industrially applicable for steelmaking in oxygen converters.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97102677A RU2107737C1 (en) | 1997-02-26 | 1997-02-26 | Method of steel melting in converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97102677A RU2107737C1 (en) | 1997-02-26 | 1997-02-26 | Method of steel melting in converter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2107737C1 true RU2107737C1 (en) | 1998-03-27 |
| RU97102677A RU97102677A (en) | 1998-06-20 |
Family
ID=20190126
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97102677A RU2107737C1 (en) | 1997-02-26 | 1997-02-26 | Method of steel melting in converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2107737C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2612246C1 (en) * | 2015-10-16 | 2017-03-03 | Общество с ограниченной ответственностью "ЧерметИнформСистемы" | Method of steelmaking in basic oxygen furnace |
| RU2666207C1 (en) * | 2017-06-20 | 2018-09-06 | Общество с ограниченной ответственностью "ЧерметИнформСистемы" | Semi-finished product for the steel-making |
| RU2667929C1 (en) * | 2017-06-20 | 2018-09-25 | Общество с ограниченной ответственностью "ЧерметИнформСистемы" | Semi-finished product for steel-making |
| RU2784899C1 (en) * | 2022-03-29 | 2022-11-30 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for smelting steel in an oxygen converter |
-
1997
- 1997-02-26 RU RU97102677A patent/RU2107737C1/en active
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2612246C1 (en) * | 2015-10-16 | 2017-03-03 | Общество с ограниченной ответственностью "ЧерметИнформСистемы" | Method of steelmaking in basic oxygen furnace |
| RU2666207C1 (en) * | 2017-06-20 | 2018-09-06 | Общество с ограниченной ответственностью "ЧерметИнформСистемы" | Semi-finished product for the steel-making |
| RU2667929C1 (en) * | 2017-06-20 | 2018-09-25 | Общество с ограниченной ответственностью "ЧерметИнформСистемы" | Semi-finished product for steel-making |
| RU2784899C1 (en) * | 2022-03-29 | 2022-11-30 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for smelting steel in an oxygen converter |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5954551B2 (en) | Converter steelmaking | |
| US4295882A (en) | Steel making process | |
| RU2107737C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2044061C1 (en) | Composition burden for steel melting | |
| SU648118A3 (en) | Method of producing alloy steel | |
| JP2004137572A (en) | Method for refining molten metal containing chromium | |
| US4394165A (en) | Method of preliminary desiliconization of molten iron by injecting gaseous oxygen | |
| US5897684A (en) | Basic oxygen process with iron oxide pellet addition | |
| JPH0471965B2 (en) | ||
| RU2382824C1 (en) | Method of steel melting | |
| JPH0437135B2 (en) | ||
| RU2786105C1 (en) | Method for steel smelting in a converter on liquid iron | |
| RU2437941C1 (en) | Procedure for melting steel in arc steel melting furnace with increased consumption of liquid iron | |
| RU2135601C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2103379C1 (en) | Method of smelting low-carbon steels | |
| RU2233890C1 (en) | Method of making low-carbon steel in oxygen converter | |
| RU2092574C1 (en) | Method for making steel in electric-arc furnace | |
| RU2177508C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| SU1754784A1 (en) | Charge for steelmaking in open hearth furnace and method of charging | |
| RU2258745C1 (en) | Method of refining iron carbon melt | |
| RU2323980C2 (en) | Method of steel smelting | |
| RU2115743C1 (en) | Method of direct steel making from iron-containing materials in converter | |
| SU342910A1 (en) | METHOD OF MELTING THE STALLING UNION mark? Et1S "Tash: n;: IT ^ 1 LIBRARY | |
| RU2051979C1 (en) | Method of steel smelting in martin furnace | |
| RU2409682C1 (en) | Procedure for steel melting |