RU2244938C2 - Noise intermodulation level gauge - Google Patents
Noise intermodulation level gauge Download PDFInfo
- Publication number
- RU2244938C2 RU2244938C2 RU2003137021/28A RU2003137021A RU2244938C2 RU 2244938 C2 RU2244938 C2 RU 2244938C2 RU 2003137021/28 A RU2003137021/28 A RU 2003137021/28A RU 2003137021 A RU2003137021 A RU 2003137021A RU 2244938 C2 RU2244938 C2 RU 2244938C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- input
- output
- correlator
- signal
- comparison unit
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Measurement Of Mechanical Vibrations Or Ultrasonic Waves (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области радиоизмерений и предназначено для оценки нелинейных искажений, вносимых трактами обработки или усиления низкочастотных сигналов, например, звуковых.The invention relates to the field of radio measurements and is intended to assess non-linear distortions introduced by the processing paths or amplification of low-frequency signals, for example, audio.
Прототипом заявляемого устройства является устройство, содержащее генератор случайного сигнала, полосовой фильтр, фильтр нижних частот и вольтметр, вход которого соединен с выходом фильтра нижних частот, вход которого является тестовым входом устройства, тестовым выходом которого служит выход полосового фильтра, вход которого соединен с выходом генератора случайного сигнала [Сырицо А. Измерение нелинейных искажений на шумовом сигнале. - Радио, 1999 г, № 4, стр. 29-31].The prototype of the claimed device is a device containing a random signal generator, a band-pass filter, a low-pass filter and a voltmeter, the input of which is connected to the output of the low-pass filter, the input of which is the test input of the device, the test output of which is the output of the band-pass filter, the input of which is connected to the output of the generator random signal [Syritso A. Measurement of nonlinear distortion in a noise signal. - Radio, 1999, No. 4, pp. 29-31].
Принцип действия измерителя-прототипа заключается в подаче на вход тестируемого узла (например, усилителя) случайного сигнала в ограниченной полосе частот, а затем измерении уровня сигнала на выходе усилителя вне полосы частот входного тестового сигнала. Поскольку результатом интермодуляционных искажений являются и составляющие с комбинационными частотами, выходящими за пределы полосы частот входного сигнала, то по отношению напряжения этих составляющих к напряжению входного сигнала судят об уровне интермодуляционных искажений. Причем в качестве интермодуляционных составляющих берется только часть сигнала, расположенная в низкочастотной области спектра выходного искаженного сигнала, выделенная фильтром нижних частот. При этом другие комбинационные составляющие, находящиеся как в полосе частот входного сигнала, так и выше нее, не учитываются. Безусловно, такой подход, отличаясь простотой аппаратурной реализации, не обеспечивает высокой точности измерений и не позволяет судить о реальном уровне вносимых искажений по всему диапазону рабочих частот тестируемого усилителя.The principle of operation of the prototype meter consists in supplying a random signal in a limited frequency band to the input of the tested node (for example, an amplifier), and then measuring the signal level at the amplifier output outside the frequency band of the input test signal. Since the result of intermodulation distortion is also components with Raman frequencies that go beyond the frequency band of the input signal, then the ratio of the voltage of these components to the voltage of the input signal judges the level of intermodulation distortion. Moreover, as the intermodulation components, only a part of the signal located in the low-frequency region of the spectrum of the output distorted signal, selected by the low-pass filter, is taken. Moreover, other combinational components located both in the frequency band of the input signal and above it are not taken into account. Of course, this approach, distinguished by the simplicity of the hardware implementation, does not provide high measurement accuracy and does not allow one to judge the real level of introduced distortions over the entire range of operating frequencies of the tested amplifier.
Технический результат, достигаемый при использовании настоящего изобретения, состоит в повышении точности оценки уровня шумовой интермодуляции, вызванной нелинейной характеристикой тестируемого узла.The technical result achieved using the present invention is to increase the accuracy of estimating the level of noise intermodulation caused by the non-linear characteristic of the test node.
Технический результат достигается тем, что в измеритель уровня шумовой интермодуляции, содержащий генератор случайного сигнала и полосовой фильтр, вход которого соединен с выходом генератора случайного сигнала, выход полосового фильтра является тестовым выходом измерителя, согласно изобретению введены коррелятор, блок сравнения и блок управления, вход которого является входом запуска измерителя, тестовым входом которого служит информационный вход коррелятора, выход которого соединен с информационным входом блока сравнения, выход которого является информационным выходом измерителя, адресный вход коррелятора и адресный вход блока сравнения объединены в единую адресную шину и подключены к адресному выходу блока управления, тактовый и обнуляющий выходы которого соединены с соответствующими входами коррелятора.The technical result is achieved in that a noise intermodulation level meter containing a random signal generator and a bandpass filter, the input of which is connected to the output of the random signal generator, the output of the bandpass filter is a test output of the meter, according to the invention, a correlator, a comparison unit and a control unit, the input of which is the start input of the meter, the test input of which is the information input of the correlator, the output of which is connected to the information input of the comparison unit, the output to torogo meter is data output, the address input of the correlator and comparing the address input unit are combined into a single address bus and connected to the address output of the control unit, the clock and reset outputs of which are connected to respective inputs of a correlator.
Блок сравнения может быть выполнен в виде устройства, вычисляющего среднее значение модуля разности сравниваемых величин, в виде устройства, вычисляющего среднеквадратичное значение разности сравниваемых величин, в виде устройства, вычисляющего среднее отношение сравниваемых величин.The comparison unit can be made in the form of a device that calculates the average value of the difference module of the compared values, in the form of a device that calculates the rms value of the difference of the compared values, in the form of a device that calculates the average ratio of the compared values.
Сущность изобретения поясняется чертежами. На фиг.1 показана функциональная схема измерителя уровня шумовой интермодуляции с подключенным тестируемым усилителем. На фиг.2 приведена функциональная схема одного из вариантов реализации коррелятора. На фиг.3 приведена функциональная схема одного из вариантов реализации блока сравнения. На фиг.4 приведена функциональная схема одного из вариантов реализации блока управления.The invention is illustrated by drawings. Figure 1 shows the functional diagram of the level meter noise intermodulation with the connected test amplifier. Figure 2 shows a functional diagram of one of the options for implementing the correlator. Figure 3 shows a functional diagram of one of the options for implementing the comparison unit. Figure 4 shows a functional diagram of one of the embodiments of the control unit.
Функциональная схема измерителя по фиг.1 содержит генератор 1 случайного сигнала, полосовой фильтр 2 (ПФ), коррелятор 3, блок 4 сравнения, блок 5 управления и тестируемый усилитель 6 с подключенной нагрузкой RL. Выход генератора 1 соединен со входом ПФ2, к выходу которого подключен вход тестируемого усилителя 6, выход которого соединен с информационным входом коррелятора 3, выход которого соединен с информационным входом блока 4 сравнения, выход которого является информационным выходом измерителя, адресный вход коррелятора 3 и адресный вход блока 4 сравнения объединены в единую адресную шину и подключены к адресному выходу А блока 5 управления, тактовый CLK и обнуляющий RST выходы которого соединены соответственно с тактовым и обнуляющим входами коррелятора 3, вход блока 5 управления служит входом СО запуска измерителя.The functional diagram of the meter of figure 1 contains a
Функциональная схема коррелятора 3 (фиг.2) содержит аналого-цифровой преобразователь (АЦП) 7, линию 8 задержки, группу 9 умножителей, группу 10 накапливающих сумматоров, мультиплексор 11 и блок 12 нормирования, выход которого является выходом К(τ ) коррелятора 3, входом которого служит информационный вход АЦП 7, выход которого соединен со входом линии 8 задержки и объединенными первыми входами умножителей 9, выходы которых подключены к информационным входам соответствующих накапливающих сумматоров из группы 10, выходы которых подключены к соответствующим информационным входам мультиплексора 11, выход которого соединен с первым входом блока 12 нормирования, второй вход которого соединен с выходом накапливающего сумматора 10-1, тактовые входы сумматоров 10 объединены и составляют тактовый вход CLK коррелятора 3, обнуляющие входы сумматоров 10 также объединены и составляют обнуляющий вход RST коррелятора 3, второй вход умножителя 9-1 объединен с первым, а вторые входы умножителей 9-2÷ 9-N подключены к соответствующим выходам многоотводной линии 8 задержки, адресный вход мультиплексора 11 составляет адресную шину коррелятора 3. Блок 12 нормирования физически может быть выполнен в виде блока деления, при этом первый вход блока 12 является входом делимого, а второй вход - входом делителя.The functional diagram of the correlator 3 (Fig. 2) contains an analog-to-digital converter (ADC) 7, a delay line 8, a group of 9 multipliers, a group of 10 accumulative adders, a
Блок 4 сравнения (фиг.3) содержит постоянное запоминающее устройство (ПЗУ) 13, блок 14 вычитания и блок 15 усреднения. Адресный вход ПЗУ 13 является адресным входом блока 4 сравнения, информационным входом DI которого служит первый вход блока 14 вычитания, второй вход которого соединен с выходом ПЗУ 13, выход блока 14 вычитания соединен со входом блока 15 усреднения, выход которого является выходом блока 4 сравнения.Block 4 comparison (figure 3) contains read-only memory (ROM) 13,
Блок 5 управления (фиг.4) содержит счетчики 16, 17, 18, дешифратор 19, элемент ИЛИ 20, элементы И 21, 22, генератор 23 тактовых импульсов и одновибратор 24. Разрядные выходы счетчика 16 соединены с соответствующими разрядными входами дешифратора 19, первый выход которого соединен с первым входом элемента И 21, выход которого является тактовым выходом CLK блока 5 и соединен со счетным входом счетчика 17, выход переноса которого соединен с первым входом элемента ИЛИ 20, второй вход которого соединен с выходом переноса счетчика 18, счетный вход которого соединен с выходом элемента И 22, первый вход которого соединен со вторым выходом дешифратора 19, третий выход которого соединен со входом одновибратора 24, выход которого является выходом RST блока 5 управления, входом СО которого служит третий вход элемента ИЛИ 20, вторые входы элементов И 21, 22 объединены и подключены к выходу генератора 23 тактовых импульсов, вход обнуления счетчика 17 соединен с его выходом переноса, вход обнуления счетчика 18 соединен с его выходом переноса, многоразрядный информационный выход счетчика 18 является адресным выходом A блока 5 управления.The control unit 5 (Fig. 4) contains
В основе функционирования измерителя уровня шумовой интермодуляции (фиг.1) лежит алгоритм, состоящий в сравнении автокорреляционных функций входного и выходного сигналов. Учитывая, что нелинейное преобразование случайных сигналов меняет их статистические свойства, то задача оценки объема продуктов нелинейных искажений может быть сведена к оценке степени изменения автокорреляционной функции случайного сигнала, прошедшего нелинейные цепи. С позиций спектрального подхода это означает, что с расширением спектра выходного сигнала вследствие появления результатов интермодуляции изменяется и отвечающая этому спектру автокорреляционная функция, так как энергетический спектр и автокорреляционная функция жестко связаны преобразованием Фурье.The operation of the noise level intermodulation level meter (Fig. 1) is based on an algorithm consisting in comparing the autocorrelation functions of the input and output signals. Taking into account that nonlinear transformation of random signals changes their statistical properties, the problem of estimating the volume of products of nonlinear distortions can be reduced to assessing the degree of change in the autocorrelation function of a random signal that has passed through nonlinear circuits. From the standpoint of the spectral approach, this means that with the expansion of the spectrum of the output signal due to the appearance of intermodulation results, the autocorrelation function corresponding to this spectrum also changes, since the energy spectrum and the autocorrelation function are tightly coupled by the Fourier transform.
Используемый в качестве тестового стационарный случайный сигнал со сплошным спектром вырабатывается генератором 1 и на вход тестируемого усилителя 6 подается через ПФ 2 в узком диапазоне частот (в полосе, составляющей примерно 10-30% от полосы рабочих частот усилителя). Процесс измерений заключается в вычислении нормированной автокорреляционной функции Kyy(τ ) выходного сигнала y(t) усилителя 6 и сравнении ее с эталонной функцией Kxx(τ ). Если тестовый сигнал является стационарным случайным процессом, то его нормированная автокорреляционная функция Кхх(τ ) от времени не зависит и, следовательно, она может быть измерена в любое время - как в цикле измерений параметров усилителя 6, например, так и заранее. Разумеется, если это сделать заранее, то время, затрачиваемое на процесс измерений, сократится. По этой причине целесообразно иметь значения Кхх(τ ) в памяти измерителя, куда их можно занести на этапе сборки измерителя как значения эталонной функции.The stationary random signal with a continuous spectrum used as a test signal is generated by the
По запускающему импульсу на входе СО (фиг.1) в корреляторе 3 начинается вычисление функции Куу(τ ), так как на информационный вход коррелятора поступает сигнал y(t) с выхода усилителя 6, а блок 5 управления в ответ на импульс СО выдает пакет тактовых импульсов, тактирующих коррелятор, количество которых определяет длительность интервала наблюдения Т. По истечении времени Т блок 5 прекращает подачу тактовых импульсов и начинает перебор адресов А на единой адресной шине А, обращаясь одновременно к ячейкам памяти коррелятора 3 и ячейкам памяти блока 4 сравнения. Извлекаемые последовательно измеренные Куу(τ i) и эталонные значения Кхх(τ i) для всех i сравниваются, и по результатам сравнения на выходе блока 4 появляется код, соответствующий числовому показателю уровня шумовой интермодуляции.According to the triggering pulse at the input of CO (Fig. 1) in the
Сравнение функций Kyy(τ i) и Кхх(τ i) в примере, проиллюстрированном схемой по фиг.3, происходит путем вычисления среднего отклоненияA comparison of the functions K yy (τ i ) and K xx (τ i ) in the example illustrated by the circuit of FIG. 3 occurs by calculating the average deviation
где N - число вычисляемых ординат;where N is the number of calculated ordinates;
τ i - дискретно вводимая задержка.τ i - discrete input delay.
При максимально возможном сходстве процессов x(t) и y(t) когда x(t)=ky(t) (k - постоянный коэффициент), величина М[Δ Кху] будет равна нулю. С увеличением степени отличия входного x(t) и выходного y(t) сигналов будет расти и среднее значение разности М[Δ Кху] их автокорреляционных функций. Таким образом при функционировании блока 4 сравнения согласно алгоритму (1) количественным показателем уровня шумовой интермодуляции следует считать величину M[Δ Kxy].With the maximum possible similarity of the processes x (t) and y (t) when x (t) = ky (t) (k is a constant coefficient), the value of M [Δ K xy ] will be zero. With increasing degree of difference between the input x (t) and output y (t) signals, the average difference M [Δ K xy ] of their autocorrelation functions will also increase. Thus, during the operation of the comparison unit 4 according to algorithm (1), the quantity M [Δ K xy ] should be considered a quantitative indicator of the level of noise intermodulation.
В качестве коррелятора 3 может быть использовано устройство параллельного типа (но не обязательно) (фиг.2), содержащее N каналов обработки (по числу вычисляемых ординат). Принцип действия подобных устройств общеизвестен и состоит в формировании N задержанных на время τ i=(i-1)Δ τ сигналов (Δ τ - дискрет задержки), затем перемножении сигнала y(tj) на сигнал y(tj-τ i) и вычислении N сумм видаAs a
где tj=t0+jΔ t (j=1,2,... М);where t j = t 0 + jΔ t (j = 1,2, ... M);
t0 - начальный момент времени;t 0 is the initial moment of time;
Δ t - период дискретизации сигнала y(t) в АЦП 7;Δ t is the sampling period of the signal y (t) in the
М - количество отсчетов в выборке за время Т.M - the number of samples in the sample for time T.
Для получения ординат нормированной автокорреляционной функции сумму Si следует разделить на аналогичную величину при нулевой задержке (τ 1=0), то есть вычислить отношениеTo obtain the ordinates of the normalized autocorrelation function, the sum S i should be divided by a similar value at zero delay (τ 1 = 0), i.e., calculate the ratio
для различных значений τ i (для функции Кхх(τ i) необходимо выполнить те же операции с заменой y(t) на x(t)). Суммы вида (2), которые используются в (3), формируются на выходах накапливающих сумматоров 10-1-10-N. Для коммутации каждого значения Si на вход блока 12 нормирования служит мультиплексор 11, управляемый по единой адресной шине блоком 5. В процессе перебора адресов на выходе блока 12 последовательно появляются значения Kyy(τ i) для всех i. Поскольку в блоке 12 нормирование результатов происходит за счет деления сумм Si без их предварительного усреднения, то блок 12 может быть упрощен до уровня блока деления.for different values of τ i (for the function K xx (τ i ) it is necessary to perform the same operations with replacing y (t) with x (t)). Amounts of the form (2), which are used in (3), are formed at the outputs of accumulating adders 10-1-10-N. For switching each value of S i to the input of the
Назначение блока 4 сравнения (фиг.3) - это вычисление выражения (1), для чего необходимо выполнить две основные операции: получить модуль разности для различных τ i и усреднить полученные значения. Вычисление модуля разности |Kyyτ i)-Kxx(τ i)| происходит в блоке 14 вычитания. Операнды Кхх(τ i) как значения эталонной функции хранятся в ПЗУ 13 и извлекаются при последовательном переборе адресов на единой адресной шине А. Блок 15 усреднения может состоять из накапливающего сумматора и устройства деления на постоянную величину N, вход накапливающего сумматора при этом является входом блока усреднения, выходом которого служит выход устройства деления, вход которого соединен с выходом накапливающего сумматора.The purpose of the comparison unit 4 (Fig. 3) is to calculate expression (1), for which it is necessary to perform two basic operations: obtain the difference modulus for different τ i and average the obtained values. The calculation of the difference modulus | K yy τ i ) -K xx (τ i ) | occurs in
Для управления работой вышеописанных узлов служит выделенный блок 5 управления (фиг.4), принцип действия которого состоит в следующем.To control the operation of the above nodes is a dedicated control unit 5 (figure 4), the principle of which is as follows.
В исходном состоянии вся последовательная логика блока управления обнулена. Для запуска блока 5 на вход СО подают короткий импульс, в ответ на что счетчик 16 команд устанавливает на своих разрядных выходах код, соответствующий десятичной единице (на младшем разряде логическая единица, на остальных все нули). После указанного на выходе DO1 дешифратора 19 появляется логическая единица (на остальных выходах DO - нули), разрешающая прохождение тактовых импульсов с выхода генератора 23 на тактовый выход CLK блока 5. Время наблюдения Т, в течение которого на выходе CLK действуют тактовые импульсы, отсчитывается счетчиком 17, коэффициент пересчета которого выбирается таким образом, чтобы на выходе Р переноса появился импульс после отсчета М тактовых импульсов (см. формулу (2)). По импульсу переноса счетчик 17 обнуляется, счетчик 16 инкрементирует свое содержимое, на выходах дешифратора 19 устанавливается распределение DO1=0, DO2=1, DO3=0, кроме того, прекращается поступление тактовых импульсов на выход CLK. При DO2=1 запускается адресный счетчик 18, который после перебора заданного объема адресов на шине А (количество адресов должно быть не меньше количества каналов N коррелятора 3) обнуляется, и далее импульс переноса воздействует на вход счетчика 16, в результате чего на выходах дешифратора 19 имеем DO1=0, DO2=0 и DO3=1. С положительным перепадом напряжения на выходе DO3 дешифратора 19 формируется импульс обнуления (выход RST), который вырабатывается одновибратором 24, срабатывающим только по положительным фронтам. Импульс обнуления подается в коррелятор 3 для обнуления накапливающих сумматоров 10, и это следует считать окончанием цикла измерений. Для начала следующего цикла следует обнулить счетчик 16 команд, который может обнуляться и автоматически, если выход RST (от одновибратора) соединить с обнуляющим входом указанного счетчика 16. Отметим также, что перед началом следующего цикла измерений следует обнулить и последовательную логику, выходящую в состав блока 15 усреднения.In the initial state, all the serial logic of the control unit is reset. To start block 5, a short impulse is applied to the input of the CO, in response to which the
Сравнение оценок автокорреляционных функций Куу(τ i) и Kxx(τ i) можно производить, не только вычисляя среднее отклонение (1), но и другими способами, например, путем нахождения отношения Kyy(τ i)/Kxx(τ i) и др. В каждом из случаев используется соответствующая выбранному алгоритму структура блока 4 сравнения. Неизменным для всех случаев остается лишь то, что для оценки уровня шумовой интермодуляции необходимо выяснить, как сильно отличаются автокорреляционные функции сигналов до и после нелинейного преобразования. Причем, как это видно из вышеописанного, при сравнении автокорреляционных функций, в отличие от прототипа, учитывается весь спектр частот, появившихся в результате интермодуляции составляющих входного шумового сигнала, что и позволяет повысить как информативность оценки, так и точность выявления объема вносимых искажений. Заметим, что под шумовым сигналом в данном случае подразумевается случайный сигнал с равномерным сплошным спектром по крайней мере в полосе частот пропускания фильтра 2 (или близкий к нему по спектральным свойствам процесс, например псевдослучайный).Comparison of the estimates of the autocorrelation functions K yy (τ i ) and K xx (τ i ) can be performed not only by calculating the average deviation (1), but also by other methods, for example, by finding the ratio K yy (τ i ) / K xx (τ i ) and others. In each of the cases, the structure of the comparison block 4 corresponding to the selected algorithm is used. The only thing that remains unchanged for all cases is that to estimate the level of noise intermodulation it is necessary to find out how much the autocorrelation functions of the signals differ before and after the nonlinear conversion. Moreover, as can be seen from the above, when comparing autocorrelation functions, in contrast to the prototype, the whole spectrum of frequencies taken into account as a result of intermodulation of the components of the input noise signal is taken into account, which makes it possible to increase both the information content of the estimate and the accuracy of detecting the amount of introduced distortions. Note that a noise signal in this case means a random signal with a uniform continuous spectrum, at least in the passband of filter 2 (or a process close to it in spectral properties, for example, a pseudorandom one).
Claims (4)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2003137021/28A RU2244938C2 (en) | 2003-12-24 | 2003-12-24 | Noise intermodulation level gauge |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2003137021/28A RU2244938C2 (en) | 2003-12-24 | 2003-12-24 | Noise intermodulation level gauge |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2003137021A RU2003137021A (en) | 2004-08-20 |
RU2244938C2 true RU2244938C2 (en) | 2005-01-20 |
Family
ID=34978426
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2003137021/28A RU2244938C2 (en) | 2003-12-24 | 2003-12-24 | Noise intermodulation level gauge |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2244938C2 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104049936A (en) * | 2013-03-12 | 2014-09-17 | 罗伯特·博世有限公司 | Method for detecting correlation |
-
2003
- 2003-12-24 RU RU2003137021/28A patent/RU2244938C2/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
СЫРИЦО А. Измерение нелинейных искажений на шумовом сигнале // Радио, 1999, №4, с.29-31. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104049936A (en) * | 2013-03-12 | 2014-09-17 | 罗伯特·博世有限公司 | Method for detecting correlation |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3069346B1 (en) | Method and apparatus for measuring Laplace transform impedance | |
JPH0750136B2 (en) | Frequency measurement method | |
Ables et al. | A 1024− channel digital correlator | |
KR20040068971A (en) | High accuracy method for determining the frequency of a pulse input signal over a wide frequency range | |
JP5113368B2 (en) | Jitter measuring apparatus, jitter measuring method, test apparatus, and electronic device | |
JP5328096B2 (en) | Jitter measuring apparatus, jitter measuring method, test apparatus, and electronic device | |
CN101324646A (en) | Amplitude probability distribution statistical parameter measuring instrument | |
RU2244938C2 (en) | Noise intermodulation level gauge | |
RU2252425C2 (en) | Noise intermodulation level meter | |
CN111092611A (en) | Signal processing device and method with small edge slope | |
RU2242013C2 (en) | Correlation analyzer of frequency properties of linear system | |
RU2244316C2 (en) | Stochastic amplification coefficient meter | |
RU2259570C2 (en) | Method for measuring the nonlinear distortions of random signals and digital meter (versions) | |
RU2244315C9 (en) | Stochastic amplification coefficient meter | |
US8255188B2 (en) | Fast low frequency jitter rejection methodology | |
JPH1198016A (en) | Evaluation device for analog-to-digital converter | |
RU2244314C2 (en) | Method for statistical evaluation of nonlinear distortions and device for realization of said method | |
RU2270454C2 (en) | Circuit for measuring difference of group delay time (variants) | |
RU2117954C1 (en) | Signal-to-noise ratio meter | |
SU1751696A1 (en) | Device for measuring partial discharges | |
RU2419809C1 (en) | Method of measuring interperiod factor of passive interference correlation | |
CN116930610A (en) | PCAL signal phase amplitude estimation method based on coherent accumulation | |
SU1345222A1 (en) | Device for checking operation of vehicle | |
RU2262800C1 (en) | Device for measuring and controlling amplitude-frequency characteristic of quadripole | |
SU1739318A1 (en) | Device for automatic measurement of noises |