RU2233906C1 - Austenite steel - Google Patents
Austenite steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2233906C1 RU2233906C1 RU2003109241/02A RU2003109241A RU2233906C1 RU 2233906 C1 RU2233906 C1 RU 2233906C1 RU 2003109241/02 A RU2003109241/02 A RU 2003109241/02A RU 2003109241 A RU2003109241 A RU 2003109241A RU 2233906 C1 RU2233906 C1 RU 2233906C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- titanium
- boron
- phosphorus
- sulfur
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Область техники, к которой относится изобретениеFIELD OF THE INVENTION
Изобретение относится к металлургии и атомной технике и предназначено для использования в качестве конструкционного материала для изготовления оболочек тепловыделяющих элементов реакторов на быстрых нейтронах с жидкометаллическим теплоносителем.The invention relates to metallurgy and nuclear engineering and is intended for use as a structural material for the manufacture of shells of fuel elements of fast neutron reactors with a liquid metal coolant.
Уровень техникиState of the art
К конструкционным материалам, которые эксплуатируются в активной зоне реакторов на быстрых нейтронах, предъявляются высокие требования по сопротивляемости радиационному распуханию, взаимодействию оболочки тепловыделяющего элемента с продуктами деления ядерного топлива, охрупчиванию при длительном и интенсивном облучении и коррозионной стойкости в жидкометаллическом теплоносителе - натрии. К таким материалам предъявляются также повышенные требования высокой пластичности, длительной прочности, низкой скорости ползучести при температуре до (700-850)°С (в области горячих пятен на внутренней поверхности оболочки тепловыделяющего элемента), хорошей сопротивляемости малоцикловой усталости и термическим ударам, связанным с изменением условий охлаждения, высокой радиационной стойкости в потоке быстрых нейтронов. В наибольшей степени данным требованиям при использовании в качестве конструкционного материала для оболочек тепловыделяющих элементов реакторов на быстрых нейтронах отвечают аустенитные стали, которые получили наибольшее распространение в ядерной технике. Аустенитные стали обладают достаточно высокими механическими свойствами, как при высоких, так и при низких температурах. Эти стали обладают высокой пластичностью, а в технологическом отношении имеют удовлетворительные свойства: из них получают нужные профили; они свариваются.Structural materials that are operated in the active zone of fast neutron reactors have high demands on the resistance to radiation swelling, the interaction of the shell of the fuel element with the fission products of nuclear fuel, embrittlement during prolonged and intensive irradiation, and corrosion resistance in a liquid metal coolant - sodium. Such materials are also subject to increased requirements of high ductility, long-term strength, low creep rate at temperatures up to (700-850) ° C (in the region of hot spots on the inner surface of the fuel element shell), good resistance to low-cycle fatigue and thermal shock associated with changes cooling conditions, high radiation resistance in the fast neutron flux. To the greatest extent, these requirements, when used as a structural material for the shells of the fuel elements of fast neutron reactors, correspond to austenitic steels, which are most widely used in nuclear engineering. Austenitic steels have sufficiently high mechanical properties, both at high and low temperatures. These steels have high ductility, and technologically have satisfactory properties: from them receive the necessary profiles; they are welded.
Известна аустенитная сталь, применяемая для изготовления оболочек тепловыделяющих элементов, которая имеет следующий состав, мас.%: хром - (12,5-14,5), никель - (14,5-15,5), молибден - (1,5-2,5), марганец - (1,5-2,5), титан - (0,1-0,4), углерод - (0,02-0,08), кремний - (0,5-1,0), азот - ≈0,01, фосфор - (0,2-0,8), бор - (0,002-0,008), сера - (0,004-0,010), ниобий - (0,02-0,05), ванадий - (0,01-0,05), тантал - (0,005-0,020), алюминий - (0,02-0,05), медь - (0,01-0,04), кобальт - (0,02-0,05), мышьяк - ≈0,03, кислород - ≈0,01, цирконий - ≈0,01, железо - остальное, причем отношение содержания титана к сумме содержаний углерода и азота составляет от 4 до 6, а сумма фосфора, бора и серы - ≈0,03 (ЕР 0121630, С 22 С 38/58, 1984). Сталь позволяет достичь выгорания 10% т.а. и повреждающие дозы до 75-80 смещений на атом.Known austenitic steel used for the manufacture of shells of fuel elements, which has the following composition, wt.%: Chromium - (12.5-14.5), nickel - (14.5-15.5), molybdenum - (1.5 -2.5), manganese - (1.5-2.5), titanium - (0.1-0.4), carbon - (0.02-0.08), silicon - (0.5-1 , 0), nitrogen - ≈0.01, phosphorus - (0.2-0.8), boron - (0.002-0.008), sulfur - (0.004-0.010), niobium - (0.02-0.05) , vanadium - (0.01-0.05), tantalum - (0.005-0.020), aluminum - (0.02-0.05), copper - (0.01-0.04), cobalt - (0, 02-0.05), arsenic - ≈0.03, oxygen - ≈0.01, zirconium - ≈0.01, iron - the rest, and the ratio of titanium to the sum of carbon and nitrogen is from 4 to 6, and the sum phosphorus, boron and sulfur - ≈0.03 (EP 0121630, C 22 C 38/58, 1984). Steel allows you to achieve a burnout of 10% i.e. and damaging doses up to 75-80 displacements per atom.
Недостатком данной стали является недостаточная сопротивляемость радиационному распуханию по критерию предельно допустимого формоизменения при повреждающих дозах свыше 90 смещений на атом, что не позволяет повысить выгорание ядерного топлива и, следовательно, технико-экономические показатели реактора на быстрых нейтронах в целом.The disadvantage of this steel is the insufficient resistance to radiation swelling according to the criterion of the maximum permissible shape change at damaging doses of more than 90 displacements per atom, which does not allow to increase the burnup of nuclear fuel and, therefore, the technical and economic performance of a fast neutron reactor as a whole.
Известна также аустенитная сталь, содержащая следующие компоненты, мас.%: углерод - (0,05-0,09), хром - (15,0-16,5), никель - (18-25), молибден - (1,5-2,5), марганец - (1,5-2,0), ниобий - (0,1-0,4), бор - (0,001-0,005), кремний - (0,3-0,6), церий - 0,15 (расчетное), фосфор - (0,010-0,025), титан - (0,25-0,45), ванадий - (0,05-0,15), азот - ≈0,02, сера - ≈0,01, алюминий - ≈0,01, железо - остальное, при условии, что сумма содержаний бора и фосфора составляет не более 0,025, аотношение суммы содержаний титана, ванадия и ниобия к углероду составляет от 8 до 13 (RU 2068022, С 22 С 38/58, 1996). Повышенное содержание никеля обеспечивает устойчивую аустенитную структуру и дает возможность при легировании титаном, ванадием и ниобием повысить сопротивляемость радиационному распуханию при нейтронном облучении. Но увеличение содержания никеля существенно удорожает конструкционный материал.Also known is austenitic steel containing the following components, wt.%: Carbon - (0.05-0.09), chromium - (15.0-16.5), nickel - (18-25), molybdenum - (1, 5-2.5), manganese - (1.5-2.0), niobium - (0.1-0.4), boron - (0.001-0.005), silicon - (0.3-0.6) , cerium - 0.15 (calculated), phosphorus - (0.010-0.025), titanium - (0.25-0.45), vanadium - (0.05-0.15), nitrogen - ≈0.02, sulfur - ≈0.01, aluminum - ≈0.01, iron - the rest, provided that the sum of the contents of boron and phosphorus is not more than 0.025, and the ratio of the sum of the contents of titanium, vanadium and niobium to carbon is from 8 to 13 (RU 2068022, C 22 C 38/58, 1996). The increased nickel content provides a stable austenitic structure and makes it possible, upon alloying with titanium, vanadium and niobium, to increase the resistance to radiation swelling during neutron irradiation. But an increase in the nickel content significantly increases the cost of structural material.
Наиболее близкой по технической сущности и достигаемому результату к настоящему изобретению является аустенитная сталь, содержащая углерод, кремний, марганец, серу, фосфор, хром, никель, молибден, титан, ванадий, бор, азот, кобальт, алюминий, железо (US 4530719, С 22 С 38/40, 1985). Известная сталь имеет следующий состав основных компонентов, мас.%: углерод - (0,02-0,08), кремний - (0,5-1,0), марганец - (1,5-2,5), сера - (0,004-0,1), фосфор - (0,2-0,8), хром - (12,5-14,5), никель - (14,5-16,5), молибден - (1,5-2,5), титан - (0,1-0,4), ванадий - (0,2-0,5), бор - (0,002-0,008), азот - не более 0,01, кобальт - (0,02-0,05), алюминий - (0,02-0,05), железо - остальное.The closest in technical essence and the achieved result to the present invention is austenitic steel containing carbon, silicon, manganese, sulfur, phosphorus, chromium, nickel, molybdenum, titanium, vanadium, boron, nitrogen, cobalt, aluminum, iron (US 4530719, C 22 C 38/40, 1985). Known steel has the following composition of the main components, wt.%: Carbon - (0.02-0.08), silicon - (0.5-1.0), manganese - (1.5-2.5), sulfur - (0.004-0.1), phosphorus - (0.2-0.8), chromium - (12.5-14.5), nickel - (14.5-16.5), molybdenum - (1.5 -2.5), titanium - (0.1-0.4), vanadium - (0.2-0.5), boron - (0.002-0.008), nitrogen - not more than 0.01, cobalt - (0 , 02-0.05), aluminum - (0.02-0.05), iron - the rest.
Повышенное содержание кремния, фосфора, бора, марганца и алюминия в известной стали снижает сопротивляемость распуханию, а пониженное содержание хрома, титана и молибдена понижает сопротивляемость распуханию при высоких температурах.The high content of silicon, phosphorus, boron, manganese and aluminum in the known steel reduces the resistance to swelling, and the low content of chromium, titanium and molybdenum reduces the resistance to swelling at high temperatures.
Сущность изобретенияSUMMARY OF THE INVENTION
Задачей настоящего изобретения является разработка и создание аустенитной стали, обладающей улучшенными свойствами. В результате решения данной задачи возможно получение технических результатов, заключающихся в том, что при радиационном облучении снижается формоизменение оболочек тепловыделяющих элементов за счет повышения сопротивляемости распуханию при одновременном сохранении механических свойств и коррозионной стойкости в условиях повышенных температур, а также при сохранении технологичности.The present invention is the development and creation of austenitic steel with improved properties. As a result of solving this problem, it is possible to obtain technical results consisting in the fact that radiation exposure reduces the shape change of the shells of the fuel elements by increasing the swelling resistance while maintaining mechanical properties and corrosion resistance at elevated temperatures, as well as maintaining technological effectiveness.
Данные технические результаты достигаются тем, что аустенитная сталь, содержащая углерод, кремний, марганец, серу, фосфор, хром, никель, молибден, титан, ванадий, бор, азот, кобальт, алюминий, железо, дополнительно содержит магний и кальций при следующем соотношении компонентов, мас.%: углерод - (0,05-0,08), кремний - (0,3-0,6), марганец - (1,0-2,0), сера - не более 0,012, фосфор - не более 0,020, хром - (15,5-17,0), никель - (14,0-15,5), молибден - (1,9-2,5), титан - (0,2-0,5), ванадий - (0,1-0,3), бор - (0,002-0,005), азот - не более 0,02, кобальт - не более 0,02, алюминий - не более 0,1, магний - (0,0001-0,005), кальций - (0,0005-0,005), железо - остальное, при этом отношение содержания титана к содержанию углерода составляет не менее 4.These technical results are achieved in that austenitic steel containing carbon, silicon, manganese, sulfur, phosphorus, chromium, nickel, molybdenum, titanium, vanadium, boron, nitrogen, cobalt, aluminum, iron, additionally contains magnesium and calcium in the following ratio of components , wt.%: carbon - (0.05-0.08), silicon - (0.3-0.6), manganese - (1.0-2.0), sulfur - not more than 0.012, phosphorus - not more than 0.020, chromium - (15.5-17.0), nickel - (14.0-15.5), molybdenum - (1.9-2.5), titanium - (0.2-0.5) , vanadium - (0.1-0.3), boron - (0.002-0.005), nitrogen - not more than 0.02, cobalt - not more than 0.02, aluminum - not more than 0.1, magnesium - (0, 0001-0.005), calcium - (0, 0005-0.005), iron - the rest, while the ratio of titanium to carbon content is at least 4.
Отличительная особенность настоящего изобретения состоит в том, что в сталь введены магний и кальций. Дополнительное введение магния и кальция способствует снижению количества и размеров неметаллических включений, уменьшению размера зерна, более равномерному распределению по телу зерна карбидов и нитридов, снижению образования остроугольных включений, что уменьшает формоизменение оболочек при длительной эксплуатации.A distinctive feature of the present invention is that magnesium and calcium are incorporated into the steel. The additional introduction of magnesium and calcium helps to reduce the number and size of non-metallic inclusions, reduce grain size, more evenly distribute carbides and nitrides over the body, reduce the formation of acute-angle inclusions, which reduces the shape change of the shells during long-term operation.
Хром, кремний и молибден в заданных пределах обеспечивают коррозионную стойкость стали в агрессивных средах, а хром и кремний в заданных пределах обеспечивают жаростойкость при высоких температурах до 950°С.Chromium, silicon and molybdenum within specified limits provide corrosion resistance of steel in aggressive environments, and chromium and silicon within specified limits provide heat resistance at high temperatures up to 950 ° C.
Марганец и кальций в заданных пределах вступают во взаимодействие в основном с серой (а кальций также с кислородом) с образованием дисперсных сульфидов (и оксидов), способствуя их более равномерному распределению в объеме стали.Manganese and calcium within specified limits interact mainly with sulfur (and calcium also with oxygen) with the formation of dispersed sulfides (and oxides), contributing to their more uniform distribution in the volume of steel.
Легирование молибденом в заданных пределах обеспечивает стали по настоящему изобретению высокий уровень прочности в сочетаний с достаточной пластичностью, а также уменьшает возможность образования фазы Лавеса, которая способствует в сложнолегированных сталях зарождению вакансионных пор и распуханию в активной зоне ядерного реактора.Alloying with molybdenum within the specified limits provides the steel of the present invention with a high level of strength in combination with sufficient ductility, and also reduces the possibility of the formation of the Laves phase, which contributes to the formation of vacancy pores in complex alloyed steels and swelling in the active zone of a nuclear reactor.
Присутствие титана обеспечивает твердорастворное и карбонитридное упрочнение сплава по настоящему изобретению, который, выделяясь в теле зерен в виде карбонитридов титана, препятствует нежелательному выделению карбидов хрома на границе зерен.The presence of titanium provides solid solution and carbonitride hardening of the alloy of the present invention, which, released in the body of grains in the form of titanium carbonitrides, prevents unwanted precipitation of chromium carbides at the grain boundary.
Присутствие ванадия в заданных пределах оказывает модифицирующее воздействие при кристаллизации слитка.The presence of vanadium within the specified limits has a modifying effect during crystallization of the ingot.
Присутствие азота в заданных пределах стабилизирует γ-твердый раствор. Кроме того, азот частично расходуется на образование мелкодисперсных частиц нитридов алюминия и хрома. Присутствие бора в заданных пределах связано с пределом его растворимости при температурах нагрева слитка перед горячей обработкой и с возможностью дополнительной стабилизации упрочняющих фаз: карбидов хрома, карбонитридов титана и ниобия, в которые входит бор.The presence of nitrogen within the specified limits stabilizes the γ-solid solution. In addition, nitrogen is partially spent on the formation of fine particles of aluminum and chromium nitrides. The presence of boron in predetermined limits is associated with its solubility limit at ingot heating temperatures before hot working and with the possibility of additional stabilization of the hardening phases: chromium carbides, titanium carbonitrides, and niobium, which include boron.
Кроме того, аустенитная сталь дополнительно содержит, мас.%: медь - не более 0,03, мышьяк - не более 0,003, кислород - не более 0,01, галлий и/или германий - не более 0,0002, висмут и/или свинец и/или олово - не более 0,001, лантан и/или церий и/или празеодим и/или неодим и/или скандий - не более 0,05.In addition, austenitic steel additionally contains, wt.%: Copper - not more than 0.03, arsenic - not more than 0.003, oxygen - not more than 0.01, gallium and / or germanium - not more than 0.0002, bismuth and / or lead and / or tin - not more than 0.001, lanthanum and / or cerium and / or praseodymium and / or neodymium and / or scandium - not more than 0.05.
Предпочтительно, чтобы отношение содержания фосфора к содержанию бора составляло от 3 до 7, а суммарное содержание серы, фосфора и бора - не более 0,04 мас.%.Preferably, the ratio of phosphorus to boron content is from 3 to 7, and the total content of sulfur, phosphorus and boron is not more than 0.04 wt.%.
Сведения, подтверждающие возможность осуществления изобретенияInformation confirming the possibility of carrying out the invention
Основные этапы известной стандартной технологии производства трубной заготовки из стали по настоящему изобретению заключаются в следующем:The main stages of the known standard technology for the production of pipe billets from steel of the present invention are as follows:
- выплавка стали в вакуумных индукционных печах (ВИ);- steel smelting in vacuum induction furnaces (VI);
- вакуумно-дуговой переплав (ВДП) электродов;- vacuum-arc remelting (VDP) of the electrodes;
- ковка слитков, полученных посредством ВДП на готовый размер.- forging ingots obtained by VDP to the finished size.
1. Технология вакуумной индукционной выплавки стали по настоящему изобретению заключается в следующем.1. The technology of vacuum induction steelmaking of the present invention is as follows.
Выплавку стали производят в 12-(6)-тонных тиглях вакуумных индукционных печей. В качестве шихтовых материалов используют чистые (свежие) шихтовые материалы и отходы собственной марки. В завалку задают Fe, Cr, Ni, Si, Al. После расплавления шихты и достижения заданной температуры нагрева металла проводят выдержку (рафинирование) металла в течение 10-20 мин. В период рафинирования металла (с целью снижения содержания газов и неметаллических включений) присаживают С, Mn, V, Ti, В и другие элементы: Ca,Mg, редкоземельные металлы (РЗМ).Steel is smelted in 12- (6) -ton crucibles of vacuum induction furnaces. As charge materials use clean (fresh) charge materials and waste of its own brand. Fe, Cr, Ni, Si, Al are specified in the filling. After the charge is melted and the desired metal heating temperature is reached, the metal is exposed (refined) for 10-20 minutes. During the metal refining period (in order to reduce the content of gases and non-metallic inclusions), C, Mn, V, Ti, B and other elements are added: Ca, Mg, rare-earth metals (REM).
После выдержки металл перемешивают в течение 1-3 мин. Далее измеряют температуру и отбирают пробу на марочный химический анализ. По окончании плавки металл разливают в изложницы для расходуемых электродов. Продолжительность охлаждения слитков в изложницах не менее 2 ч, в том числе в печи не менее 40 мин. Дальнейшее охлаждение на воздухе. Общая продолжительность плавки составляет от 2 ч 10 мин до 2 ч 40 мин.After exposure, the metal is stirred for 1-3 minutes. Next, measure the temperature and take a sample for vintage chemical analysis. After melting, the metal is poured into molds for consumable electrodes. The ingot cooling time in the molds is at least 2 hours, including in the furnace at least 40 minutes. Further cooling in air. The total melting time is from 2 hours 10 minutes to 2 hours 40 minutes.
2. Технология вакуумного дугового переплава стали по настоящему изобретению заключается в следующем.2. The technology of vacuum arc remelting of steel of the present invention is as follows.
Вакуумный дуговой переплав расходуемых электродов проводят в вакуумно-дуговых печах в кристаллизаторе ⌀ 400 мм. Перед вакуумно-дуговым переплавом поверхность расходуемых электродов подвергают сплошной абразивной зачистке или обдирке на токарных станках.Vacuum arc remelting of consumable electrodes is carried out in vacuum arc furnaces in a mold ⌀ 400 mm. Before vacuum-arc remelting, the surface of the consumable electrodes is subjected to continuous abrasive cleaning or grinding on lathes.
Во время переплава осуществляют дополнительное охлаждение слитков гелием. Время переплава: 90-180 мин. Скорость переплава составляет 3-3,5 кг/мин. После выдержки в вакууме в течение 15 мин печь вскрывается, слитки выгружают и они охлаждаются на воздухе.During remelting, additional cooling of the ingots with helium is carried out. Remelting time: 90-180 min. The remelting rate is 3-3.5 kg / min. After exposure to vacuum for 15 minutes, the furnace opens, the ingots are unloaded and they are cooled in air.
3. Ковка слитков ВДП стали по настоящему изобретению заключается в следующем.3. Forging ingots of VDP steel of the present invention is as follows.
Слитки стали после вакуумного дугового переплава размером ⌀400 мм обтачивают резцами или зачищаются абразивами до размера ⌀300 мм и передают на ковку на молота.Steel bars after a vacuum arc remelting of ⌀400 mm in size are grinded with cutters or abrased to a size of ⌀300 mm and transferred to forging to hammers.
Ковка исходных слитков на черновую (до обдирки) трубную заготовку размерами ⌀ 125 мм производится в два передела:Forging of the original ingots onto the rough (before stripping) pipe billet with dimensions ⌀ 125 mm is carried out in two stages:
- ковка слитков на промежуточные квадратные заготовки размером 125-145 мм;- forging of ingots into intermediate square billets of 125-145 mm in size;
- ковка промежуточных квадратных заготовок на черновую трубную заготовку.- forging of intermediate square billets on a rough pipe billet.
Нагрев слитков и заготовок осуществляют в методической печи до температуры (1160±20)°С в течение 14-16 ч.The ingots and billets are heated in a methodical furnace to a temperature of (1160 ± 20) ° C for 14-16 hours.
При ковке удаляют головную и донную части слитка до получения слитка номинальной массой 1000 кг.During forging, the head and bottom parts of the ingot are removed until an ingot with a nominal mass of 1000 kg is obtained.
После воздушного охлаждения черновая заготовка сечением ⌀ 125 мм обтачивается на трубную ⌀ 90.After air cooling, a rough billet with a cross section of ⌀ 125 mm is grinded onto a pipe ⌀ 90.
Составы плавок стали по настоящему изобретению приведены в таблице 1.The compositions of the steel melts of the present invention are shown in table 1.
Радиационные свойства образцов стали по настоящему изобретению приведены в таблице 2.The radiation properties of the steel samples of the present invention are shown in table 2.
Примечание к таблице 2:Note to table 2:
- с.н.а. - смещение на атом - характеристика величины повреждающей дозы при нейтронном облучении (степень повреждаемости материала);- s.a. - displacement by atom - characteristic of the value of the damaging dose during neutron irradiation (degree of damage to the material);
- плавка 1 облучалась в виде трубчатых образцов в так называемой материаловедческой сборке в реакторе БН-350 (59 с.н.а.) и реакторе Б.Н-600 (108 с.н.а.);- Smelting 1 was irradiated in the form of tubular samples in the so-called material science assembly in the BN-350 reactor (59 bp) and the B.N-600 reactor (108 bp);
- вакансионное распухание - отношение изменения объема материала после облучения (ΔV) к объему материала до облучения;- vacancy swelling - the ratio of the change in the volume of material after irradiation (ΔV) to the volume of material before irradiation;
- методики определения вакансионного распухания:- methods for determining vacancy swelling:
1. Методика определения вакансионного распухания сталей электронно-микроскопическим методом: "The Structure of Fast-reactor Irradiated Solution-treated Type AISI 316 Steel". P.J.Barton, B.J.Eyre, D.A.Stow. Journal of Nuclear Materials, №67 (1977), pp. 181-197.1. Method for determining the vacancy swelling of steels by electron microscopy: "The Structure of Fast-reactor Irradiated Solution-treated Type AISI 316 Steel". P.J. Barton, B.J. Eyre, D.A. Stow. Journal of Nuclear Materials, No. 67 (1977), pp. 181-197.
2. Методика определения плотности (распухания) методом гидростатического взвешивания: "Дистанционное определение плотности материалов и массы образцов". Зарегистрирована в отраслевом каталоге методик под №240 и занесена в отраслевую базу данных по методикам под названием "БД МЕРИ".2. Method for determining the density (swelling) by hydrostatic weighing: "Remote determination of the density of materials and mass of samples." It is registered in the industry catalog of techniques under No. 240 and entered into the industry database of techniques under the name "DB MERI".
3. Методика и система для измерения геометрических параметров облученных твэлов. Паспорт АСК 139.00.ПС.3. Methodology and system for measuring the geometric parameters of irradiated fuel elements. Passport ASK 139.00.PS
Таким образом, аустенитная сталь по настоящему изобретению имеет химический состав, обладающий увеличенным сопротивлением распуханию (радиационной ползучести) в условиях эксплуатации в активной зоне ядерного реактора на быстрых нейтронах при сохранении других характеристик.Thus, the austenitic steel of the present invention has a chemical composition having increased resistance to swelling (radiation creep) under operating conditions in the active zone of a fast neutron nuclear reactor while maintaining other characteristics.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003109241/02A RU2233906C1 (en) | 2003-04-03 | 2003-04-03 | Austenite steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003109241/02A RU2233906C1 (en) | 2003-04-03 | 2003-04-03 | Austenite steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2233906C1 true RU2233906C1 (en) | 2004-08-10 |
| RU2003109241A RU2003109241A (en) | 2004-12-20 |
Family
ID=33414240
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003109241/02A RU2233906C1 (en) | 2003-04-03 | 2003-04-03 | Austenite steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2233906C1 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2586934C1 (en) * | 2015-06-08 | 2016-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Austenite corrosion-resistant chrome-nickel steel with improved machinability |
| RU2663952C1 (en) * | 2017-12-19 | 2018-08-13 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Iron-based alloy |
| RU2664500C1 (en) * | 2014-10-17 | 2018-08-17 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Low-alloy steel petroleum tube |
| RU2665641C1 (en) * | 2018-01-09 | 2018-09-03 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Iron-based alloy |
| RU2703318C1 (en) * | 2019-04-15 | 2019-10-16 | Акционерное Общество "Российский Концерн По Производству Электрической И Тепловой Энергии На Атомных Станциях" (Ао "Концерн Росэнергоатом") | Radiation-resistant austenitic steel for the wwpr in-vessel partition |
| RU2781573C1 (en) * | 2021-10-27 | 2022-10-14 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" (АО "НПО "ЦНИИТМАШ") | Heat-resistant austenitic steel |
-
2003
- 2003-04-03 RU RU2003109241/02A patent/RU2233906C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2664500C1 (en) * | 2014-10-17 | 2018-08-17 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Low-alloy steel petroleum tube |
| RU2586934C1 (en) * | 2015-06-08 | 2016-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Austenite corrosion-resistant chrome-nickel steel with improved machinability |
| RU2663952C1 (en) * | 2017-12-19 | 2018-08-13 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Iron-based alloy |
| RU2665641C1 (en) * | 2018-01-09 | 2018-09-03 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Iron-based alloy |
| RU2703318C1 (en) * | 2019-04-15 | 2019-10-16 | Акционерное Общество "Российский Концерн По Производству Электрической И Тепловой Энергии На Атомных Станциях" (Ао "Концерн Росэнергоатом") | Radiation-resistant austenitic steel for the wwpr in-vessel partition |
| WO2020214057A1 (en) * | 2019-04-15 | 2020-10-22 | Акционерное Общество "Российский Концерн По Производству Электрической И Тепловой Энергии На Атомных Станциях" | Radiation-resistant austenitic steel for an internal baffle for pressurized water reactors |
| CN114207174A (en) * | 2019-04-15 | 2022-03-18 | 原子能股份公司 | Radiation-resistant austenitic steel for inner enclosure wall of water-water power reactor |
| RU2781573C1 (en) * | 2021-10-27 | 2022-10-14 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" (АО "НПО "ЦНИИТМАШ") | Heat-resistant austenitic steel |
| RU2800699C1 (en) * | 2022-05-25 | 2023-07-26 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения" (АО "НПО "ЦНИИТМАШ") | Corrosion resistant neutron absorbing steel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1066922A (en) | Heat-resistant allow for welded structures | |
| US20100183475A1 (en) | Chromium manganese - nitrogen bearing stainless alloy having excellent thermal neutron absorption ability | |
| JP2018031028A (en) | Fe-Ni-Cr-Mo ALLOY AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME | |
| CZ282568B6 (en) | Refractory steel exhibiting high strength and high toughness | |
| RU2233906C1 (en) | Austenite steel | |
| CN104651729B (en) | Steel for bucket teeth of construction machinery and preparation method of bucket teeth | |
| JP5331700B2 (en) | Ferritic stainless steel excellent in workability of welds and corrosion resistance of steel materials and method for producing the same | |
| Sikka | Processing and applications of iron aluminides | |
| CN106636850B (en) | High-temperature oxidation resistance high intensity mixes rare-earth alloy material and preparation method | |
| CN108950273B (en) | Intermediate alloy and preparation method and application thereof | |
| RU2241266C1 (en) | Fast reactor fuel element | |
| TWI768941B (en) | Precipitation hardening type Matian iron-based stainless steel sheet with excellent fatigue resistance | |
| US6110422A (en) | Ductile nickel-iron-chromium alloy | |
| JPH0472039A (en) | High purity heat resistant steel | |
| Pressi | Impact of Controlled Oxygen Content and Microstructure on the Mechanical Behavior of 13cr-4Ni Steel | |
| Halfa et al. | Electroslag remelting of high technological steels | |
| RU2785220C1 (en) | ALLOY BASED ON FeCrAl FOR NUCLEAR REACTORS WITH LEAD COOLANT | |
| WO2022138194A1 (en) | Precipitation-hardened martensitic stainless steel having excellent fatigue-resistance characteristics | |
| SU1723180A1 (en) | Cast iron | |
| Olofson et al. | Processing and applications of depleted uranium alloy products | |
| JPH02247356A (en) | Cast member consisting of alloy based on fe-mn-al-cr-si-c | |
| CN109972050B (en) | Yttrium toughened wear-resistant alloy and casting and heat treatment method thereof | |
| RU2703318C1 (en) | Radiation-resistant austenitic steel for the wwpr in-vessel partition | |
| JPS5914538B2 (en) | Steel with low stress relief annealing cracking susceptibility | |
| JPH06271989A (en) | Ferritic heat resistant steel for nuclear fusion furnace and its production |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170404 |