RU2232071C1 - Diffusion welding method - Google Patents
Diffusion welding method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2232071C1 RU2232071C1 RU2003108133/02A RU2003108133A RU2232071C1 RU 2232071 C1 RU2232071 C1 RU 2232071C1 RU 2003108133/02 A RU2003108133/02 A RU 2003108133/02A RU 2003108133 A RU2003108133 A RU 2003108133A RU 2232071 C1 RU2232071 C1 RU 2232071C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pipes
- welded
- tubes
- diffusion welding
- rings
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к области диффузионной сварки встык коротких толстостенных труб из разнородных материалов, преимущественно из немагнитных (аустенитных) и магнитных (ферритных) сталей, широко используемых в промышленности, например, в корпусах шаговых двигателей, у которых корпус выполнен в виде набора чередующихся между собой колец из немагнитной и магнитной сталей.The invention relates to the field of diffusion butt welding of short thick-walled pipes of dissimilar materials, mainly non-magnetic (austenitic) and magnetic (ferritic) steels, widely used in industry, for example, in stepper motor housings, in which the housing is made in the form of a set of alternating rings from non-magnetic and magnetic steels.
Шаговые двигатели распространены в многочисленных системах дистанционного управления, например в системах ядерных реакторов различного назначения.Stepper motors are common in numerous remote control systems, for example, in systems of nuclear reactors for various purposes.
Известен способ неразъемного соединения коротких втулок и всякого рода фигурных колец из разнородных сталей, например из магнитных сталей марок 2Х13, 25Х17М4Г5АФ2 и т.д., с немагнитными сталями марок ОХ18Н10Т, ОХ20Н4АГ10 и т.д. с помощью диффузионной сварки в вакууме (см. Казаков Н.Ф. Диффузионная сварка материалов, М.: Машиностроение, 1976 г., стр. 132-141).There is a method of one-piece connection of short bushings and all kinds of figured rings from dissimilar steels, for example, from magnetic steels of grades 2X13, 25X17M4G5AF2, etc., with non-magnetic steels of grades OX18H10T, OX20H4AG10, etc. using diffusion welding in vacuum (see Kazakov NF Diffusion welding of materials, M .: Mechanical Engineering, 1976, pp. 132-141).
Для получения сварного соединения с помощью диффузионной сварки необходимы четыре основных условия: наличие безокислительной среды, например вакуума, температуры нагрева свариваемых деталей до 0,6-0,7 температуры плавления наиболее легкоплавкого из свариваемых материалов, сдавливание свариваемых поверхностей с усилием 0,5-3 кг/мм2 в зависимости от жаропрочности свариваемых материалов и времени выдержки под постоянным усилием сдавливания при температуре диффузионной сварки.To obtain a welded joint using diffusion welding, four basic conditions are necessary: the presence of an oxidizing-free medium, for example, vacuum, the temperature of the parts to be welded to 0.6-0.7, the melting point of the most fusible material to be welded, and the surfaces to be welded with a pressure of 0.5-3 kg / mm 2 depending on the heat resistance of the materials being welded and the exposure time under a constant compression force at the temperature of diffusion welding.
При диффузионной сварке чаще всего применяется высокочастотный нагрев, которым разогревают свариваемые детали. Высокочастотный нагрев в первую очередь греет заготовку из магнитной стали, а заготовка из немагнитной стали в основном греется от тепла заготовки из магнитной стали. Известно, что жаропрочность ферритных (магнитных) сталей значительно ниже аустенитных, и они в первую очередь при сварочном сдавливании начинают интенсивно ползти, изменяя в основном осевые размеры. При диффузионной сварке сборок, состоящих из двух-трех заготовок, это относительно легко компенсируется за счет увеличения расчетных припусков в заготовках, но если сборка состоит из заготовок в виде колец, собранных в трубчатый пакет из чередующихся между собой магнитных и немагнитных сталей, то проблема высокотемпературной ползучести колец из ферритной стали становится труднопреодолимой при применении высокочастотного нагрева, т.к. при этом нагреве в трубчатом пакете в основном нагреваются заготовки из ферритной стали, которые имеют низкую жаропрочность и при небольшом перегреве интенсивно ползут от силы сварочного сдавливания. Необходимо отметить, что требование к осевым размерам колец в корпусах шаговых двигателей при их изготовлении не допускает изменения размеров колец и их положения в готовой сборке.In diffusion welding, high-frequency heating is most often used, with which the parts to be welded are heated. High-frequency heating primarily warms the workpiece from magnetic steel, and the workpiece from non-magnetic steel is mainly heated by the heat of the workpiece from magnetic steel. It is known that the heat resistance of ferritic (magnetic) steels is much lower than austenitic, and, first of all, when welding is pressed, they begin to creep intensively, changing mainly axial dimensions. In diffusion welding of assemblies consisting of two or three workpieces, this is relatively easily compensated by increasing the design allowances in the workpieces, but if the assembly consists of workpieces in the form of rings assembled in a tubular package of alternating magnetic and non-magnetic steels, then the problem of high temperature the creep of ferritic steel rings becomes difficult to overcome when using high-frequency heating, because during this heating, in the tubular package, ferrite steel preforms are mainly heated, which have low heat resistance and, with slight overheating, crawl intensively from the force of welding compression. It should be noted that the requirement for the axial dimensions of the rings in the bodies of the stepper motors during their manufacture does not allow changes in the sizes of the rings and their position in the finished assembly.
Известен способ диффузионной сварки комбинированной трубы, составленной из пористых никелевых втулок и втулок из коррозионностойкой стали (см. Казаков Н.Ф. Диффузионная сварка материалов, М.: Машиностроение. 1976 г., стр. 283).A known method of diffusion welding of a combined pipe made up of porous nickel bushings and bushings made of corrosion-resistant steel (see Kazakov NF Diffusion welding of materials, M .: Mechanical Engineering. 1976, p. 283).
Этот способ диффузионной сварки труб взят в качестве прототипа, т.к. совпадает с заявленным изобретением по наибольшему числу существенных признаков. По этому способу в наборной трубе разнородные втулки свариваются методом наращивания путем приваривания одной втулки к другой, а потом к этим сваренным двум втулкам приваривается третья втулка и т.д. При этом каждый раз к последней втулке приваривается втулка из другого материала. При приварке новой втулки к уже сваренным высокочастотному нагреву подвергаются только две последние втулки, которые расположены в высокочастотном индукторе. При этом ранее сваренные втулки практически повторно не нагреваются и в них отсутствует процесс высокотемпературной ползучести от силы сварочного сдавливания.This method of diffusion pipe welding is taken as a prototype, because coincides with the claimed invention for the largest number of essential features. According to this method, dissimilar bushings are welded in a stacked pipe by the method of extension by welding one sleeve to another, and then a third sleeve is welded to these two welded bushings, etc. Moreover, each time a sleeve of another material is welded to the last bushing. When welding a new sleeve to already welded high-frequency heating, only the last two sleeves are located, which are located in the high-frequency inductor. In this case, the previously welded bushings practically do not heat up again and there is no process of high-temperature creep from the welding compression force.
Однако, если использовать этот способ для диффузионной сварки трубы, набранной из коротких разнородных втулок в виде колец, то в процессе высокочастотного нагрева будут уже участвовать не два кольца, а не менее 6 колец, а то и более в зависимости от их толщины.However, if this method is used for diffusion welding of a pipe drawn from short heterogeneous sleeves in the form of rings, then in the process of high-frequency heating not two rings will participate, but not less than 6 rings, or even more, depending on their thickness.
Если же кольца изготовлены из магнитной и немагнитной сталей, то высокочастотному нагреву с возможностью перегрева будут подвергаться только кольца из магнитной стали, что сразу создаст условия для деформации этих колец за счет высокотемпературной ползучести.If the rings are made of magnetic and non-magnetic steels, then only rings of magnetic steel will be subjected to high-frequency heating with the possibility of overheating, which will immediately create conditions for the deformation of these rings due to high-temperature creep.
Задача, на решение которой направлено заявляемое изобретение, состоит в разработке способа диффузионной сварки коротких толстостенных труб в виде колец, собранных в трубчатый пакет из чередующихся между собой магнитных (ферритных) и немагнитных (аустенитных) сталей, при котором свариваемые поверхности колец нагревались бы одинаково, независимо от их магнитных свойств, а также чтобы заданный осевой размер колец не подвергался в процессе сварки заметному изменению в результате высокотемпературной ползучести материалов под воздействием сварочного сдавливания.The problem to which the claimed invention is directed is to develop a method for diffusion welding of short thick-walled pipes in the form of rings assembled in a tubular package of alternating magnetic (ferritic) and non-magnetic (austenitic) steels, in which the surfaces of the rings to be welded would heat equally regardless of their magnetic properties, and also so that the specified axial size of the rings does not undergo a noticeable change in the welding process as a result of high-temperature creep of materials under the influence of welding pressure.
Технический результат, получаемый при осуществлении заявляемого изобретения, состоит в том, что диффузионная сварка трубы, составленной из набора разнородных колец, осуществляется при поэтапном нагреве свариваемых поверхностей только у одной пары колец, потом у другой и т.д., а все остальные кольца при этом остаются практически холодными.The technical result obtained by the implementation of the claimed invention is that the diffusion welding of a pipe made up of a set of dissimilar rings is carried out by stagewise heating of the surfaces to be welded on only one pair of rings, then another, etc., and all other rings with this remains practically cold.
Свариваемые кольца одной пары нагреваются до температуры диффузионной сварки только в зоне их стыковки, а остальной металл этих колец вне зоны сварки нагревается только за счет теплопередачи от зоны стыковки, вследствие чего в металле всех колец, входящих в состав трубы, отсутствует процесс высокотемпературной ползучести от сварочного сдавливания, который характерен для диффузионной сварки с высокочастотным нагревом свариваемых изделий, состоящих из магнитных и немагнитных сталей. Отсутствие в заявляемом способе диффузионной сварки высокотемпературной ползучести обеспечивает сохранение заданных осевых размеров колец и всей сваренной из них трубы.The welded rings of one pair are heated to the temperature of diffusion welding only in the zone of their joining, and the rest of the metal of these rings outside the welding zone is heated only by heat transfer from the joint zone, as a result of which there is no high-temperature creep from welding in the metal of all the rings that make up the pipe compression, which is typical for diffusion welding with high-frequency heating of the welded products, consisting of magnetic and non-magnetic steels. The absence in the claimed method of diffusion welding of high temperature creep ensures the preservation of the specified axial dimensions of the rings and the entire pipe welded from them.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе диффузионной сварки коротких толстостенных труб из разнородных металлов, в котором трубы соединяют встык, место соединения сдавливают, нагревают и выдерживают под нагрузкой, на одном или двух торцах соединяемых труб выполняют под углом к плоскости торца фаски с оставлением на торце кольцевого пояска, затем трубы собирают на стягивающем центраторе и стягивают между собой, после чего центратор с трубами закрепляют во вращателе электронно-лучевой установки, вращают и оплавляют место стыковки электронным лучом, после чего его прогревают расфокусированным электронным лучом до тех пор, пока торцы труб не сомкнутся, и затем прогрев и сдавливание торцов труб прекращают;The specified technical result is achieved by the fact that in the diffusion welding method of short thick-walled pipes of dissimilar metals, in which the pipes are butt-welded, the joint is pressed, heated and held under load, at one or two ends of the pipes to be joined, the bevels are left at an angle to the plane of the end face at the end of the annular girdle, then the pipes are assembled on a tightening centralizer and pulled together, after which the centralizer with the pipes is fixed in the rotator of the electron-beam installation, rotated and melted t is the docking point of the electron beam, after which it is heated with a defocused electron beam until the ends of the pipes are closed, and then heating and compression of the ends of the pipes are stopped;
- кроме того, кольцевой поясок выполняют шириной от 2 до 4 мм;- in addition, the annular girdle is made from 2 to 4 mm wide;
- кроме того, вращение центратора с трубами во время оплавления и последующего прогрева свариваемых поверхностей производят со скоростью не менее 10 об/мин;- in addition, the rotation of the centralizer with pipes during reflow and subsequent heating of the surfaces to be welded is carried out at a speed of at least 10 rpm;
- кроме того, прогрев расфокусированным лучом места стыковки труб осуществляется при температуре свыше 0,7 температуры плавления наименее тугоплавкого из свариваемых сплавов.- in addition, the defocused beam is heated at the joint of the pipes at a temperature above 0.7 of the melting point of the least refractory of the welded alloys.
Заявленный способ диффузионной сварки толстостенных труб встык обеспечил возможность сварки наборных труб в виде чередующихся между собой колец из магнитной и немагнитной стали в корпусах шаговых двигателей без нарушения их осевых размеров.The claimed method of diffusion welding of thick-walled butt pipes provided the possibility of welding stacked pipes in the form of alternating rings of magnetic and non-magnetic steel in the bodies of stepper motors without violating their axial dimensions.
Это стало возможным за счет того, что в процессе диффузионной сварки нагрев свариваемых поверхностей осуществляют не за счет нагрева высокой частотой всего объема свариваемых и прилегающих к ним колец, а только двух свариваемых приповерхностных слоев и двух подлежащих диффузионной сварке разнородных колец. Достигнуто это за счет того, что высокочастотный нагрев, используемый в прототипе, заменен электронно-лучевым нагревом только двух поверхностных слоев свариваемых торцевых поверхностей колец.This became possible due to the fact that in the process of diffusion welding, the surfaces to be welded are not heated by high frequency heating of the entire volume of rings being welded and adjacent to them, but only two layers to be welded and two heterogeneous rings to be diffusion welding. This is achieved due to the fact that the high-frequency heating used in the prototype is replaced by electron-beam heating of only two surface layers of the welded end surfaces of the rings.
Для того, чтобы обеспечить приповерхностный нагрев свариваемых торцев с помощью электронного луча на одном или двух торцах выполняют под небольшим углом к плоскости торца фаски с оставлением на торце небольшого необработанного торцевого пояска шириной 2-4 мм. При этом располагают торцевой поясок ниже средней линии торца кольца, т.к. это упрощает будущий электронно-лучевой прогрев свариваемых поверхностей. Для обеспечения сварочного сдавливания нагреваемых электронным лучом свариваемых торцевых поверхностей кольца собирают в трубку на специальном стягивающем центраторе, с помощью которого сдавливают сборку из колец с заданным расчетным усилием. Центратор устанавливают во вращателе вакуумной рабочей камеры, в камере создают разрежение, после чего включают вращатель на скорости не менее 10 об/мин и электронно-лучевую пушку. Электронным лучом оплавляют свариваемые торцы в районе торцевого пояска, чтобы сразу вложить в прогрев торцев максимальное количество тепла. Скорость вращения сборки и мощность электронного луча подбирают таким образом, чтобы прогрев торцев был равномерным по всей окружности.In order to ensure near-surface heating of the ends to be welded using an electron beam at one or two ends, chamfers are made at a small angle to the plane of the end face, leaving a small, untreated end zone with a width of 2-4 mm at the end. In this case, the end girdle is located below the midline of the end face of the ring, because this simplifies the future electron-beam heating of the surfaces to be welded. To ensure welding squeezing of the welded end surfaces heated by the electron beam, the rings are assembled into a tube on a special tightening centralizer, with the help of which the assembly of rings is compressed with a given design force. The centralizer is installed in the rotator of the vacuum working chamber, a vacuum is created in the chamber, after which the rotator is turned on at a speed of at least 10 rpm and the cathode-ray gun. The welded ends in the region of the end girdle are fused with an electron beam in order to immediately put the maximum amount of heat into the end heating. The assembly rotation speed and the electron beam power are selected so that the heating of the ends is uniform throughout the entire circumference.
По мере прогрева торцев выше температуры, равной 0,7 от температуры плавления наименее жаропрочного из свариваемых материалов, и воздействия усилия от осевого сдавливания стягивающего центратора происходит деформация разогретых торцев и сокращение просвета между кромками свариваемых торцев. Стягивающий центратор устроен таким образом, что силовое стягивание длится до тех пор, пока кромки свариваемых торцев не соприкоснутся. Одновременно с этим моментом силовое стягивание прекращается, а электронно-лучевой прогрев отключается. Если прогрев отключает сварщик, то силовое стягивание прекращается автоматически за счет заранее опытным путем установленной величины перемещения торцев, для чего в центраторе имеется дискретно фиксируемый упор.As the ends warm up above a temperature equal to 0.7 of the melting temperature of the least heat-resistant of the materials being welded, and the action of the force from the axial compression of the tightening centralizer occurs, the warmed ends are deformed and the clearance between the edges of the welded ends is reduced. The pulling centralizer is designed so that the force pulling lasts until the edges of the ends to be welded come into contact. Simultaneously with this moment, the force contraction ceases, and the electron-beam heating is turned off. If the welder disconnects the heating, then the force pulling stops automatically due to the previously established experimentally determined value of the end movement, for which the centralizer has a discretely fixed stop.
Опытным путем установлено, что наиболее оптимальный режим диффузионной сварки реализуется, если суммарный просвет между верхними и нижними кромками не превышает 4 мм.It has been experimentally established that the most optimal diffusion welding mode is realized if the total clearance between the upper and lower edges does not exceed 4 mm.
Обеспечение точных осевых размеров колец и всей сварной сборки достигается за счет сложения длины ненагреваемой и недеформируемой части кольца с конечной толщиной с нагреваемым и деформируемым объемом части кольца, которая после окончания деформации превращается в дополнительную прибавку к толщине недеформируемой части кольца в виде слоя толщиной 0,8-1,5 мм.Ensuring accurate axial dimensions of the rings and the entire welded assembly is achieved by adding the length of the unheated and undeformable part of the ring with a finite thickness to the heated and deformable volume of the part of the ring, which, after the end of deformation, turns into an additional increase in the thickness of the undeformable part of the ring in the form of a layer with a thickness of 0.8 -1.5 mm.
Окончательное соотношение деформируемой и недеформируемой частей кольца определяется опытным путем, а также подобранной величиной стягивающего перемещения разогретых свариваемых поверхностей. Один раз подобранная геометрия свариваемых поверхностей у каждого кольца сборки и величина стягивающего перемещения обеспечивает 100% воспроизводства размеров независимо от количеств а колец, входящих в трубчатую конструкцию.The final ratio of the deformable and non-deformable parts of the ring is determined empirically, as well as the selected value of the tensile displacement of the heated welded surfaces. Once the selected geometry of the surfaces to be welded at each assembly ring and the magnitude of the tightening displacement provides 100% reproduction of dimensions, regardless of the number of rings included in the tubular structure.
На чертеже представлена конструктивно-технологическая схема диффузионной сварки трубы, составленной из чередующихся между собой колец из магнитного и немагнитного материала.The drawing shows a structural and technological scheme of diffusion welding of a pipe composed of alternating rings of magnetic and non-magnetic material.
На нем показана схема диффузионной сварки с проточкой торца только одного из свариваемых колец, как правило, кольца из магнитного материала, например из ферритной стали марки 2Х13Т, которая менее жаропрочна по сравнению с немагнитной сталью, например с аустенитной сталью марки ОХ18Н10Т.It shows a diffusion welding circuit with a butt groove of only one of the rings to be welded, as a rule, rings of magnetic material, for example, of 2X13T ferritic steel, which is less heat-resistant compared to non-magnetic steel, for example, of OX18H10T austenitic steel.
На чертеже схематически показан момент начала нагрева поверхностей с помощью электронного луча 1 и приварки очередного кольца 2 к части колец 3, уже сваренных между собой диффузионной сваркой с электронно-лучевым нагревом свариваемых поверхностей, когда сборка собрана на стягивающем центраторе (условно не показан), а сам центратор закреплен во вращателе (условно не показан) и вращается. Вся трубчатая сборка из колец сдавливается по торцам с помощью стягивающего центратора. Центратор снабжен мощной тарельчатой пружиной с рабочим усилием Р и ограничителем перемещения, который ограничивает перемещение привариваемого кольца в сторону уже сваренных колец 3 с заранее определенной величиной, необходимой для деформации разогретых торцев и их полного смыкания.The drawing schematically shows the start of heating surfaces using an electron beam 1 and welding another ring 2 to a part of rings 3, already welded together by diffusion welding with electron beam heating of the surfaces to be welded, when the assembly is assembled on a tightening centralizer (not shown conditionally), and the centralizer itself is fixed in a rotator (not conventionally shown) and rotates. The entire tubular assembly of rings is pressed along the ends with the help of a tightening centralizer. The centralizer is equipped with a powerful disk spring with a working force P and a movement limiter, which limits the movement of the welded ring in the direction of the already welded rings 3 with a predetermined value necessary for the deformation of the heated ends and their complete closure.
В результате перемещения кольца 2 и смыкания его кромок с кромками ранее приваренного кольца 3 между ними образуется тонкий слой 4, подвергнутый горячей деформации и диффузионно сваренный с торцами колец 2 и 3.As a result of moving the ring 2 and closing its edges with the edges of the previously welded ring 3, a thin layer 4 is formed between them, subjected to hot deformation and diffusion welded with the ends of rings 2 and 3.
Толщина этого слоя 4 определяется объемом выступа на свариваемом торце кольца 2, ограниченным наклонными проточками и стыковочным пояском.The thickness of this layer 4 is determined by the volume of the protrusion on the welded end of the ring 2, limited by inclined grooves and the docking girdle.
В зависимости от первоначальных размеров толщина слоя 4 может колебаться от 0,8 до 2,2 мм. Оптимальный размер толщины этого слоя составляет 1,2 мм.Depending on the initial dimensions, the thickness of the layer 4 may vary from 0.8 to 2.2 mm. The optimum thickness for this layer is 1.2 mm.
Для каждого типа-размера колец опытным путем подбирается форма деформируемого выступа и толщина слоя 4, а также устанавливается на стяжном центраторе величина силового перемещения привариваемого кольца 2.For each type-size of the rings, the shape of the deformable protrusion and the thickness of the layer 4 are experimentally selected, and the force displacement of the welded ring 2 is also set on the coupling centralizer.
Зная получаемую толщину слоя 4 и необходимую конечную толщину кольца в готовом изделии, легко определить толщину заготовки кольца.Knowing the obtained layer thickness 4 and the required final ring thickness in the finished product, it is easy to determine the thickness of the ring blank.
Изготовление опытных образцов корпусов шагового двигателя и их контрольный обмер показал, что колебания осевых размеров колец и корпуса в целом находятся в пределах ±0,3 мм.The manufacture of prototypes of the stepper motor housings and their control measurement showed that the axial dimensions of the rings and the housing as a whole are within ± 0.3 mm.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003108133/02A RU2232071C1 (en) | 2003-03-24 | 2003-03-24 | Diffusion welding method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003108133/02A RU2232071C1 (en) | 2003-03-24 | 2003-03-24 | Diffusion welding method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2232071C1 true RU2232071C1 (en) | 2004-07-10 |
| RU2003108133A RU2003108133A (en) | 2004-09-20 |
Family
ID=33414170
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003108133/02A RU2232071C1 (en) | 2003-03-24 | 2003-03-24 | Diffusion welding method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2232071C1 (en) |
-
2003
- 2003-03-24 RU RU2003108133/02A patent/RU2232071C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| КАЗАКОВ Н.Ф. Диффузионная сварка материалов. - М.: Машиностроение, 1976, с. 283-284. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2488470C2 (en) | Method of connecting tube plates and tube in making heat exchangers | |
| JP4941054B2 (en) | Manufacturing method of seamless bend pipe, welded joint and manufacturing method thereof | |
| US4028789A (en) | Method of installing a sleeve in one end of a tube | |
| NO320236B1 (en) | Improved solid welding process | |
| AU680274B2 (en) | A method of joining reinforced thermoplastic pipes | |
| AU727311B2 (en) | A method of friction welding tubular members | |
| US3670140A (en) | Joining of tubes to tube plates | |
| US5188697A (en) | Process and device for welding of tubular plastic parts | |
| RU2232071C1 (en) | Diffusion welding method | |
| US20010005708A1 (en) | Rotating member and rotating shaft member, fixing roller, cylindrical member, and cylinder of image forming apparatus, cylindrical member welding method, rotating shaft member manufacturing method, and method of manufacturing developing sleeve of image forming apparatus | |
| JPS6137366A (en) | Two-step brazing method of sleeve | |
| JP3419994B2 (en) | Joint for liquid phase diffusion joining of steel pipe with high joining strength | |
| US4209123A (en) | Prevention of sensitization of welded-heat affected zones in structures primarily made from austenitic stainless steel | |
| RU2237561C1 (en) | Process for dressing tubes of different type steels for diffusion welding | |
| RU2108178C1 (en) | Method for welding tubes of clad band | |
| JPS5941425A (en) | Improvement in residual stress of hollow body | |
| JP3270502B2 (en) | Tube material connection device | |
| WO2016047619A1 (en) | Bonded body, magnetic rotating arc bonding method, and method for manufacturing bonded body | |
| RU2231432C1 (en) | Method for diffusion welding of different type steels | |
| SU1479249A1 (en) | Method of welding pipes with internal enamel coating | |
| RU32718U1 (en) | Centralizer for pipe welding | |
| CN85106720B (en) | Magnetic field control pin-arc welding | |
| RU2697133C2 (en) | Method of welding parts with coating using nonconsumable electrode | |
| RU2387524C1 (en) | Vacuum diffusion welding method for multi-layered items made from heterogeneous stainless steels | |
| SU504907A1 (en) | The method of permanent connection of pipes |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20100325 |