RU2228443C1 - Rotor of screw hydraulic machine - Google Patents
Rotor of screw hydraulic machine Download PDFInfo
- Publication number
- RU2228443C1 RU2228443C1 RU2003106691/06A RU2003106691A RU2228443C1 RU 2228443 C1 RU2228443 C1 RU 2228443C1 RU 2003106691/06 A RU2003106691/06 A RU 2003106691/06A RU 2003106691 A RU2003106691 A RU 2003106691A RU 2228443 C1 RU2228443 C1 RU 2228443C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rotor
- layers
- layer
- coating
- end section
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
- F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C2/10—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member
- F04C2/107—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member with helical teeth
- F04C2/1071—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member with helical teeth the inner and outer member having a different number of threads and one of the two being made of elastic materials, e.g. Moineau type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C13/00—Adaptations of machines or pumps for special use, e.g. for extremely high pressures
- F04C13/008—Pumps for submersible use, i.e. down-hole pumping
Abstract
Description
Изобретение относится к героторным гидромашинам для нефтяных и газовых скважин и может использоваться в гидромоторах общего назначения.The invention relates to gerotor hydraulic machines for oil and gas wells and can be used in general hydraulic motors.
Известен многозаходный ротор винтовой гидромашины, содержащий ротор-заготовку с наружными винтовыми зубьями, имеющими выпуклые вершины и вогнутые впадины, включающий антикоррозионное износостойкое покрытие, а формообразование винтовых зубьев выполнено с получением промежуточного профиля зубьев в торцевом сечении, причем толщина λf слоя во впадинах зубьев составляет (0,2-0,3) λа, а толщина λs слоя на боковых сторонах зубьев посередине их высоты составляет (0,05-0,75) λа, где λа - толщина износостойкого покрытия на вершинах зубьев [1].Known multi-start rotor of a screw hydraulic machine containing a rotor blank with external helical teeth having convex peaks and concave cavities, including an anti-corrosion wear-resistant coating, and the shaping of helical teeth is made to obtain an intermediate tooth profile in the end section, and the layer thickness λ f in the tooth cavities is (0.2-0.3) λ a , and the thickness λ s of the layer on the lateral sides of the teeth in the middle of their height is (0.05-0.75) λ a , where λ a is the thickness of the wear-resistant coating on the tops of the teeth [1] .
Недостатком известного ротора является то, что не учитываются технологические особенности нанесения и свойства разных типов покрытий, что не исключает возможности искажения профиля после нанесения покрытия и может привести к погрешностям в зацеплении, вызывающим нарушение расчетной кинематики героторной пары, ухудшению уплотнения в зоне контактных линий, снижению КПД.A disadvantage of the known rotor is that the technological features of the deposition and properties of different types of coatings are not taken into account, which does not exclude the possibility of distortion of the profile after coating and can lead to errors in engagement, causing a violation of the calculated kinematics of the gerotor pair, deterioration of compaction in the area of contact lines, Efficiency.
Наиболее близким к заявляемому изобретению является ротор винтовой забойной гидромашины, содержащий ротор-заготовку с наружными винтовыми зубьями, имеющими выпуклые вершины и вогнутые впадины, а на нем антикоррозионное износостойкое покрытие, толщина которого на вершине зуба ha связана с толщиной hf во впадине соотношением ha/hf=(2...8) [2].Closest to the claimed invention is a rotor of a helical downhole hydraulic machine containing a rotor blank with external helical teeth having convex tops and concave depressions, and on it an anti-corrosion wear-resistant coating, the thickness of which at the top of the tooth h a is connected with the thickness h f in the cavity by the ratio h a / h f = (2 ... 8) [2].
Недостатком известной конструкции является то, что гидроабразивный износ зубьев ротора может происходить интенсивнее на боковых сторонах винтовых зубьев и в их впадинах по сравнению с износом вершин зубьев, что может быть вызвано изменением знака и концентрацией внутренних напряжений покрытия в зоне изменения кривизны наружного профиля зуба от выпуклого к вогнутому, неоднородностью структуры покрытия, например более высокой пористостью на боковых сторонах и во впадинах, чем на вершине, наличием неизбежных местных дефектов: сколов, трещин, коррозии металлической основы ротора, возникающих при нанесении покрытия, финишной обработке, хранении, транспортировке и воздействии агрессивных сред, что приводит к нарушению расчетной кинематики рабочей пары, снижению ее КПД и к преждевременной потере работоспособности ротора. Кроме того, в известных конструкциях роторов не учтены характеристики применяемых рабочих жидкостей и условия эксплуатации героторных механизмов (температура, характер нагрузок на ротор при бурении различных по твердости и составу пород), что также снижает их ресурс. Другим недостатком указанных конструкций является неполное использование возможности улучшения адгезии покрытия к ротору-заготовке конструктивными методами. Еще одним недостатком указанных конструкций роторов является низкая ремонтопригодность, так как при нарушении целостности однослойного покрытия происходит интенсивный износ и коррозия ротора-заготовки, после чего он непригоден для повторного нанесения покрытия.A disadvantage of the known design is that hydroabrasive wear of the teeth of the rotor can occur more intensively on the sides of the helical teeth and in their cavities compared to the wear of the tops of the teeth, which can be caused by a change in sign and concentration of internal stresses of the coating in the zone of change of curvature of the external tooth profile from convex to concave, heterogeneity of the coating structure, for example, higher porosity on the sides and in depressions than on the top, the presence of inevitable local defects: chips, tr Shin, corrosion of metal base of the rotor arising during coating, finishing, storage, transport and the influence of aggressive environments, which leads to disruption of the kinematics of the estimated working pair, reducing its efficiency and to premature loss of efficiency of the rotor. In addition, the known rotor designs do not take into account the characteristics of the working fluids used and the operating conditions of the gerotor mechanisms (temperature, the nature of the loads on the rotor when drilling rocks of different hardness and composition), which also reduces their resource. Another disadvantage of these designs is the incomplete use of the possibility of improving the adhesion of the coating to the rotor blank by structural methods. Another drawback of these rotor designs is their low maintainability, since in case of violation of the integrity of a single-layer coating, intensive wear and corrosion of the rotor blank occurs, after which it is unsuitable for re-coating.
Технической задачей, на решение которой направлено заявляемое изобретение, является повышение ресурса и надежности ротора винтовой гидромашины путем выполнения его покрытия многослойным, с определенным соотношением толщин каждого из слоев, обеспечивающим улучшенную адгезию, демпфирование термических и уменьшение влияния внутренних напряжений, задержку распространения микротрещин, повышенную стойкость к коррозии и гидроабразивному износу.The technical problem to which the claimed invention is directed is to increase the resource and reliability of the rotor of a screw hydraulic machine by making it multilayer, with a certain ratio of the thicknesses of each layer, providing improved adhesion, thermal damping and reducing the influence of internal stresses, delaying the propagation of microcracks, and increased resistance to corrosion and hydroabrasive wear.
Другой технической задачей является расширение возможности нанесения покрытий с различными свойствами, учитывающих условия эксплуатации героторных механизмов и характеристики рабочих жидкостей, обеспечение возможности ремонта путем повторного нанесения покрытия.Another technical task is to expand the ability to apply coatings with various properties, taking into account the operating conditions of the gerotor mechanisms and the characteristics of the working fluids, and provide repair capabilities by re-coating.
Сущность технического решения заключается в том, что в роторе винтовой гидромашины, по существу - героторного двигателя или насоса, содержащем ротор-заготовку с наружными винтовыми зубьями, имеющими выпуклые вершины и вогнутые впадины, с нанесенным антикоррозионным износостойким покрытием, согласно изобретению покрытие наружных винтовых зубьев выполнено многослойным, из охватываемых и охватывающих слоев, при этом наружные профили каждого из слоев в торцевом сечении ротора определяются соотношениями:The essence of the technical solution lies in the fact that in the rotor of a screw hydraulic machine, essentially a gerotor motor or pump, containing a rotor blank with external helical teeth having convex tops and concave cavities, with an anti-corrosion wear-resistant coating, according to the invention, the external helical teeth are coated multilayer of the covered and covering layers, while the outer profiles of each of the layers in the end section of the rotor are determined by the relations:
где - вектор, соединяющий начало координат с текущей точкой наружного профиля каждого из слоев в торцевом сечении ротора, - вектор, соединяющий начало координат с текущей точкой наружного профиля внешнего слоя в торцевом сечении ротора, - вектор, соединяющий текущие точки наружных профилей смежных слоев, направленный по общей нормали к наружным профилям в торцевом сечении ротора, ρni - модуль вектора , vi - модуль вектора , Δni - модуль вектора , по существу - толщина слоя в рассматриваемой плоскости торцевого сечения ротора, αi - полярный угол вектора , βni - полярный угол вектора , λi - угол наклона общей нормали к наружному профилю внешнего слоя в торцевом сечении ротора, n - порядковый номер слоя, k - количество слоев, i - порядковый номер текущей точки, Ln=(0,001... 0,999) - коэффициент, учитывающий технологию нанесения и свойства каждого слоя покрытия, Кn=(-0,999...0,999) - коэффициент формы наружного профиля слоя, учитывающий функциональное назначение покрытия и условия работы ротора, San - толщина слоя на вершине зуба.Where - a vector connecting the origin with the current point of the outer profile of each of the layers in the end section of the rotor, - a vector connecting the origin with the current point of the outer profile of the outer layer in the end section of the rotor, is a vector connecting the current points of the outer profiles of adjacent layers, directed along the general normal to the outer profiles in the end section of the rotor, ρ ni is the vector module , v i - module of the vector , Δ ni is the modulus of the vector , essentially - the thickness of the layer in the considered plane of the end section of the rotor, α i is the polar angle of the vector , β ni is the polar angle of the vector , λ i is the angle of inclination of the general normal to the outer profile of the outer layer in the end section of the rotor, n is the ordinal number of the layer, k is the number of layers, i is the ordinal number of the current point, L n = (0.001 ... 0.999) is a coefficient taking into account application technology and the properties of each coating layer, K n = (- 0.999 ... 0.999) is the shape coefficient of the outer layer profile, taking into account the functional purpose of the coating and the working conditions of the rotor, S an is the thickness of the layer at the top of the tooth.
Кроме того, наружные профили по меньшей мере двух слоев могут быть выполнены неэквидистантными профилю ротора-заготовки в торцевом сечении ротора, при этом суммарная толщина этих слоев выполнена постоянной.In addition, the outer profiles of at least two layers can be made non-equidistant to the rotor-blank profile in the end section of the rotor, while the total thickness of these layers is made constant.
Выполнение покрытия многослойным, одно- или многокомпонентным и многофункциональным, из охватываемых и охватывающих слоев, с определением координат текущих точек наружного профиля каждого из слоев в торцевом сечении ротора по соотношениям:The implementation of the coating is multilayer, single or multi-component and multi-functional, from the covered and covering layers, with the determination of the coordinates of the current points of the outer profile of each layer in the end section of the rotor according to the ratios:
позволяет: учитывать особенности технологии нанесения каждого из слоев и свойства каждого слоя, получать фактический профиль ротора максимально близким к расчетному с учетом характеристик применяемых рабочих жидкостей и условий эксплуатации героторных механизмов, обеспечивать высокую адгезию покрытия к металлической основе ротора-заготовки, повысить стойкость к коррозии и износу, обеспечить ремонтопригодность ротора, снизить отрицательное воздействие резких перепадов температур, повысить ресурс и надежность покрытия наружных винтовых зубьев ротора.allows you to: take into account the peculiarities of the technology of applying each of the layers and the properties of each layer, obtain the actual rotor profile as close as possible to the calculated one taking into account the characteristics of the working fluids and operating conditions of the gerotor mechanisms, provide high adhesion of the coating to the metal base of the rotor blank, increase corrosion resistance and wear, ensure maintainability of the rotor, reduce the negative impact of sudden temperature changes, increase the resource and reliability of the coating of external wines rotor teeth.
Выполнение по меньшей мере двух слоев, наружные профили которых неэквидистантны профилю ротора-заготовки с постоянной суммарной толщиной по профилю зуба, позволяет дополнительно учесть свойства различных типов покрытий, обеспечить демпфирование циклических напряжений и высокую стойкость к коррозии и износу.The implementation of at least two layers, the outer profiles of which are not equidistant to the profile of the rotor blank with a constant total thickness along the tooth profile, allows you to additionally take into account the properties of various types of coatings, provide damping of cyclic stresses and high resistance to corrosion and wear.
Коэффициент Ln, учитывающий технологию нанесения и свойства каждого слоя покрытия, выбирается близким или равным 0,001 в случае, когда толщина слоя ничтожно мала, например при оксидировании. В случае, когда взаимного проникновения слоев практически не происходит, например при гальваническом нанесении хромового покрытия, коэффициент Ln выбирается близким или равным 0,999. В других случаях, например, при напылении поверхности ротора-заготовки покрытием из твердого сплава на подслой с низкой твердостью и высокой вязкостью, когда наблюдается высокая степень внедрения одного слоя в другой, коэффициент Ln выбирается на основе экспериментальных данных в диапазоне от 0,001 до 0,999.The coefficient L n , taking into account the application technology and the properties of each coating layer, is chosen to be close to or equal to 0.001 in the case when the layer thickness is negligible, for example during oxidation. In the case when the mutual penetration of the layers practically does not occur, for example, during the galvanic deposition of a chromium coating, the coefficient L n is chosen to be close to or equal to 0.999. In other cases, for example, when spraying the surface of a rotor-billet with a hard alloy coating on a sublayer with low hardness and high viscosity, when there is a high degree of penetration of one layer into another, the coefficient L n is selected based on experimental data in the range from 0.001 to 0.999.
Коэффициент Кn, учитывающий функциональное назначение покрытия и условия работы ротора, выбирается исходя из условий его эксплуатации и необходимой точности при расчете геометрии каждого слоя, определяет характер изменения толщины каждого слоя по профилю зуба в торцевом сечении ротора. В частном случае, когда толщина слоя по профилю зуба в торцевом сечении ротора постоянна, коэффициент Кn принимается равным нулю.The coefficient K n , taking into account the functional purpose of the coating and the working conditions of the rotor, is selected based on the conditions of its operation and the necessary accuracy when calculating the geometry of each layer, determines the nature of the change in the thickness of each layer according to the tooth profile in the end section of the rotor. In the particular case, when the layer thickness along the tooth profile in the end section of the rotor is constant, the coefficient K n is taken equal to zero.
Ниже представлен один из вариантов конструкции ротора винтовой гидромашины.Below is one of the design options for the rotor of a screw hydraulic machine.
На фиг.1 показан продольный разрез ротора винтовой гидромашины.Figure 1 shows a longitudinal section of the rotor of a screw hydraulic machine.
На фиг.2 показано поперечное сечение ротора винтовой гидромашины по линии А-А.Figure 2 shows a cross section of a rotor of a screw hydraulic machine along line AA.
На фиг.3 показан фрагмент зуба ротора с нанесенным покрытием, содержащим три слоя, при этом один из слоев выполнен с постоянной толщиной, а два имеют наружные профили, неэквидистантные профилю ротора-заготовки, но общая толщина этих слоев постоянна.Figure 3 shows a fragment of a rotor tooth coated with three layers, one of the layers being made with a constant thickness, and two have external profiles that are not equal to the profile of the rotor blank, but the total thickness of these layers is constant.
Ротор винтовой гидромашины содержит ротор-заготовку 1 с наружными винтовыми зубьями 2, имеющими выпуклые вершины 3 и вогнутые впадины 4, с нанесенным многослойным, одно- или многокомпонентным и многофункциональным покрытием 5, включающим несколько охватываемых и охватывающих слоев 6, 7 и 8 (количество слоев не ограничено), см. фиг.1, 2 и 3. Состав, свойства и толщины слоев покрытия определяются исходя из условий эксплуатации героторного механизма, например слой 8, см. фиг.3, нанесен на режиме получения беспористого хромового гальванического покрытия (молочный хром) и обладает высокими антикоррозионными свойствами, слой 7 нанесен на режиме получения пористого твердого хромового гальванического покрытия и обладает высокой износостойкостью (пористый хром), слой 6 нанесен на режиме получения мягкого хромового гальванического покрытия из тетрахроматного электролита и обладает высокой прирабатываемостью. При этом координаты текущих точек наружных профилей каждого слоя определены векторной суммой см. фиг.3. В рассмотренном примере наружный прирабатываемый слой 6 выполнен с постоянной толщиной по профилю зуба 2; износостойкий слой 7 имеет наружный профиль, неэквидистантный профилю ротора-заготовки 1, и утолщается от впадины 4 зуба 2 к его вершине 3 по закону, определенному коэффициентом Кn с учетом того, что на вершинах 3 зубьев 2 скорости скольжения выше, чем во впадинах 4; коррозионно-стойкий слой 8 имеет наружный профиль, неэквидистантный профилю ротора-заготовки 1, и утолщается от вершины 3 зуба 2 к его впадине 4 по закону, определенному коэффициентом Кn с учетом того, что коррозия металлической основы ротора-заготовки 1 во впадинах 4 зубьев 2 интенсивнее, чем на вершинах 3, см. фиг.3. При этом общая толщина слоев 7 и 8 по профилю зуба 2 постоянна, что в сочетании с тонким наружным слоем 6 и заданными толщинами San и Sfn на вершинах 3 и во впадинах 4 соответственно, см. фиг.3, обеспечивает оптимальные прирабатываемость, стойкость к коррозии и износу; как следствие, достигается высокая долговечность ротора и надежность героторного механизма.The rotor of a screw hydraulic machine comprises a rotor blank 1 with external helical teeth 2, having convex
Могут применяться другие системы покрытий, обеспечивающие в совокупности с оптимально подобранными толщинами слоев необходимые сочетания свойств, для достижения максимального ресурса ротора.Other coating systems can be used that provide, in combination with optimally selected layer thicknesses, the necessary combination of properties to achieve maximum rotor life.
Ротор винтовой гидромашины, по существу - героторного двигателя или насоса, работает следующим образом. Ротор устанавливается в статор 9, см. фиг.1, 2, имеющий внутренние винтовые зубья 10 из упругоэластичного материала, например из резины, причем число наружных винтовых зубьев 2 ротора на единицу меньше числа внутренних винтовых зубьев 10 статора 9, ось 11 ротора смещена относительно оси 12 статора 9 на величину эксцентриситета 13, величина Е которого равна половине высоты зубьев ротора, а ходы винтовых линий ротора и статора пропорциональны их числам зубьев.The rotor of a screw hydraulic machine, essentially a gerotor motor or pump, operates as follows. The rotor is installed in the stator 9, see FIGS. 1, 2, having internal
Собранные ротор и статор образуют героторный механизм. Под действием перепада давления промывочной жидкости, подаваемой в героторный механизм по колонне бурильных труб (не показаны) и поступающей в полости 14, образованные винтовыми зубьями 2 ротора и 10 статора 9, ротор совершает планетарное движение внутри статора 9, обкатываясь винтовыми зубьями 2 по винтовым зубьям 10 статора 9. При этом ось 11 ротора совершает вращение вокруг оси 12 статора 9 по окружности радиуса Е, а сам ротор вращается вокруг своей оси 11 в направлении, противоположном направлению планетарного движения. Ротор винтовой гидромашины подвергается воздействию гидроабразивных и агрессивных сред, содержащих песчаные и глинистые фракции, подвержен перепадам температур, высоким динамическим и контактным нагрузкам. Выполнение ротора с нанесением многослойного покрытия в соответствии с заявляемым изобретением предотвращает быстрый износ и образование дефектов покрытия (сколов, отслоений, трещин), позволяет учитывать условия его эксплуатации, характер и степень воздействия факторов, снижающих работоспособность механизма, что повышает ресурс и надежность ротора, обеспечивает его ремонтопригодность. При использовании ротора в насосах героторного типа ротор вращается приводом и, обкатываясь по зубьям 10 статора 9, преобразует механическую энергию вращения в гидравлическую энергию потока жидкости. Кинематика движения ротора винтового насоса и преимущества, получаемые при использовании конструкции ротора в соответствии с заявляемым изобретением, аналогичны описанным выше для героторного двигателя.The assembled rotor and stator form a gerotor mechanism. Under the influence of the pressure drop of the flushing fluid supplied to the gerotor mechanism through a drill pipe string (not shown) and entering the
Источники информацииSources of information
1. RU, патент 2183543, В 23 Р 15/14, C 25 D 5/34, 21.01.2001.1. RU, patent 2183543, B 23 P 15/14, C 25
2. RU, патент 2169820, Е 21 В 4/02, F 04 C 2/16, 27.06.2001 - прототип.2. RU, patent 2169820, E 21
Claims (2)
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2003106691/06A RU2228443C1 (en) | 2003-03-11 | 2003-03-11 | Rotor of screw hydraulic machine |
PCT/RU2004/000029 WO2004081347A1 (en) | 2003-03-11 | 2004-02-03 | Rotor for a helical hydraulic unit |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2003106691/06A RU2228443C1 (en) | 2003-03-11 | 2003-03-11 | Rotor of screw hydraulic machine |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2228443C1 true RU2228443C1 (en) | 2004-05-10 |
Family
ID=32679529
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2003106691/06A RU2228443C1 (en) | 2003-03-11 | 2003-03-11 | Rotor of screw hydraulic machine |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2228443C1 (en) |
WO (1) | WO2004081347A1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2459088C2 (en) * | 2007-12-31 | 2012-08-20 | Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. | Drive and stator element, and rotor of electric motor with movable cavity, and stator and rotor manufacturing methods |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105221412A (en) * | 2014-06-26 | 2016-01-06 | 水利部科技推广中心 | Both-end square threaded form is from the micro-nano air bubble apparatus of formula heliconid |
CN105221411A (en) * | 2014-06-26 | 2016-01-06 | 水利部科技推广中心 | Single-ended trapezoidal thread is from the micro-nano air bubble apparatus of formula heliconid |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1220848A (en) * | 1968-06-05 | 1971-01-27 | Mono Pumps Ltd | Rotary pump or motor with an eccentrically rotating rotor |
US4650549A (en) * | 1985-11-06 | 1987-03-17 | Hughes Tool Company | Method for electroplating helical rotors |
GB2228976B (en) * | 1989-02-01 | 1993-08-11 | Mono Pumps Ltd | Helical gear pump |
RU2169820C1 (en) * | 2000-05-31 | 2001-06-27 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Буровая техника" | Rotor of screw face hydraulic machine |
RU2183543C1 (en) * | 2001-02-21 | 2002-06-20 | Открытое акционерное общество Научно-производственное объединение "Буровая техника" | Method of manufacturing rotor of screw-downhole motor |
-
2003
- 2003-03-11 RU RU2003106691/06A patent/RU2228443C1/en not_active IP Right Cessation
-
2004
- 2004-02-03 WO PCT/RU2004/000029 patent/WO2004081347A1/en active Application Filing
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2459088C2 (en) * | 2007-12-31 | 2012-08-20 | Шлюмбергер Текнолоджи Б.В. | Drive and stator element, and rotor of electric motor with movable cavity, and stator and rotor manufacturing methods |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2004081347A1 (en) | 2004-09-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
WO2014031963A1 (en) | Coatings for fluid energy device components | |
US20130064702A1 (en) | Downhole Motors and Pumps with Asymmetric Lobes | |
JP4252614B1 (en) | Volumetric flow meter and helical gear | |
JPS59205466A (en) | Antiabrasive coating layer | |
KR20110008027A (en) | Structured chrome solid particle layer and method for the production thereof | |
RU2228443C1 (en) | Rotor of screw hydraulic machine | |
RU2228444C1 (en) | Screw hydraulic machine gerotor mechanism | |
JP2002031040A (en) | Surface treatment structure of hydraulic piston pump/ motor sliding part | |
JP4269726B2 (en) | Sliding member, crankshaft, and variable compression ratio engine | |
CN107956791A (en) | The miniature ramp platform thrust slide bearing of uniform bearing surface small inclination | |
US6875330B2 (en) | Process for coating workpieces with bearing metal | |
JPH0646032B2 (en) | Positive displacement oil-free gas pressure pump | |
US10895256B2 (en) | Stator and rotor profile for improved power section performance and reliability | |
JP3578873B2 (en) | Sliding member | |
JPS58138281A (en) | Pump subject to external pressure | |
JP4059621B2 (en) | Chromium plating sliding member and manufacturing method thereof | |
WO2010044216A1 (en) | Sliding member and method for manufacturing the same | |
RU2183543C1 (en) | Method of manufacturing rotor of screw-downhole motor | |
CN2665381Y (en) | Aluminium alloy engine cylinder block | |
RU2169820C1 (en) | Rotor of screw face hydraulic machine | |
CN201241612Y (en) | Nano ceramic screw drilling tool | |
Whittaker | Evaluation and analysis of Wear in progressive cavity pumps | |
JP3857590B2 (en) | Hard chrome plated sliding member, piston ring, and manufacturing method thereof | |
CN1474078A (en) | Asymmetrical tooth gear transmission composed of double arc and involute | |
RU176890U1 (en) | ROTOR OF SCREW BOTTOM ENGINE |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160312 |
|
NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20170210 |
|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20210312 |