RU2221057C2

RU2221057C2 - Способ производства сварных труб большого диаметра

Info

Publication number: RU2221057C2
Application number: RU2001133972/02A
Authority: RU
Inventors: А.А. Федоров; нов А.В. Сафь; А.В. Сафьянов; В.В. Игнатьев; И.А. Романцов; сунов В.А. Пл; В.А. Плясунов; В.Ф. Мазаник; В.А. Жучаев
Original assignee: ОАО "Челябинский трубопрокатный завод"
Priority date: 2001-12-13
Filing date: 2001-12-13
Publication date: 2004-01-10

Abstract

Изобретение относится к трубопрокатному производству и может быть использовано при производстве труб большого диаметра способом сварки. Технический результат изобретения - исключение нестабильности механических свойств (ударной вязкости) сварного соединения и зоны термического влияния, выравнивание их значений до уровня основного металла или превышения их значений и исключение овализации концов труб. Технический результат достигается тем, что сварной шов перед раскаткой нагревают в индукторе до температуры АС₃+(120-200)^oС, а после раскатки сварной шов и зону термического влияния нагревают в индукторе до температуры АС₃+(80-100)^oС, производят закалку в водяном спрейере со скоростью охлаждения 70-100^oС в секунду и отпуск при температуре АС₁-(30-80)^oС. 1 з.п.ф-лы, 1 табл.

Description

Изобретение относится к трубному производству, в частности к производству сварных труб большого диаметра.

В трубном производстве известен способ изготовления сварных труб большого диаметра, включающий формовку трубной заготовки, сварку труб и объемную термическую обработку - закалку с высоким отпуском (авт. свид. СССР 450839, 1974 г.).

Недостаток известного способа заключается в том, что он не обеспечивает одинаковых свойств основного металла и сварного шва, что снижает эксплуатационную надежность труб из-за недостаточного сопротивления хрупкому разрушению (низкие значения ударной вязкости) сварного шва и овализации концов при объемной термической обработке труб.

Известен способ производства сварных труб большого диаметра, где для обеспечения равнопрочности сварного шва и основного металла сварной шов локально нагревают до температуры (650-750)^oС, а последующий нагрев всей трубы под закалку производят до достижения швом температуры (920-1000)^oС (авт. свид. СССР 742474, 1980 г.).

Однако такой способ производства сварных труб большого диаметра(термической обработки) не нашел промышленного применения из-за сложности ступенчатого нагрева, повышенного расхода электроэнергии при нагреве всей трубы, а неравномерный нагрев периметра трубы (шов 920-1000^oС, а тело трубы 770-850^oС) приводит к потере устойчивости круглого профиля и к еще большей овализации концов и тела трубы.

Известен способ изготовления сварных труб большого диаметра, включающий формовку, сварку трубных заготовок, нагрев сварного соединения до температуры горячей деформации, деформацию сварного шва со степенью 10-40% и объемную термическую обработку (авт. свид. СССР 901304, 1982 г.).

Недостаток известного способа заключается в том, что он также приводит к повышенному расходу электрической энергии, овализации концов и тела трубы при объемной закалке.

Наиболее близким по техническому решению является способ производства сварных труб большого диаметра, включающий формовку, сварку трубных заготовок, нагрев сварного соединения до температуры АС₃+(20-100)^oС, подстуживание сварного соединения до температуры Aρ₃-(30-100)^oС, деформацию сварного соединения до полной раскатки шва и охлаждение на воздухе со скоростью, обеспечивающей рекристализацию горячедеформированного аустенита (авт. свид. СССР 1632988, 1991 г.).

Недостаток известного способа заключается в том, что раскатка сварного шва до уровня основного металла при температуре 820-900^oС приводит к повышенным нагрузкам, а нагрев-подстуживание-раскатка и охлаждение на воздухе не гарантируют стабильности механических свойств (ударной вязкости) сварного соединения и зоны термического влияния (ЗТВ) и выравнивания механических свойств сварного соединения и ЗТВ до уровня основного металла трубы.

Целью предложенного способа производства сварных труб большого диаметра является повышение эксплуатационной надежности за счет исключения нестабильности сопротивления хрупкому разрушению (ударной вязкости) металла сварного соединения, выравнивания или превышения их значений уровня основного металла и снижение нагрузки при раскатке сварного соединения (шва).

Поставленная цель достигается тем, что в способе производства сварных труб большого диаметра, включающем формовку, сварку трубных заготовок, нагрев сварного соединения до заданной температуры, горячую деформацию до полной раскатки сварного шва и охлаждение, сварной шов перед раскаткой нагревают в индукторе до температуры АС₃+(120-200)^oС, а после раскатки сварной шов и ЗТВ нагревают в индукторе до температуры АС₃+(80-100)^oС, производят закалку в водяном спрейере со скорость охлаждения (70-100)^oС в секунду и отпуск при температуре AC₁-(30-80)^oC.

Сущность способа заключается в том, что с целью снижения нагрузки при раскатке сварного шва, исключения нестабильности механических свойств (ударной вязкости) сварного соединения и ЗТВ и выравнивания их значений до уровня основного металла или превышения их значений нагрев сварного соединения и ЗТВ перед раскаткой производят до температуры АС₃+(120-200)^oС а последующей термической обработкой этих участков трубы, включающей закалку при температуре АС₃+(80-100)^oС со скоростью охлаждения (70-100)^oС в секунду водяным спрейером и отпуск при температуре AC₁(30-80)^oС. Сопоставительный анализ с прототипом показал, что заявляемый способ производства сварных труб большого диаметра отличается тем, что сварной шов и ЗТВ перед раскаткой нагревают в индукторе до температуры АС₃+(120-200)^oС, после раскатки сварной шов и ЗТВ нагревают в индукторе до температуры АС₃+(80-100)^oС, закалку производят в водяном спрейере со скоростью охлаждения (70-100)^oС в секунду, а отпуск при температуре АС₁(30-80)^oС. Таким образом заявляемый способ соответствует критерию "НОВИЗНА".

Сравнение заявляемого способа не только с прототипом, но и с другими техническими решениями в данной области техники не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемый способ от прототипа, что позволяет сделать вывод о соответствии критерию "CУЩЕСТВЕННЫЕ ОТЛИЧИЯ".

Способ опробован и осуществлен в трубосварочном цехе на линии сварки труб диаметром 1020-1220 мм при изготовлении труб размером 1020 х 12 мм из стали марки 08Г1НФБ-ПЛ класса прочности К60. Для сравнения эксперимент проводили по трем вариантам:
1. По существующей технологии ТУ 14-3Р-04-94 "Трубы стальные электросварные, прямошовные диаметром 530-1220 мм для газонефтепроводов северного исполнения".

2. По авторскому свидетельству СССР 1632988, кл. С 21 D 8/10,9/50.

3. По предлагаемой технологии.

По каждому варианту было сварено и испытано по 10 труб. Данные по механическим свойствам (ударной вязкости) сварного соединения по трем вариантам приведены в таблице.

Из таблицы видно, что ударная вязкость сварного соединения труб (по центру шва), изготовленных по ТУ14-3Р-04-94 составила KCU-60^oС от 0,99 до 4,9 кгс • м/см², KCV-60^oС от 0,86 до 1,6, KCV-40^oС от 0,63 до 5,3, a KCV-20^oС от 2,0 до 6,2 кгс • м/см². Эти же показатели сварного соединения, полученные после раскатки шва до уровня основного металла (авт. свид. СССР 1632988), составили соответственно 4,7-13,0; 3.3-8,0; 3.3-9,3 и 3,75-10,1 кгс • м/см², т. е. значения ударной вязкости в среднем возросли в 2,2; 5,2; 3,9 и 1,7 раза, но данные значения значительно ниже средних фактических значений основного металла, а именно в 2,38; 1,95; 2,39 и 2,72 раза соответственно. Одновременно из 10 труб, сваренных по авт. свид. 1632988, на 5 трубах фактические значения ударной вязкости KCU-60^oС и KCV-20^oС были ниже нормируемых значений на лист (ТУ14-1-5386-99).

По предложенной технологии (способу) нагрев сварного соединения перед раскаткой проводили до температуры АС₃+(120-200)^oС (фактическая температура нагрева составила 1055-1065^oС). Затем производили раскатку сварного шва до уровня основного металла. После раскатки производили нагрев сварного соединения (шва и ЗТВ) до температуры АС₃+(80-100)^oС (фактическая температура составила 950-965^oС), а охлаждение нагретой зоны производили в водяном спрейере со скоростью охлаждения (70-100)^oС в секунду (фактическая скорость охлаждения составила 80^oС в секунду). После закалки сварное соединение (шов и ЗТВ) нагревали индуктором до температуры отпуска AC₁-(30-80) ^oC (фактически 670-690^oС).

Испытания механических свойств опытных труб показали (см. таблицу), что ударная вязкость по центру шва при температуре испытания KCU-60^oС, KCV-60^oС, KCV-40 и KCV-20^oС, значительно выше, чем у труб после раскатки шва по авт. свид. 1632988, соответственно, в 3,69; 3.57; 4,19 и 4,37 раза, а также выше средних значений ударной вязкости основного металла, соответственно, в 1,55; 1,83; 1,76 и 1,61 раза. Все значения ударной вязкости по центру шва значительно выше нормируемых значений на лист (ТУ14-1-5386-99).

Использование предлагаемого способа производства сварных труб большого диаметра позволит производить сварные трубы большого диаметра для северного исполнения с механическими свойствами сварного соединения на уровне или значительно выше нормируемых значений основного металла.

Claims

1. Способ производства сварных труб большого диаметра, включающий формовку, сварку трубных заготовок, нагрев сварного соединения до заданной температуры, горячую деформацию до полной раскатки сварного шва и охлаждение, отличающийся тем, что сварной шов перед раскаткой нагревают до температуры АС₃+(120-200)°С.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что после раскатки сварной шов и зону термического влияния нагревают в индукторе до температуры АС₃+(80-100)°С, производят закалку в водяном спрейере со скоростью охлаждения (70-100)°С в секунду и отпуск при температуре АС₁-(30-80)°С.