RU2216073C1 - Heavy-power microwave transistor - Google Patents
Heavy-power microwave transistor Download PDFInfo
- Publication number
- RU2216073C1 RU2216073C1 RU2002130222/28A RU2002130222A RU2216073C1 RU 2216073 C1 RU2216073 C1 RU 2216073C1 RU 2002130222/28 A RU2002130222/28 A RU 2002130222/28A RU 2002130222 A RU2002130222 A RU 2002130222A RU 2216073 C1 RU2216073 C1 RU 2216073C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- transistor
- emitter
- metallization
- collector
- ballast
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Bipolar Transistors (AREA)
Abstract
Description
Заявляемое изобретение относится к полупроводниковой электронике и может быть применено в конструкциях мощных СВЧ полупроводниковых приборов. The claimed invention relates to semiconductor electronics and can be used in the construction of high-power microwave semiconductor devices.
Известен мощный СВЧ-транзистор, содержащий полупроводниковую подложку с транзисторными структурами, коллекторные, базовые и эмиттерные области которых соединены с соответствующими им электродами корпуса, причем эмиттерные области фрагментированы с целью компенсации эффекта оттеснения тока к периферии эмиттера [1]. A powerful microwave transistor is known, which contains a semiconductor substrate with transistor structures, the collector, base and emitter regions of which are connected to the corresponding body electrodes, and the emitter regions are fragmented in order to compensate for the effect of the current being displaced to the periphery of the emitter [1].
Недостатками такого транзистора являются неравномерное распределение мощности по транзисторным структурам и его плохая термическая устойчивость вследствие положительной обратной связи по теплу, приводящие к снижению выходной мощности P1 и надежности транзистора.The disadvantages of this transistor are the uneven distribution of power among the transistor structures and its poor thermal stability due to positive feedback on heat, leading to a decrease in the output power P 1 and the reliability of the transistor.
В другом мощном СВЧ-транзисторе каждая транзисторная структура снабжена балластным резистором из материала с положительным температурным коэффициентом сопротивления, который одной своей стороной контактирует с металлизацией эмиттерной области транзисторной структуры, а противоположной стороной контактирует с металлизацией площадки для присоединения проводника, служащего для соединения эмиттерной области транзисторной структуры с одноименным электродом корпуса [2]. Это позволяет повысить однородность входных сопротивлений транзисторных структур и их температурную стабильность, тем самым повысив Р1 и надежность транзистора. Увеличение сопротивлений балластных резисторов, приводящее к повышению P1, влечет за собой снижение коэффициента усиления по мощности КP и КПД транзистора. Поэтому сопротивления балластных резисторов принимают некоторое оптимальное значение, которое не исключает неравномерности разогрева транзисторных структур вследствие их неоднородного взаиморасположения, что ограничивает Р1 транзистора в целом.In another powerful microwave transistor, each transistor structure is equipped with a ballast resistor made of a material with a positive temperature coefficient of resistance, which, on its one side, contacts the metallization of the emitter region of the transistor structure, and on the opposite side, contacts the metallization of the pad for connecting a conductor that serves to connect the emitter region of the transistor structure with the housing electrode of the same name [2]. This allows you to increase the uniformity of the input resistances of transistor structures and their temperature stability, thereby increasing P 1 and the reliability of the transistor. An increase in the resistances of the ballast resistors, leading to an increase in P 1 , entails a decrease in the gain in power K P and the efficiency of the transistor. Therefore, the resistances of ballast resistors take on some optimal value, which does not exclude uneven heating of transistor structures due to their inhomogeneous mutual arrangement, which limits P 1 of the transistor as a whole.
Увеличение проходной емкости "коллектор-эмиттер" и полной емкости коллектора за счет добавления к площади металлизации под потенциалом эмиттера над коллекторной областью площади балластного резистора, а также различия площадей резисторов вследствие разницы их сопротивлений препятствуют достижению максимального значения коэффициента усиления по мощности на основной рабочей частоте транзистора. Наличие балластных резисторов и увеличение их длины пропорционально их сопротивлениям относительно некоторого минимального значения для реализации величин R(i) приводит к увеличению площади транзисторных структур и транзистора в целом. The increase in the collector-emitter passage capacity and the total collector capacity due to the addition of a ballast resistor to the metallization area under the emitter potential above the collector region, as well as differences in the resistor areas due to the difference in their resistances, prevent the maximum gain in power at the main operating frequency of the transistor . The presence of ballast resistors and an increase in their length is proportional to their resistances relative to a certain minimum value for realizing the values of R (i) leads to an increase in the area of transistor structures and the transistor as a whole.
Балластный резистор конструктивно располагается на изолирующем окисле над областью коллектора, поэтому наряду с емкостью металлизации для присоединения эмиттерного проводника его емкость входит в состав паразитной проходной емкости "коллектор-эмиттер" СКЭ. Емкость СКЭ шунтирует активное входное сопротивление транзистора в схеме с общей базой (ОБ), что приводит к передаче части входной мощности через СКЭ без усиления непосредственно в коллекторную цепь транзистора. В схеме с общим эмиттером (ОЭ) через СКЭ часть выходной мощности попадает в общий вывод, минуя нагрузку. Независимо от схемы включения транзистора (с ОБ или ОЭ) емкость балластного резистора входит в состав полной коллекторной емкости СК, с которой коэффициент передачи тока h21 и коэффициент усиления по мощности КP связаны обратной зависимостью [3] . Поэтому увеличение СКЭ приводит к снижению КР=P1/PBX; РВХ - входная мощность транзистора. В конструкции прототипа сопротивление балластного резистора пропорционально его длине, или, с другой стороны, площадь балластного резистора пропорциональна величине его сопротивления. Таким образом, транзисторные структуры, у которых сопротивление балластных резисторов больше, имеют большие площади балластных резисторов и большие величины дополнительной емкости в составе СКЭ и СК, следовательно, имеют меньшие значения КP, что приводит к снижению КP транзистора в целом.Ballast structurally located on the insulating oxide over the collector region, however, along with the capacity for joining emitter metallization conductor its capacitance is a part of the parasitic capacitance passage "collector-emitter" C TBE. Capacitance C CE shunts the active input resistance of the transistor in a circuit with a common base (OB), which leads to the transfer of part of the input power through C CE without amplification directly to the collector circuit of the transistor. In a circuit with a common emitter (OE), through C KE, part of the output power falls into the common output, bypassing the load. Regardless of the transistor switching circuit (with OB or OE), the capacitance of the ballast resistor is part of the total collector capacitance C K , with which the current transfer coefficient h 21 and the power gain K P are inversely related [3]. Therefore, an increase in CE leads to a decrease in K P = P 1 / P BX ; P IN - the input power of the transistor. In the design of the prototype, the resistance of the ballast is proportional to its length, or, on the other hand, the area of the ballast is proportional to the value of its resistance. Thus, the transistor structure in which the resistance of the ballast resistor is greater have large areas of ballast resistors and large quantities of additional capacitance in the composition C P C TBE and therefore, have lower values of K P, which leads to a decrease in K P transistors as a whole.
Кроме того, различие емкостей балластных резисторов приводит к различию емкостей СК(i) транзисторных структур, что в свою очередь обуславливает несовпадение резонансных частот их выходных цепей с основной рабочей частотой транзистора f0; Lвых - выходная индуктивность, образующая параллельный резонансный контур с СК [4]. Несовпадение fP(i) и f0 приводит к недостижению выходной мощностью P1(i) i-й транзисторной структуры на резонансной частоте своего максимального значения, следовательно, к уменьшению КР, так как Р1 является суммой P1(i), i=1,...,N.In addition, the difference in capacitance of ballast resistors leads to a difference in capacitance C K (i) of transistor structures, which in turn leads to a mismatch of the resonant frequencies of their output circuits with the main operating frequency of the transistor f 0 ; L o - output inductance, forming a parallel resonant circuit with C To [4]. The mismatch f P (i) and f 0 leads to the failure of the output power P 1 (i) of the i-th transistor structure at the resonant frequency of its maximum value, therefore, to reduce K P , since P 1 is the sum of P 1 (i), i = 1, ..., N.
Заявляемое изобретение предназначено для уменьшения проходной емкости "коллектор-эмиттер", полной коллекторной емкости транзистора и уменьшения неоднородности полных коллекторных емкостей и размеров его транзисторных структур в отдельности, и при его осуществлении может быть увеличен коэффициент усиления по мощности транзистора на основной рабочей частоте и уменьшена площадь транзистора. The claimed invention is intended to reduce the collector-emitter capacitance, the total collector capacitance of the transistor and to reduce the heterogeneity of the entire collector capacities and the dimensions of its transistor structures separately, and when it is implemented, the power factor of the transistor at the main operating frequency can be increased and the area reduced transistor.
Вышеуказанная задача решается тем, что в известном мощном СВЧ-транзисторе, содержащем N транзисторных структур, каждая из которых включает в себя области коллектора, базы и эмиттера с минимальным расстоянием Δ между центрами фрагментов области эмиттера и балластный резистор с сопротивлением R(i), i=1,...,N, одной стороной контактирующий с металлизацией области эмиттера, а противоположной стороной контактирующий с металлизацией площадки для присоединения эмиттерного проводника, согласно изобретению, хотя бы в одном балластном резисторе имеются выемки, ширина которых в местах контактов балластного резистора с металлизацией области эмиттера не превышает Δ/3, а площади S(i), S(k) резистивных слоев хотя бы двух балластных резисторов с сопротивлениями R(i)≥(R(k) (i, k∈{1, 2...,N}) удовлетворяют соотношению:
R(k)/R(i)≤(S(i)/S(k)≤R(i)/R(k) (1)
Получаемый при осуществлении изобретения технический результат, а именно увеличение коэффициента усиления по мощности на основной рабочей частоте транзистора и уменьшение площади транзистора, достигается за счет того, что наличие выемок в балластном резисторе позволяет уменьшить площадь верхней обкладки конденсатора, образованного резистором и областью коллектора, на величину площади выемок и тем самым уменьшить паразитные емкости СКЭ и СК, выполнение соотношения (1) позволяет уменьшить разницу площадей балластных резисторов под потенциалом эмиттера, тем самым компенсировать разницу коллекторных емкостей транзисторных структур, следовательно, достичь лучшего совпадения резонансных частот коллекторных цепей транзисторных структур fР(i) с основной рабочей частотой транзистора f0, а увеличение погонного (на единицу длины) сопротивления балластных резисторов за счет наличия в них выемок позволяет уменьшить длину балластных резисторов и тем самым уменьшить площади соответствующих транзисторных структур.The above problem is solved in that in a known powerful microwave transistor containing N transistor structures, each of which includes a collector, base and emitter region with a minimum distance Δ between the centers of the fragments of the emitter region and a ballast resistor with resistance R (i), i = 1, ..., N, on one side in contact with the metallization of the emitter region, and on the opposite side in contact with the metallization of the pad for connecting the emitter conductor, according to the invention, I have at least one ballast resistor there are recesses, the width of which at the points of contact of the ballast resistor with metallization of the emitter region does not exceed Δ / 3, and the areas S (i), S (k) of the resistive layers of at least two ballast resistors with resistances R (i) ≥ (R (k) (i, k∈ {1, 2 ..., N}) satisfy the relation:
R (k) / R (i) ≤ (S (i) / S (k) ≤R (i) / R (k) (1)
The technical result obtained by carrying out the invention, namely, an increase in the power gain at the main operating frequency of the transistor and a decrease in the transistor area, is achieved due to the fact that the notches in the ballast resistor can reduce the area of the upper lining of the capacitor formed by the resistor and the collector region by the area of the recesses and thereby reduce the stray capacitance C KE and C K , the fulfillment of the relation (1) allows to reduce the difference in the area of the ballast resistors by the emitter potential, thereby compensating for the difference in the collector capacities of the transistor structures, therefore, to achieve a better match of the resonant frequencies of the collector circuits of the transistor structures f P (i) with the main operating frequency of the transistor f 0 , and increasing the linear (per unit length) resistance of the ballast resistors due to the presence the recesses in them allows to reduce the length of the ballast resistors and thereby reduce the area of the corresponding transistor structures.
Реализация требуемых сопротивлений резисторов R(i) может быть осуществлена за счет вариации количеством и конфигурацией выемок без увеличения длины резистора пропорционально увеличению R(i) относительно некоторого минимального значения в их ряду для данного транзистора. Очевидно, наличие выемок в резисторе приводит к уменьшению ширины резистора, поэтому величина его погонного сопротивления ρ(i)=R(i)/l(i), где l(i) - длина резистора будет в этом случае больше, чем ρ(i) сплошного резистора без промежутков. Следовательно, реализация требуемого значения R(i) при наличии в резисторе выемок будет приводить к уменьшению длины резистора, т.е. расстояния между смежными краями металлизации области эмиттера и металлизации площадки для присоединения проводника, и тем самым к уменьшению площади транзисторной структуры. При изменении R(i) в небольших пределах (например, не более чем в два раза) l(i) может быть фиксированной величиной, и максимальное уменьшение площади транзистора будет при равенстве всех l(i) некоторому минимальному значению, соответствующему минимальному сопротивлению среди всех R(i). The required resistors R (i) can be realized by varying the number and configuration of the recesses without increasing the length of the resistor in proportion to the increase in R (i) relative to a certain minimum value in their series for this transistor. Obviously, the presence of recesses in the resistor leads to a decrease in the width of the resistor, therefore, the value of its linear resistance ρ (i) = R (i) / l (i), where l (i) - the length of the resistor will be more than ρ (i ) solid resistor without gaps. Therefore, the implementation of the required value of R (i) in the presence of recesses in the resistor will lead to a decrease in the length of the resistor, i.e. the distance between adjacent edges of the metallization of the emitter region and the metallization of the site for connecting the conductor, and thereby to reduce the area of the transistor structure. When R (i) changes within small limits (for example, no more than two times), l (i) can be a fixed value, and the maximum decrease in the transistor area will be, if all l (i) are equal, to some minimum value corresponding to the minimum resistance among all R (i).
Условие непревышения шириной выемки в местах контактов балластного резистора с металлизацией области эмиттера трети величины Δ обеспечивает гальванический контакт с балластным резистором каждого фрагмента области эмиттера. The condition of not exceeding the width of the recess in the places of contacts of the ballast resistor with metallization of the emitter region of the third value Δ provides galvanic contact with the ballast resistor of each fragment of the emitter region.
Условие (1) позволяет компенсировать увеличение площади балластного резистора с ростом его сопротивления. В случае равенства сопротивлений: R(i)= R(k) условие (1) приводит к равенству площадей резисторов S(i)=S(k), что обеспечивает равенство дополнительных емкостей "коллектор-эмиттер" транзисторных структур за счет балластных резисторов, следовательно, равенство полных коллекторных емкостей транзисторных структур и равенство fР(i)=f0. Если R(i)>R(k), условие (1) позволяет уменьшить отклонение fР(i) от f0 и тем самым приблизить КР транзистора к максимальному для данной конструкции значению, которое будет иметь место в случае S(i)/S(k)=1, возможном быть реализованным в рамках условия (1).Condition (1) allows you to compensate for the increase in the area of the ballast resistor with an increase in its resistance. In the case of equal resistance: R (i) = R (k), condition (1) leads to equal areas of resistors S (i) = S (k), which ensures the equality of additional collector-emitter capacities of transistor structures due to ballast resistors, therefore, the equality of the full collector capacities of transistor structures and the equality f P (i) = f 0 . If R (i)> R (k), condition (1) allows us to reduce the deviation f P (i) from f 0 and thereby bring the transistor K P closer to the maximum value for this design, which will take place in the case S (i) / S (k) = 1, which can be realized within the framework of condition (1).
На фиг.1 изображен заявляемый мощный СВЧ-транзистор, вид сверху. На фиг. 2 отдельно показана транзисторная структура. Figure 1 shows the inventive powerful microwave transistor, top view. In FIG. 2, a transistor structure is shown separately.
Мощный СВЧ-транзистор состоит из основания корпуса 1, на котором расположены электроды: входной 2, нулевого потенциала 3 и коллекторный 4. Для данного примера исполнения транзистора 2 и 3 - соответственно электроды базы и эмиттера. Полупроводниковая подложка 5 является в данном примере областью коллектора для всех транзисторных структур. Каждая транзисторная структура включает в свой состав область базы 6, в пределах которой размещены фрагменты области эмиттера 7, контактирующие с металлизацией области эмиттера 8. Между металлизацией 8 и металлизацией 9 площадки для присоединения эмиттерного проводника 10 расположен балластный резистор 11, противоположные стороны которых контактируют с областями металлизации 8 и 9. Количество выемок 12 в балластных резисторах и их геометрические параметры выбраны таким образом, чтобы реализовать сопротивления R(i) и при этом удовлетворить условию (1) и обеспечить достижение требуемого технического результата. На фиг.2 показано, что ширина выемок 12 в местах контактов балластного резистора 11 с металлизацией 8 не превышает трети расстояния Δ между центрами фрагментов 7. На фиг. 2 также показана металлизация 13 области базы, через которую осуществляется контакт области 6 с металлизацией 14 площадки для присоединения базового проводника 15. Для наглядности представления областей 2 и 3 участки металлизации 4 и 8 не показаны в пределах пунктирной линии. На фиг.1 металлизация 8 в целях упрощения изображения над областью эмиттера и металлизация 13 над областью базы 6 не показана, а металлизация 8 в месте контакта с резистором 11 показана сплошной. A powerful microwave transistor consists of the base of the housing 1, on which the electrodes are located: input 2, zero potential 3 and collector 4. For this example, the performance of the transistor 2 and 3 are the base and emitter electrodes, respectively. The
При работе мощного СВЧ-транзистора в схеме каскада усиления мощности с ОБ уменьшение площади балластного резистора 11 под потенциалом эмиттера за счет наличия выемок 12 обеспечивает, во-первых, снижение проходной емкости "коллектор-эмиттер" СКЭ, в результате чего меньшая по сравнению с прототипом часть входной мощности будет передаваться через СКЭ в выходную цепь без усиления, а во-вторых, будет уменьшена полная емкость коллектора СК. Оба этих фактора обеспечивают повышение коэффициента усиления по мощности КР. В схеме с ОЭ к увеличению КР будет приводить второй из названных факторов, а также уменьшение части выходной мощности, попадающей через СКЭ в общий вывод схемы усилительного каскада, минуя нагрузку.When a high-power microwave transistor is operating in a power amplification cascade with OB, a decrease in the area of the
Несмотря на возможное наличие промежутков в местах контактов резистора 11 с металлизацией 8, непревышение шириной этих промежутков трети минимального расстояния Δ между центрами фрагментов 7 обеспечивает включение всех без исключения фрагментов 7 в схему каскада через металлизацию 8, балластный резистор 11, металлизацию 9, проводник 10 и электрод 3 (или электрод 2 в схеме с ОБ) даже при фрагментации металлизации 8 (фиг.2). Так как конфигурация области эмиттера должна обеспечивать максимальное отношение периметра эмиттера к площади базы [4,5], т.е. максимальную плотность размещения фрагментов 7 в пределах области 6, расстояние Δ определяется разрешением литографического процесса - минимальным расстоянием σ между двумя ближайшими параллельными линиями структуры. В типовой конструкции мощного СВЧ-транзистора металлизации областей эмиттера и базы представляют собой две встречно направленных вложенных одна в другую гребенки [1] (фиг.2). Штыри (фрагменты) гребенок контактируют через окна в защитном окисле с областями базы и эмиттера (на фиг.2 не показаны). Величина Δ складывается из: удвоенного расстояния от центра фрагмента 7 до края контактного окна (2•σ/2 = σ), удвоенного расстояния от края контактного окна до края фрагмента металлизации 8 (2•σ = 2σ), удвоенного расстояния от края фрагмента металлизации 8 до края фрагмента металлизации области базы 13 (2σ) и ширины фрагмента металлизации 13, равной удвоенному расстоянию от края фрагмента до края контактного окна и ширине контактного окна, т.е. 3σ. Таким образом, Δ = 8σ, а минимальная ширина фрагмента металлизации 8 в месте контакта с балластным резистором 11, как и ширина фрагмента металлизации 13, равна 3σ. Очевидно, во избежание пропуска контакта резистора 11 с металлизацией 8 ширина выемок 12 в местах контактов резистора 11 с металлизацией 8 должна быть меньше ширины фрагмента металлизации 8, т.е. 3σ. Выразив это расстояние через Δ, как более общий конструктивный параметр по сравнению с σ, получим 3Δ/8, а с небольшим запасом для обеспечения перекрытия участков 11 с металлизацией 8-Δ/3. Despite the possible presence of gaps at the contacts of the
Выполнение условия (1) уменьшает разницу площадей резисторов 11 под потенциалом эмиттера по сравнению с разницей аналогичных площадей в конструкции прототипа, тем самым уменьшая разницу дополнительных емкостей "коллектор-эмиттер" за счет наличия в конструкции транзистора балластных резисторов с различными сопротивлениями. Это приводит к выравниванию значений СК транзисторных структур, лучшему совпадению резонансных частот их коллекторных цепей с основной рабочей частотой транзистора f0 и в итоге повышению КР на частоте f0 за счет более эффективного сложения выходных мощностей транзисторных ячеек в общей нагрузке.The fulfillment of condition (1) reduces the difference in the area of
Наличие в резистивном слое балластного резистора 11 выемок 12 дает возможность, за счет варьирования геометрическими параметрами выемок (фиг.2) реализовать в широких пределах различные значения сопротивлений R(i) без пропорционального увеличения соответствующих длин l(i), т.е. расстояния между смежными краями металлизации 8 и 9, и таким образом без пропорционального изменения площади и паразитной емкости резистора. В итоге это позволяет частично компенсировать связанное с наличием балластных резисторов и разницы их сопротивлений R (i) снижение КР, а также уменьшить длины резисторов и, тем самым уменьшить площади транзисторных структур и транзистора в целом без ухудшения его энергетических характеристик.The presence in the resistive layer of the
ЛИТЕРАТУРА
1. Колесников В.Г. и др. Кремниевые планарные транзисторы / Под ред. Я. А. Федотова. - М.: Сов. радио, 1973, 336 с.LITERATURE
1. Kolesnikov V.G. and other Silicon Planar Transistors / Ed. Ya.A. Fedotova. - M .: Owls. Radio, 1973, 336 p.
2. Проектирование и технология производства мощных СВЧ-транзисторов / В. И. Никишин, Б.К. Петров, В.Ф. Сыноров и др. М.: Радио и связь, 1989.- С.107. 2. Design and production technology of high-power microwave transistors / V.I. Nikishin, B.K. Petrov, V.F. Synorov et al. M .: Radio and communications, 1989.- P.107.
3. Проектирование и технология производства мощных СВЧ-транзисторов / В. И. Никитин, Б.К. Петров, В.Ф. Сыноров и др. М.: Радио и связь, 1989, с.11-20, 30-38. 3. Design and production technology of high-power microwave transistors / V. I. Nikitin, B.K. Petrov, V.F. Synorov et al. M .: Radio and communications, 1989, pp. 11-20, 30-38.
4. Там же, с.11-12. 4. Ibid., Pp. 11-12.
5. Там же, с.83. 5. Ibid., P. 83.
Claims (1)
R(k)/R(i) ≤ S(i)/S(k) ≤ R(i)/R(k).Powerful microwave transistor containing N transistor structures, each of which includes a collector, base and emitter region with a minimum distance Δ between the centers of the fragments of the emitter region and a ballast resistor with resistance R (i), i = 1,. . . , N, on one side in contact with the metallization of the emitter region, and on the opposite side in contact with the metallization of the site for connecting the emitter conductor, characterized in that at least one ballast resistor has recesses whose width at the points of contact of the ballast resistor with metallization of the emitter region does not exceed Δ / 3, and the areas S (i), S (k) of the resistive layers of at least two ballast resistors with resistances R (i) ≥ R (k) (i, k ∈ {1, 2, ..., N}) satisfy the ratio:
R (k) / R (i) ≤ S (i) / S (k) ≤ R (i) / R (k).
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2002130222/28A RU2216073C1 (en) | 2002-11-10 | 2002-11-10 | Heavy-power microwave transistor |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2002130222/28A RU2216073C1 (en) | 2002-11-10 | 2002-11-10 | Heavy-power microwave transistor |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2216073C1 true RU2216073C1 (en) | 2003-11-10 |
Family
ID=32028278
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2002130222/28A RU2216073C1 (en) | 2002-11-10 | 2002-11-10 | Heavy-power microwave transistor |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2216073C1 (en) |
-
2002
- 2002-11-10 RU RU2002130222/28A patent/RU2216073C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
НИКИШИН В.И. и др. Проектирование и технология производства мощных СВЧ-транзисторов. - М.: Радио и связь, 1989, с.106-107. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6556416B2 (en) | Variable capacitor and a variable inductor | |
US5283452A (en) | Distributed cell monolithic mircowave integrated circuit (MMIC) field-effect transistor (FET) amplifier | |
US4107720A (en) | Overlay metallization multi-channel high frequency field effect transistor | |
US3713006A (en) | Hybrid transistor | |
US6081006A (en) | Reduced size field effect transistor | |
EP0544387B1 (en) | High gain monolithic microwave integrated circuit amplifier | |
US4016643A (en) | Overlay metallization field effect transistor | |
RU2216073C1 (en) | Heavy-power microwave transistor | |
WO2000075990A1 (en) | High impedance matched rf power transistor | |
JPH065794A (en) | High frequency amplifier | |
RU2216072C1 (en) | Heavy-power microwave transistor | |
RU2216071C1 (en) | Heavy-power microwave transistor structure | |
US3609480A (en) | Semiconductor device with compensated input and output impedances | |
RU2216070C1 (en) | Heavy-power microwave transistor structure | |
JPS6114183Y2 (en) | ||
RU2216069C1 (en) | Heavy-power microwave transistor structure | |
JPS6114182Y2 (en) | ||
RU2253924C1 (en) | Powerful uhf transistor | |
JPH11260833A (en) | High output semiconductor device and its design method and semiconductor integrated circuit | |
RU2743673C1 (en) | Powerful hf- and microwave transistor structure | |
JPH0615310U (en) | High frequency circuit board | |
JP2751918B2 (en) | Semiconductor device | |
RU2403650C1 (en) | High-power rf and microwave transistor | |
RU2054756C1 (en) | High-power s h f transistor (versions) | |
US4786881A (en) | Amplifier with integrated feedback network |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20051111 |