RU2203152C1 - Способ эксплуатации опорного валка листопрокатной клети кварто - Google Patents
Способ эксплуатации опорного валка листопрокатной клети кварто Download PDFInfo
- Publication number
- RU2203152C1 RU2203152C1 RU2001127056A RU2001127056A RU2203152C1 RU 2203152 C1 RU2203152 C1 RU 2203152C1 RU 2001127056 A RU2001127056 A RU 2001127056A RU 2001127056 A RU2001127056 A RU 2001127056A RU 2203152 C1 RU2203152 C1 RU 2203152C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- roll
- grinding
- layer
- backup roll
- barrel
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Изобретение относится к прокатному производству, конкретнее к эксплуатации опорных валков, и может быть использовано на станах холодной прокатки листовой стали. задача, решаемая изобретением, состоит в снижении расхода опорного валка. Способ включает чередование работы опорного валка со смежным рабочим валком и многопроходное шлифование для снятия наклепанного слоя. Толщину снимаемого слоя устанавливают не менее 1,0 мм при съеме за проход, уменьшаемом по мере шлифования от 0,05-0,07 мм до 0,001-0,01 мм. Изобретение обеспечивает возможность выведения на поверхность бочки валка упрочненного в процессе прокатки подслоя при уменьшении тепловой нагрузки на валок. 1 табл.
Description
Изобретение относится к прокатному производству, конкретнее к эксплуатации опорных валков, и может быть использовано на станах холодной прокатки листовой стали.
Известен способ эксплуатации опорного валка листопрокатной клети кварто, включающий создание на опорном валке наклепанного слоя за счет совместного вращения с прижатым к нему рабочим валком. Затем опорный валок вываливают из клети и осуществляют механический съем наклепанного слоя с величиной съема по радиусу, прямо пропорциональной увеличению твердости бочки [Авт. свид. СССР 1235573, МПК В 21 В 28/00, 1986].
В этом способе опорный валок перешлифовывают дважды, как перед завалкой в клеть для прокатки, так и для удаления поврежденного слоя бочки после окончания его работы в клети. Удвоенное количество шлифовок увеличивает расход активного слоя бочки опорного валка.
Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ эксплуатации опорного валка листопрокатной клети кварто, включающий чередование его работы в контакте со смежным рабочим валком и многопроходным шлифованием с подачей смазочно-охлаждающей жидкости для снятия наклепанного слоя [В.К. Белосевич, Н.П. Нетесов. Совершенствование процесса холодной прокатки. М.: Металлургия, 1971, с. 31, 214-217] - прототип.
Известному способу присущи следующие недостатки. В процессе работы опорного валка в клети на поверхности его бочки образуются локальные дефекты в виде износа и выкрошек. Шлифование опорного валка ведут до удаления дефектов, в то время как усталостные явления и зародышевые микротрещины залегают на большей глубине от поверхности, достигающей ~1,0 мм. При работе опорного валка в клети сохранившиеся после шлифования усталостные зародышевые микротрещины интенсивно развиваются вглубь, что сопровождается разрушением поверхности бочки на значительную глубину.
Кроме того, в процессе шлифования из-за разогрева участков контакта бочки опорного валка с прижатым к нему вращающимся абразивным кругом происходит термическое разупрочнение слоя, пораженного усталостными зародышевыми микротрещинами, и дополнительное создание дефектов поверхности от воздействия абразивных частиц шлифовального круга. Все это ведет к увеличению расхода опорного валка.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в снижении расхода опорного валка.
Для решения поставленной технической задачи в известном способе эксплуатации опорного валка листопрокатной клети кварто, включающем чередование его работы в контакте со смежным рабочим валком и многопроходное шлифование для снятия наклепанного слоя, согласно изобретению толщину снимаемого слоя устанавливают по мере шлифования от 0,05-0,07 мм до 0,001-0,01 мм.
Сущность изобретения состоит в следующем. В процессе прокатки происходит наклеп поверхностного слоя бочки опорного валка, сопровождающийся повышением его твердости. Экспериментально установлено, что на глубине не менее 1,0 мм формируется барьерный подслой с механическими напряжениями всестороннего сжатия. Образующиеся у поверхности мелкие трещины усталостного характера при достижении этого подслоя затормаживаются и прекращают свое дальнейшее развитие в глубину бочки. Поэтому при толщине снимаемого при шлифовании слоя не менее 1,0 мм на поверхность бочки будет выведен бездефектный упрочненный подслой, обладающий повышенной стойкостью к усталости при циклическом нагружении. Уменьшение съема за проход по мере шлифования с 0,05-0,07 мм до 0,001-0,01 мм позволяет, во-первых, обеспечить высокую производительность шлифования в начале обработки и, во-вторых, снизить температурное воздействие на упрочненный подслой в конце обработки, и тем самым исключить разупрочнение упрочненного подслоя.
Экспериментально установлено, что при толщине снимаемого слоя менее 1,0 мм на поверхности опорного валка сохраняются зародышевые усталостные трещины. Это ведет к быстрому разрушению поверхности и необходимости перешлифовки бочки, что увеличивает расход опорного валка.
Если шлифование начинать со съемом за проход более 0,07 мм, то это приведет к ухудшению стабильности шлифования и оборудованию прижогов, ухудшающих стойкость опорного валка. При начальном съеме менее 0,05 мм за проход удлиняется цикл шлифования, а стойкость опорного валка при этом не улучшается.
При завершении процесса шлифования со съемом за проход более 0,01 мм из-за высокой температуры на контакте абразивного круга с валком происходит разупрочнение упрочненного за счет наклепа подслоя, который выводится на поверхность бочки. Это увеличивает расход опорного валка. Уменьшение конечной величины съема менее 0,001 мм за проход не ведет к дальнейшему снижению расхода опорного валка, а лишь удлиняет цикл шлифования, вследствие чего нецелесообразно.
Примеры реализации способа
Опорный валок из стали 75ХМ с диаметром бочки 1580 мм после шлифования заваливают в 3-ю клеть пятиклетевого стана кварто 2030 бесконечной холодной прокатки. В стан задают горячекатаные травленые полосы из малоуглеродистой стали толщиной 2,5-3,5 мм и производят их холодную прокатку до конечной толщины 0,5-0,7 мм. В процессе прокатки при вращении взаимно прижатых рабочего и опорного валков происходит наклеп поверхности бочки опорного валка Па глубине 1,0 мм от поверхности бочки опорного валка формируется бездефектный упрочненный подслой толщиной ~5 мм с механическими напряжениями всестороннего сжатия. В процессе работы происходит износ поверхности бочки опорного валка, зарождение и развитие усталостных трещин, выкрошек и отслоений. Поэтому после прокатки 60 тыс. тонн холоднокатаных полос опорный валок с изношенной бочкой вываливают из клети и подвергают многопроходному шлифованию с помощью абразивного круга на вальцешлифовальном станке модели KWA-1660В. Шлифование ведут с подачей смазочно-охлаждающей жидкости (1,5%-ный раствор кальцинированной соды в воде). Частота вращения валка при пшифовании составляет 15 мин-1, линейная скорость абразивного круга 30 м/с.
Опорный валок из стали 75ХМ с диаметром бочки 1580 мм после шлифования заваливают в 3-ю клеть пятиклетевого стана кварто 2030 бесконечной холодной прокатки. В стан задают горячекатаные травленые полосы из малоуглеродистой стали толщиной 2,5-3,5 мм и производят их холодную прокатку до конечной толщины 0,5-0,7 мм. В процессе прокатки при вращении взаимно прижатых рабочего и опорного валков происходит наклеп поверхности бочки опорного валка Па глубине 1,0 мм от поверхности бочки опорного валка формируется бездефектный упрочненный подслой толщиной ~5 мм с механическими напряжениями всестороннего сжатия. В процессе работы происходит износ поверхности бочки опорного валка, зарождение и развитие усталостных трещин, выкрошек и отслоений. Поэтому после прокатки 60 тыс. тонн холоднокатаных полос опорный валок с изношенной бочкой вываливают из клети и подвергают многопроходному шлифованию с помощью абразивного круга на вальцешлифовальном станке модели KWA-1660В. Шлифование ведут с подачей смазочно-охлаждающей жидкости (1,5%-ный раствор кальцинированной соды в воде). Частота вращения валка при пшифовании составляет 15 мин-1, линейная скорость абразивного круга 30 м/с.
В процессе многопроходного шлифования с бочки опорного валка удаляют поврежденную часть наклепанного слоя толщиной HΣ=1,2 мм. Шлифование осуществляют за 45 проходов (ходов каретки вальцешлифовального станка).
В начальных проходах толщину снимаемого за проход слоя устанавливают равной hs=0,06 мм, которую снижают по мере съема дефектного слоя до 0,03 мм за проход. К концу шлифования толщину снимаемого за проход слоя снижают до величины hf= 0,005 мм. При указанной величине съема не происходит термического разупрочнения бочки опорного валка в конце шлифования.
Перешлифованный опорный валок вновь заваливают в 3-ю клеть стана кварто 2030 и ведут холодную прокатку полос из малоуглеродистой стали.
Последовательное чередование циклов работы опорного валка в клети и шлифования повторяют до полной выработки активного слоя бочки.
Благодаря такой технологии эксплуатации расход опорного валка снижается до величины g=0,1 кг на тонну прокатанной листовой стали.
Варианты реализации предложенного способа и показатели их эффективности приведены в таблице.
Из таблицы следует, что при реализации предложенного способа (варианты 2-4) достигается снижение расхода опорного валка. В случаях запредельных значений заявленных параметров (варианты 1 и 5) и при использовании способа-прототипа (вариант 6) расход опорного валка возрастает.
Технико-экономические преимущества предложенного способа состоят в том, что выведение на поверхности бочки упрочненного в процессе прокатки подслоя за счет увеличения толщины снимаемого слоя более чем до 1 мм и уменьшение тепловой нагрузки на опорный валок к концу шлифования обеспечивают высокую стойкость поверхности бочки против возникновения и развития усталостных трещин и выкрошек.
В качестве базового объекта принят способ-прототип. Использование предложенного способа обеспечит повышение рентабельности производства холоднокатаной листовой стали на 5-7%.
Claims (1)
- Способ эксплуатации опорного валка листопрокатной клети кварто, включающий чередование его работы в контакте со смежным рабочим валком и многопроходное шлифование для снятия наклепанного слоя, отличающийся тем, что толщину снимаемого слоя устанавливают не менее 1,0 мм при съеме за проход, уменьшаемом по мере шлифования от 0,05-0,07 мм до 0,001-0,01 мм.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2001127056A RU2203152C1 (ru) | 2001-10-04 | 2001-10-04 | Способ эксплуатации опорного валка листопрокатной клети кварто |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2001127056A RU2203152C1 (ru) | 2001-10-04 | 2001-10-04 | Способ эксплуатации опорного валка листопрокатной клети кварто |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2203152C1 true RU2203152C1 (ru) | 2003-04-27 |
Family
ID=20253548
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2001127056A RU2203152C1 (ru) | 2001-10-04 | 2001-10-04 | Способ эксплуатации опорного валка листопрокатной клети кварто |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2203152C1 (ru) |
-
2001
- 2001-10-04 RU RU2001127056A patent/RU2203152C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
БЕЛОСЕВИЧ В.К. и др. Совершенствование процесса холодной прокатки. - М.: Металлургия, 1971, с.31, 214-217. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101053414B1 (ko) | 열연강대의 스케일 제거방법 및 제거설비 | |
RU2203152C1 (ru) | Способ эксплуатации опорного валка листопрокатной клети кварто | |
JPH0610172A (ja) | オーステナイト系ステンレス熱間仕上鋼帯の処理方法 | |
RU2184631C2 (ru) | Способ эксплуатации валков листопрокатной клети кварто | |
RU2288795C2 (ru) | Способ эксплуатации рабочего валка | |
RU2240187C2 (ru) | Способ подготовки к эксплуатации листопрокатных валков | |
RU2131312C1 (ru) | Способ эксплуатации рабочего валка | |
RU2376088C2 (ru) | Способ эксплуатации опорных валков станов кварто холодной прокатки | |
RU2124956C1 (ru) | Способ эксплуатации валка | |
JP4487684B2 (ja) | 熱間圧延におけるワークロール面荒れ評価方法並びにそれを用いたワークロールの研削方法及び熱間圧延方法 | |
RU2228809C1 (ru) | Способ подготовки к эксплуатации рабочих валков листопрокатной клети | |
RU2213637C1 (ru) | Способ подготовки к эксплуатации валков листопрокатной четырехвалковой клети | |
RU2087218C1 (ru) | Прокатный валок | |
RU2374017C2 (ru) | Способ эксплуатации опорного валка | |
RU2127161C1 (ru) | Способ подготовки к эксплуатации валков листопрокатной клети | |
RU2354469C1 (ru) | Способ эксплуатации рабочих валков | |
RU2277986C1 (ru) | Способ эксплуатации рабочего валка | |
JP3288631B2 (ja) | 冷間圧延用ステンレス予備処理鋼帯の製造方法 | |
RU2113297C1 (ru) | Способ эксплуатации опорного валка | |
JP3562084B2 (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
RU2147944C1 (ru) | Способ эксплуатации прокатного валка | |
RU2288794C2 (ru) | Способ подготовки к эксплуатации прокатных валков листопрокатной четырехвалковой клети | |
RU2126730C1 (ru) | Способ эксплуатации листопрокатного валка | |
RU2183516C1 (ru) | Способ подготовки к травлению горячекатаной полосовой стали | |
SU1098761A1 (ru) | Способ шлифовани поверхности валков стана холодной прокатки |