RU2199705C2 - Method for operation and compression refrigerating plant with steam compression up to super-high parameters - Google Patents

Method for operation and compression refrigerating plant with steam compression up to super-high parameters Download PDF

Info

Publication number
RU2199705C2
RU2199705C2 RU2000108113/06A RU2000108113A RU2199705C2 RU 2199705 C2 RU2199705 C2 RU 2199705C2 RU 2000108113/06 A RU2000108113/06 A RU 2000108113/06A RU 2000108113 A RU2000108113 A RU 2000108113A RU 2199705 C2 RU2199705 C2 RU 2199705C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
refrigerant
steam
primary
compression
liquid refrigerant
Prior art date
Application number
RU2000108113/06A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2000108113A (en
Inventor
ховецкий В.М. Шл
В.М. Шляховецкий
ховецкий Д.В. Шл
Д.В. Шляховецкий
Original Assignee
Шляховецкий Валентин Михайлович
Шляховецкий Давид Валентинович
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Шляховецкий Валентин Михайлович, Шляховецкий Давид Валентинович filed Critical Шляховецкий Валентин Михайлович
Priority to RU2000108113/06A priority Critical patent/RU2199705C2/en
Publication of RU2000108113A publication Critical patent/RU2000108113A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2199705C2 publication Critical patent/RU2199705C2/en

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
    • F25B1/10—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with multi-stage compression
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
    • F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
    • F25B9/008—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant being carbon dioxide
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2309/00—Gas cycle refrigeration machines
    • F25B2309/06—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide
    • F25B2309/061—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide with cycle highest pressure above the supercritical pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/13—Economisers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/23—Separators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B40/00—Subcoolers, desuperheaters or superheaters

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

FIELD: refrigerating plants. SUBSTANCE: operation of the compression refrigerating plant represents a multistage compression of refrigerant with its intermediate cooling, cooling in the heat exchanger-chiller, expansion in the gas-expansion machine and separation into the primary liquid refrigerant and into the primary steam of the refrigerant in the separator of the primary liquid refrigerant. The primary liquid refrigerant is cooled, refrigerant expanded and separated into the secondary liquid refrigerant and secondary steam of the refrigerant in the separator of the secondary liquid refrigerant. The primary steam is gas-expanded and also separated. The secondary liquid refrigerant is mixed with the secondary one after its expansion and directed to the evaporator. The secondary steam is mixed with the steam formed after gas expansion, and with steam after the evaporator. After that the primary liquid refrigerant is cooled by the obtained mixture. The heated mixture is directed for compression to supercritical parameters to the first compressor. EFFECT: enhanced thermodynamic efficiency of operation of the compression refrigerating plant. 2 cl, 3 dwg

Description

Изобретение относится к холодильной технике, а именно к оборудованию для холодильных машин, и может быть использовано в средних и крупных углекислотных холодильных машинах для производства жидкой углекислоты и сухого льда, а также во всех областях применения холодильной техники, в том числе во всех отраслях пищевой промышленности для получения и хранения охлажденных и замороженных пищевых продуктов, в системах кондиционирования воздуха, химической и газовой промышленности. The invention relates to refrigeration equipment, and in particular to equipment for refrigeration machines, and can be used in medium and large carbon dioxide refrigeration machines for the production of liquid carbon dioxide and dry ice, as well as in all areas of application of refrigeration equipment, including in all branches of the food industry for receiving and storage of chilled and frozen food products, in air conditioning systems, chemical and gas industry.

Известен способ работы и компрессионная холодильная машина для его осуществления (см. Заявку 4309137 ФРГ, опубл. 04.08.94), в которых, с целью сокращения доли пара, который образуется при дросселировании и который приходится затем сжимать до давления конденсации, что приводит к повышенному расходу энергии, предлагается проводить ступенчатое дросселирование, сначала до некоторого промежуточного давления со значительным уменьшением объема пара или даже в несколько этапов. Пар после каждого этапа после теплообмена возвращается на сжатие, и расход энергии заметно снижается в приведенных вариантах технологического решения схемы с такими циклами. A known method of operation and a compression refrigeration machine for its implementation (see Application 4309137 Germany, publ. 04.08.94), in which, in order to reduce the proportion of steam that is formed during throttling and which must then be compressed to a condensing pressure, which leads to increased energy consumption, it is proposed to carry out step-by-step throttling, first to a certain intermediate pressure with a significant decrease in steam volume or even in several stages. Steam after each stage after heat transfer is returned to compression, and energy consumption is markedly reduced in the above versions of the technological solution of the circuit with such cycles.

К недостаткам всех рассмотренных в заявке 4309137 вариантов следует отнести полные потери потенциальной энергии сжатого рабочего тела, обусловленные проведением процесса дросселирования, и необходимость увязывать число ступеней дросселирования с числом ступеней сжатия для отвода пара после каждого дросселирования. The disadvantages of all the options considered in the application 4309137 should include the total loss of potential energy of the compressed working fluid due to the throttling process, and the need to link the number of throttling stages with the number of compression stages for steam removal after each throttling.

Известен способ работы компрессионной холодильной тишины со сжатием паров углекислоты до сверхкритических параметров (см., например, 1. Мартыновский В.С. Холодильные машины. -M.: Пищепромиздат, 1950, с. 46-52. 2. Розенфельд Л. М., Ткачев А.Г. Холодильные машины и аппараты. - 2-е изд. перер. и доп. - М.: Госторгиздат, 1960, с. 211-214), в котором, путем многоступенчатого сжатия пара и его межступенчатого охлаждения, после последней ступени сжатия, пар приобретает параметры, большие, чем параметры критической точки. Затем, после охлаждения пара от сверхкритических параметров до параметров, близких к (выше или ниже) критической точке, пар дросселируется однократно или многократно, после чего рабочее тело из однофазного состояния (пара) трансформируется в двухфазное состояние (пар и жидкость), и используется для производства холода или производства твердой фазы (применительно к углекислоте как рабочему телу - для производства "сухого льда"). A known method of operation of compression refrigeration silence with the compression of carbon dioxide vapor to supercritical parameters (see, for example, 1. Martynovsky VS Refrigeration machines. -M .: Pishchepromizdat, 1950, pp. 46-52. 2. Rosenfeld L. M. , Tkachev A.G. Refrigerators and apparatuses - 2nd ed. Re. And add. - Moscow: Gostorgizdat, 1960, p. 211-214), in which, after multi-stage compression of steam and its inter-stage cooling, after the last stage of compression, steam acquires parameters larger than the parameters of the critical point. Then, after the steam is cooled from supercritical parameters to parameters close to (above or below) the critical point, the steam is throttled once or repeatedly, after which the working fluid is transformed from a single-phase state (steam) into a two-phase state (steam and liquid), and is used to cold production or solid phase production (in relation to carbon dioxide as a working fluid - for the production of "dry ice").

К недостаткам известного способа следует отнести значительные потери холодопроизводительности из-за начального дросселирования рабочего тела из состояния пара, а также необходимость отвода пара на промежуточных этапах дросселирования, при использовании многоступенчатого дросселирования, и полные потери потенциальной энергии сжатого рабочего тела, обусловленные проведением процесса дросселирования, и необходимость увязывать число ступеней дросселирования с числом ступеней сжатия для отвода пара после каждого дросселирования. The disadvantages of this method include significant losses in cooling capacity due to the initial throttling of the working fluid from the state of steam, as well as the need to divert steam at intermediate stages of throttling when using multi-stage throttling, and the total loss of potential energy of the compressed working fluid due to the throttling process, and the need to link the number of throttling stages with the number of compression stages to remove steam after each throttling.

Известен способ получения холода по замкнутому циклу (см. авт. св. 194855 СССР), включающий процесс сжатии газа, регенеративного теплообмена и расширения его в турбодетандере с последующим возвращением на сжатие, при этом сжатый газ охлаждают при регенеративном теплообмене до температуры, более низкой, чем на входе в турбодетандер, нагревают охлаждаемой средой и подают на расширение в турбодетандер. A known method of producing cold in a closed cycle (see ed. St. 194855 USSR), including the process of gas compression, regenerative heat transfer and expansion in a turboexpander with subsequent return to compression, while the compressed gas is cooled during regenerative heat exchange to a temperature lower than at the entrance to the turbo-expander, they are heated by the cooled medium and fed to the expansion into the turbo-expander.

К недостаткам известного способа следует отнести невозможность его использования в газопаровых компрессионных циклах, где хладагент (например, для хладагента R744) после компремирования в компрессоре пара до сверхкритических параметров охлаждают и переводят в двухфазное состояние в области ниже критической точки. The disadvantages of this method include the impossibility of its use in gas-vapor compression cycles, where the refrigerant (for example, for R744 refrigerant) after being compressed in the compressor to supercritical parameters is cooled and transferred to a two-phase state in the region below the critical point.

Известен способ получения холода (см. Патент 2089798, Россия, МКИ F 25 J 3/04), включающий охлаждение воздуха, разделение его в процессе охлаждения на две части, первую из которых детандируют и возвращают на охлаждение воздуха, а вторую направляют на ректификацию с получением азота и кубовой жидкости, которую испаряют, а пары направляют на охлаждение воздуха. В процессе охлаждения воздуха пары кубовой жидкости детандируют и возвращают на охлаждение воздуха, при этом детандирование паров кубовой жидкости ведут с начальной температурой, более высокой, чем температура начала детандирования первой части воздуха. A known method of producing cold (see Patent 2089798, Russia, MKI F 25 J 3/04), including cooling the air, dividing it into two parts during cooling, the first of which is expanded and returned to air cooling, and the second is directed to rectification with obtaining nitrogen and bottoms liquid, which is evaporated, and the vapor is sent to cool the air. In the process of air cooling, the bottoms liquid vapors are expanded and returned to the air cooling, while the bottled vapors are expanded with an initial temperature higher than the temperature of the beginning of the expansion of the first part of the air.

К недостаткам известного способа следует отнести невозможность его использования в газопаровых компрессионных циклах (например, для хладагента R744), из-за использования смеси газов с различными физическими свойствами для проведения процесса ректификации. The disadvantages of this method include the impossibility of its use in gas-vapor compression cycles (for example, for R744 refrigerant), due to the use of a mixture of gases with various physical properties for the rectification process.

Известен способ работы компрессионной холодильной машины со сжатием пара до сверхкритических параметров, путем регулирования давления на стороне высокого давления (см. Заявку WО 93/06423, междунар. РСТ МКИ F 25 B 41/06), в котором в компрессионном цикле хладагент (например, R744) после компремирования в компрессоре и сжатия пара до сверхкритических параметров охлаждают в теплообменнике-охладителе, после чего охлаждают в промежуточном теплообменнике (до параметров ниже критической точки) паром, идущим из испарителя низкого давления, который после подогрева поступает на компремирование, а полученную жидкость дросселируют в дроссельном клапане, после чего она поступает на испарение в испаритель. A known method of operation of a compression refrigeration machine with compression of steam to supercritical parameters by regulating the pressure on the high pressure side (see Application WO 93/06423, international PCT MKI F 25 B 41/06), in which the refrigerant in the compression cycle (for example, R744) after compression in the compressor and compression of the steam to supercritical parameters, it is cooled in a heat exchanger-cooler, and then it is cooled in an intermediate heat exchanger (to parameters below the critical point) with steam coming from a low pressure evaporator, which after After heating is fed to compression, and the resulting liquid is throttled in the throttle valve, after which it is fed to the evaporator for evaporation.

Для повышения эффективности холодильной системы путем достижения максимального значения холодильного энергетического коэффициента Ке, равного отношению холодильной мощности к мощности на валу компрессора, регулируется положение дроссельного клапана по импульсу от температуры хладагента на выходе из теплообменника-охладителя (или теплоносителя, охлаждаемого хладагентом), при режимах неполной нагрузки холодильной системы. Импульс обрабатывается в микропроцессоре.To increase the efficiency of the refrigeration system by achieving the maximum value of the refrigerating energy coefficient K e equal to the ratio of refrigerating power to power on the compressor shaft, the position of the throttle valve is regulated by the pulse from the temperature of the refrigerant at the outlet of the heat exchanger-cooler (or coolant cooled by the refrigerant), under the modes partial load of the refrigeration system. The pulse is processed in a microprocessor.

К недостаткам известного способа и устройства, реализующего этот способ, следует отнести недостаточную термодинамическую эффективность, оцениваемую коэффициентом Ke, вследствие невысоких значений величины удельной холодопроизводительности qДж/кг хладагента, вызванных близостью параметров точки начала дросселирования к критическим параметрам хладагента. The disadvantages of the known method and the device that implements this method include the insufficient thermodynamic efficiency, estimated by the coefficient Ke, due to the low values of the specific refrigerating capacity qJ / kg of refrigerant, caused by the proximity of the parameters of the throttle start point to the critical parameters of the refrigerant.

Известен способ работы компрессионной холодильной машины, включающий многоступенчатое сжатие хладагента с его промежуточным охлаждением, охлаждение в теплообменнике-охладителе и разделение на жидкость и пар, причем жидкость дросселируют, испаряют и направляют в компрессор, а пар отводят к компрессору. Известна также компрессионная холодильная машина, в которой осуществляется указанный выше способ, и содержащая последовательно установленные в замкнутом контуре циркуляции хладагента компрессоры с промежуточным охладителем, теплообменник-охладитель, отделитель первичного жидкого хладагента с паровыми трубопроводами, дроссель и испаритель (см. Холодильные машины /Под ред. Сакуна И.А. - Ленинград: Машиностроение, 1985, с. 82-83, рис. 4.20). A known method of operation of a compression refrigeration machine, including multi-stage compression of the refrigerant with its intermediate cooling, cooling in a heat exchanger-cooler and separation into liquid and steam, the liquid is throttled, evaporated and sent to the compressor, and the steam is removed to the compressor. A compression refrigeration machine is also known, in which the above method is carried out, and containing compressors with an intercooler sequentially installed in a closed circuit of the refrigerant circulation, a heat exchanger-cooler, a primary liquid refrigerant separator with steam pipelines, a choke and an evaporator (see Chillers / Ed. Sakuna I.A. - Leningrad: Mechanical Engineering, 1985, p. 82-83, Fig. 4.20).

К недостаткам известного способа следует отнести невозможность его использования в газопаровых компрессионных циклах, где хладагент после компремирования в компрессоре пара до сверхкритических параметров охлаждают и переводят в двухфазное состояние в области, близкой к критической точке. The disadvantages of this method include the impossibility of its use in gas-vapor compression cycles, where the refrigerant after compression in a compressor of steam to supercritical parameters is cooled and transferred to a two-phase state in the region close to the critical point.

Задачей настоящего изобретения ставится увеличение термодинамической эффективности способа работы компрессионной холодильной машины, со сжатием пара до сверхкритических параметров, независимо от режимов величины нагрузки холодильной системы, путем увеличения холодильного энергетического коэффициента Ке, равного
Ке=Qo/ΣNi,
вследствие увеличения холодильной мощности Qo и сокращения затрат мощности в компрессионной холодильной машине ΣNi, за счет увеличения удельной холодопроизводительности хладагента и сокращения удельных энергозатрат вследствие использования детандера, утилизирующего давление вторичного пара, в цикле заявляемой компрессионной холодильной машины, схема которой обеспечивает осуществление цикла по заявляемому способу работы.The objective of the present invention is to increase the thermodynamic efficiency of the method of operation of a compression refrigeration machine, with steam compression to supercritical parameters, regardless of the load mode of the refrigeration system, by increasing the refrigeration energy coefficient K e equal to
K e = Q o / ΣNi,
due to an increase in refrigeration capacity Q o and a reduction in power consumption in a ΣNi compression refrigeration machine, due to an increase in the specific refrigerant refrigerant capacity and a reduction in specific energy consumption due to the use of an expander utilizing the pressure of the secondary steam in the cycle of the inventive compression refrigeration machine, the circuit of which provides a cycle according to the claimed method work.

Поставленная задача достигается тем, что, согласно заявляемому способу работы холодильной компрессионной машины, включающему многоступенчатое сжатие пара хладагента с его промежуточным охлаждением, охлаждение в теплообменнике-охладителе и разделение на первичный жидкий хладагент и первичный пар хладагента, причем первичный жидкий хладагент дросселируют, испаряют и направляют в компрессор, а первичный пар отводят к компрессору, после охлаждения в теплообменнике-охладителе пар со значением энтропии, меньшим значения энтропии критической точки, детандируют до параметров ниже критической точки, а после разделения первичный жидкий хладагент охлаждают при постоянном давлении смесью паров хладагента до температуры, близкой к температуре испарения, и после дросселирования разделяют на вторичный жидкий хладагент и вторичный пар хладагента, первичный пар хладагента детандируют один или несколько раз до параметров испарения хладагента и разделяют на вторичный жидкий хладагент и вторичный пар хладагента, при этом вторичный жидкий хладагент смешивают с первичным жидким хладагентом после его дросселирования и направляют в испаритель, а вторичный пар хладагента смешивают с паром хладагента, образовавшимся после дросселирования, и паром хладагента после испарителя, после чего полученной смесью охлаждают первичный жидкий хладагент, а подогретую смесь направляют на сжатие в первый компрессор, причем сжатие проводят до сверхкритических параметров. The problem is achieved in that, according to the claimed method of operation of a refrigeration compression machine, including multi-stage compression of the refrigerant vapor with its intermediate cooling, cooling in a heat exchanger-cooler and separation into primary liquid refrigerant and primary refrigerant vapor, the primary liquid refrigerant is throttled, evaporated and sent to the compressor, and the primary steam is led to the compressor, after cooling in the heat exchanger-cooler steam with an entropy value lower than the critical value of entropy point, expand to parameters below the critical point, and after separation, the primary liquid refrigerant is cooled at constant pressure with a mixture of refrigerant vapor to a temperature close to the evaporation temperature, and after throttling, it is separated into a secondary liquid refrigerant and secondary refrigerant vapor, the primary refrigerant vapor is expanded one or several times to the refrigerant vaporization parameters and is separated into a secondary liquid refrigerant and a secondary refrigerant vapor, while the secondary liquid refrigerant is mixed with the primary liquid x after throttling it and directing it to the evaporator, and the secondary refrigerant vapor is mixed with the refrigerant vapor generated after throttling and the refrigerant vapor after the evaporator, after which the primary liquid refrigerant is cooled with the mixture, and the heated mixture is sent for compression to the first compressor, and the compression is carried out to supercritical parameters.

Оснащение компрессионной холодильной машины, в которой осуществляется заявляемый способ, и содержащей последовательно установленные в замкнутом контуре циркуляции хладагента компрессоры с промежуточным охладителем, теплообменник-охладитель, отделитель первичного жидкого хладагента с паровыми трубопроводами, дроссель и испаритель, по меньшей мере двумя паровыми детандерами, по меньшей мере одним отделителем вторичного жидкого хладагента с паровым и жидкостным трубопроводом и по меньшей мере одним теплообменником с паровой магистралью и жидкостной полостью, при этом теплообменник по паровой магистрали на входе связан с испарителем и паровым пространством отделителя вторичного жидкого хладагента, а на выходе - с первым компрессором, а отделитель первичного жидкого хладагента паровыми трубопроводами на входе и выходе связан с детандерами и жидкостным трубопроводом жидкостной полостью теплообменника, причем жидкостная полость теплообменника через дроссельный клапан связана с отделителем вторичного жидкого хладагента, который жидкостным трубопроводом связан с испарителем, а паровыми трубопроводами - на входе с детандером, а на выходе - с трубопроводом между испарителем и теплообменником, позволяет повысить термодинамическую эффективность холодильного цикла и снизить энергетические затраты на производство холода. The equipment of the compression refrigeration machine in which the inventive method is carried out, and containing compressors with an intercooler, a heat exchanger-cooler, a primary liquid refrigerant separator with steam pipelines, a choke and an evaporator, at least two steam expanders, at least two steam expanders at least one secondary liquid refrigerant separator with steam and liquid piping and at least one heat exchanger with steam master alumi and a liquid cavity, the heat exchanger along the steam line at the inlet is connected to the evaporator and the steam space of the secondary liquid refrigerant separator, and at the outlet it is connected to the first compressor, and the primary liquid refrigerant separator is connected by steam inlet and outlet pipes to the liquid expanders and the liquid pipeline the cavity of the heat exchanger, and the liquid cavity of the heat exchanger through the throttle valve is connected to the separator of the secondary liquid refrigerant, which is connected to sparitelem and steam pipes - at the entrance to the expander, and the output - to the conduit between the evaporator and the heat exchanger, can improve the thermodynamic efficiency of the refrigeration cycle, and reduce energy consumption for cold production.

На фиг. 1 на T-S диаграмме показано отображение цикла компрессионной холодильной машины, осуществляющей способ работы со сжатием пара до сверхкритических параметров, при однократном дросселировании первичной жидкости, одноступенчатом детандировании первичного пара; на фиг. 2 показана принципиальная схема компрессионной холодильной машины, в которой обеспечивается осуществление заявляемого способа работы со сжатием пара до сверхкритических параметров; на фиг. 3 на Т-S диаграмме показано отображение цикла компрессионной холодильной машины, осуществляющей способ работы со сжатием пара до сверхкритических параметров, при многоступенчатом дросселировании первичной жидкости и многоступенчатом детандировании первичного пара. In FIG. 1 on a T-S diagram shows the display of the cycle of a compression refrigeration machine that implements a method of working with steam compression to supercritical parameters, with a single throttling of the primary fluid, a single-stage expansion of the primary steam; in FIG. 2 shows a schematic diagram of a compression refrigeration machine, which ensures the implementation of the inventive method of working with compression of steam to supercritical parameters; in FIG. 3 on a T-S diagram shows the display of the cycle of a compression refrigeration machine that implements a method of working with compression of steam to supercritical parameters, with multi-stage throttling of the primary liquid and multi-stage expansion of the primary steam.

Согласно заявляемому способу (фиг. 1) пары хладагента состояния сухого насыщенного пара с параметрами То, Ро (точка 12) подогревают в изобарическом процессе при Pо до точки 1 с параметрами Твс1 и Ро, сжимают (условно - в адиабатном процессе 1-2) до состояния точки 2 с параметрами Тнг1 и Рпр, превышающими критические параметры хладагента Ткр и Ркр, охлаждают в изобарическом процессе при Рпр до точки 3 с параметрами Твс2 и Рпр, сжимают (условно - в адиабатном процессе 3-4) до состояния точки 4 с параметрами Тнг2 и Рнг и охлаждают в изобарном процессе при Рнг до состояния точки 5, расположенной левее положения критической точки К и характеризуемой значением энтропии, меньшим значения энтропии критической точки, и температурой Тохг, которая выше температуры окружающей среды То.с., а последняя больше температуры Ткр, и давлением Рнг, которое выше давления Ркр. (Сжатие паров от давления Ро до давления Рнг, большего, чем Ркр, условно принимается двухступенчатым).According to the claimed method (Fig. 1), the refrigerant vapor of a state of dry saturated steam with parameters T o , P o (point 12) is heated in the isobaric process at P o to point 1 with parameters T bc1 and P o , compress (conditionally in an adiabatic process 1-2) to a state of point 2 ng1 parameters T and P, etc., greater than the critical parameters of the coolant T cr and P cr, cooled in an isobaric process at P ave to point 3 with the parameters T and P BC2, etc., compressed (suspended - in adiabatic process 3-4) to state point 4 with the parameters T and P ng2 and ng is cooled in the isobaric proce ng ce at P to a state of point 5 situated to the left of the position of the critical point K, and characterized by the entropy value, the smaller the value of the critical point of the entropy, and T Oxz temperature which is higher than the ambient temperature T os and the latter is greater than the temperature T cr , and the pressure P ng , which is higher than the pressure P cr . (The vapor compression from the pressure Po to the pressure P ng , greater than P cr , is conventionally accepted as two-stage).

Затем хладагент детандируют (условно в адиабатическом процессе расширения) от состояния точки 5 до состояния точки 6, с параметрами Тпр и Рпр, ниже критической температуры Ткр и давления Pкр, и разделяют поток хладагента на две части - первичный жидкий хладагент и первичный пар хладагента; первичный пар хладагента повторно детандируют (условно - однократно, в адиабатическом процессе расширения), при этом детандирование первичного пара хладагента ведут с начальной температуры, более низкой, чем температура начала детандирования основного потока паров хладагента, от состояния точки 7, с параметрами Тпр, Рпр, до состояния точки 9, с параметрами То, Ро; первичный жидкий хладагент охлаждают при постоянном давлении смесью паров хладагента до температуры, близкой к температуре испарения, для чего разделяют поток хладагента на две части - вторичный жидкий хладагент и вторичный пар хладагента; вторичный жидкий хладагент направляют на испарение, а вторичный пар хладагента с параметрами точки 12 направляют на смешение с паром, полученным после испарения смеси первичного и вторичного жидкого хладагента, для охлаждения первичного жидкого хладагента и понижения его температуры в изобарическом процессе от точки 8, с параметрами Тпр, Рпр, до точки 10, с параметрами Ти, Рпр и подогрева пара из испарителя в процессе 12-1. 3атем первичный жидкий хладагент дросселируют (условно - однократно) в процессе 10-11 и направляют на испарение. Таким образом, вторичный пар хладагента смешивают с паром хладагента, образовавшимся после дросселирования, и паром хладагента после испарителя, после чего полученной смесью охлаждают первичный жидкий хладагент, а подогретую смесь направляют на сжатие в первый компрессор, причем сжатие проводят до сверхкритических параметров. Цикл работы замыкается.The refrigerant is then detandiruyut (suspended in an adiabatic expansion process) on the status point 5 to the status point 6, with the parameters T pr and P, etc., below the critical temperature T cr, and the pressure P cr, and divide the refrigerant flow into two parts - a primary liquid refrigerant and the primary refrigerant vapor; the primary refrigerant vapor is re-expanded (conditionally - once, in the adiabatic expansion process), while the primary refrigerant vapor is expanded from an initial temperature lower than the temperature at which the main flow of refrigerant vapor was expanded, from the state of point 7, with parameters T pr , P pr , to the state of point 9, with parameters T o , P o ; the primary liquid refrigerant is cooled at constant pressure with a mixture of refrigerant vapors to a temperature close to the evaporation temperature, for which the refrigerant stream is divided into two parts - the secondary liquid refrigerant and the secondary refrigerant vapor; the secondary liquid refrigerant is directed to evaporation, and the secondary vapor of the refrigerant with the parameters of point 12 is sent to mix with the vapor obtained after evaporation of the mixture of the primary and secondary liquid refrigerant to cool the primary liquid refrigerant and lower its temperature in the isobaric process from point 8, with parameters T pr , P pr , up to point 10, with parameters T and , P pr and heating steam from the evaporator in the process 12-1. Then the primary liquid refrigerant is throttled (conditionally - once) in the process 10-11 and sent to evaporation. Thus, the secondary refrigerant vapor is mixed with the refrigerant vapor generated after throttling and the refrigerant vapor after the evaporator, after which the primary liquid refrigerant is cooled with the resulting mixture, and the heated mixture is sent for compression to the first compressor, and the compression is carried out to supercritical parameters. The work cycle closes.

Компрессионная холодильная машина (фиг. 2), в которой осуществляется заявляемый способ, содержит последовательно установленные в замкнутом контуре циркуляции хладагента компрессоры 1 и 3 с промежуточным охладителем 2, теплообменник-охладитель 4, детандер 5, отделитель потока первичного жидкого хладагента 6, детандер 7, теплообменник 8, дроссельный клапан 9, отделитель потока вторичного жидкого хладагента 10, испаритель 11 (численность компрессоров, охладителей, детандеров и разделителей потока условно принята равной соответственно двум). The compression refrigeration machine (Fig. 2), in which the inventive method is carried out, comprises compressors 1 and 3 with an intercooler 2, a heat exchanger-cooler 4, expander 5, a primary liquid refrigerant flow separator 6, expander 7, which are installed sequentially in a closed refrigerant circuit; a heat exchanger 8, a throttle valve 9, a separator for the flow of secondary liquid refrigerant 10, an evaporator 11 (the number of compressors, coolers, expanders, and flow dividers is conventionally assumed equal to two, respectively).

Через испаритель 1 проходит хладоноситель, через охладители 2 и 3 - внешняя охлаждающая среда (теплоноситель). A coolant passes through the evaporator 1, and an external cooling medium (coolant) passes through the coolers 2 and 3.

Холодильная машина, по фиг. 1 и 2, осуществляет заявляемый способ следующим образом. The refrigeration machine of FIG. 1 and 2, carries out the inventive method as follows.

Перегретые пары состояния точки 1 сжимаются в компрессоре 1 (процесс 1-2), охлаждаются внешней средой в охладителе 2 (процесс 2-3), сжимаются в компрессоре 2 (процесс 3-4), охлаждаются внешней средой в теплообменнике-охладителе 4 (процесс 4-5) и поступают в детандер 5. Здесь пары расширяются (процесс 5-6) ниже критических параметров, и образовавшаяся в результате понижения температуры и давления в процессе 5-6 двухфазная смесь поступает в отделитель потока первичного жидкого хладагента 6, откуда первичный пар хладагента состояния точки 7 направляется в детандер 7, а первичный жидкий хладагент состояния точки 8 поступает в теплообменник 8, где охлаждается (процесс 8-10), после чего направляется к дроссельному клапану 9. После дросселирования в дроссельном клапане 9 (процесс 10-11) хладагент поступает в отделитель потока вторичного жидкого хладагента 10, из которого смесь первичного жидкого хладагента состояния точки 0 и вторичного жидкого хладагента состояния 0 поступают в испаритель 1, где осуществляется отвод теплоты хладоносителя в процессе кипения жидкого хладагента при температуре То и давлении Ро (процесс 0-12).The superheated state pairs of point 1 are compressed in compressor 1 (process 1-2), cooled by the external environment in cooler 2 (process 2-3), compressed in the compressor 2 (process 3-4), cooled by the external environment in heat exchanger-cooler 4 (process 4-5) and enter the expander 5. Here the vapors expand (process 5-6) below the critical parameters, and the two-phase mixture formed as a result of lowering the temperature and pressure in process 5-6 enters the primary liquid refrigerant flow separator 6, from where the primary vapor point 7 state refrigerant is directed to expander 7, and the primary liquid coolant of the state of point 8 enters the heat exchanger 8, where it is cooled (process 8-10), and then goes to the throttle valve 9. After throttling in the throttle valve 9 (process 10-11), the refrigerant enters the secondary flow separator liquid refrigerant 10, from which a primary mixture liquid refrigerant state 0 and the secondary liquid refrigerant receives the state 0 to the evaporator 1, wherein the heat removal is carried out during the boiling refrigerant liquid coolant at a temperature T o and giving enii P o (Process 0-12).

Первичный пар хладагента состояния точки 7 в детандере 7 расширяется (процесс 7-8), и образовавшаяся в результате понижении температуры и давления в процессе 7-8 двухфазная смесь с параметрами То, Ро поступает в отделитель потока вторичного жидкого хладагента 10, где вторичный пар хладагента состояния 12 смешивается с паром после дросселирования состояния точки 12 и эта смесь поступает в паровой трубопровод между испарителем 11 и теплообменником 8, где смешивается с паром из испарителя 11, после чего образовавшаяся смесь паров состояния точки 12 направляется в теплообменник 8, где подогревается (процесс 12-1) и поступает на всасывание в компрессор 1.The primary refrigerant vapor of the state of point 7 in the expander 7 expands (process 7-8), and a two-phase mixture with parameters Т о , Р о , formed as a result of lowering temperature and pressure in process 7-8, enters the separator of the stream of secondary liquid refrigerant 10, where the secondary the refrigerant vapor of state 12 is mixed with steam after the state of point 12 is throttled and this mixture enters the steam pipe between the evaporator 11 and the heat exchanger 8, where it is mixed with steam from the evaporator 11, after which the resulting vapor mixture of the state of point 12 goes to the heat exchanger 8, where it is heated (process 12-1) and fed to the compressor 1.

При этом дли обеспечения протекания указанных процессов, теплообменник по паровой магистрали на входе связан с испарителем 11 и паровым пространством отделителя вторичного жидкого хладагента 10, а на выходе - с компрессором 1, а отделитель первичного жидкого хладагента 6 паровыми трубопроводами на входе и выходе связан с детандерами 5, 7 и жидкостным трубопроводом с жидкостной полостью теплообменника 8, причем жидкостная полость теплообменника 8 через дроссельный клапан связана с отделителем вторичного жидкого хладагента 10, который жидкостным трубопроводом связан с испарителем 11, а паровыми трубопроводами - на входе с детандером 7, а на выходе - с трубопроводом между испарителем 11 и теплообменником 8. Цикл работы замыкается. At the same time, to ensure the occurrence of these processes, the heat exchanger along the steam line at the inlet is connected to the evaporator 11 and the steam space of the secondary liquid refrigerant separator 10, and at the output it is connected to the compressor 1, and the primary liquid refrigerant separator 6 is connected to the expanders by steam pipelines 5, 7 and a liquid pipe with a liquid cavity of the heat exchanger 8, the liquid cavity of the heat exchanger 8 through a throttle valve connected to the separator of the secondary liquid refrigerant 10, which is a liquid connected with the evaporator 11, and steam pipelines - at the inlet with the expander 7, and at the outlet - with the pipeline between the evaporator 11 and the heat exchanger 8. The operation cycle closes.

Таким образам, заявляемый способ, отображенный в цикле с конфигурацией 1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-1, при однократных дросселировании первичного жидкого хладагента и детандировании первичного пара хладагента (фиг. 1) или в цикле с конфигурацией 1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13-14-15-16-17-18-1, при многократных дросселировании первичного жидкого хладагента и детандировании первичного пара хладагента (фиг. 3), по сравнению с известным, обеспечивает:
- повышение удельной холодопроизводительности, вследствие использования для понижения температуры первичного жидкого хладагента перед дросселированием смеси пара после дроссельного клапана, вторичного пара хладагента после детандера и пара из испарителя,
- снижение суммарной мощности, затрачиваемой в цикле, вследствие использования мощности расширения вторичного пара хладагента в детандере.Thus, the inventive method, displayed in a cycle with a configuration of 1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-1, with a single throttling of the primary liquid refrigerant and the expansion of the primary refrigerant vapor (FIG. . 1) or in a cycle with a configuration of 1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13-14-15-16-17-18-1, with multiple primary throttling liquid refrigerant and the expansion of the primary refrigerant vapor (Fig. 3), in comparison with the known, provides:
- increase in specific refrigerating capacity, due to the use of primary liquid refrigerant to lower the temperature before throttling the steam mixture after the throttle valve, the secondary refrigerant vapor after the expander and steam from the evaporator,
- reduction of the total power spent in the cycle due to the use of expansion power of the secondary refrigerant vapor in the expander.

Тем самым, увеличение коэффициента Ке, равного
Ке=Qо/ΣNi,
достигается вследствие увеличения холодильной мощности
Qо=q•mal, Вт,
и сокращения затрат мощности ΣNi в компрессионной холодильной машине, равной (по фиг. 1):
ΣNi=Lкм1+Lка2-Lдт1-Lдт2, Вт,
где q - удельная холодопроизводительность хладагента, Дж/кг,
mal - массовый расход первичного жидкого хладагента, кг/с;
mа - массовый расход хладагента через компрессоры 1 и 2 и через детандер 5, кг/с;
Lкм1+Lка2=(Σ1км.i •ma) - сумма мощности сжатия в компрессорах, Вт;
Σ1км.i - сумма удельных работ сжатия в компрессорах, Дж/кг;
Lдт1, Lдт2 - мощности расширения. соответственно в детандере 5 и 7, Вт;
Lдт1=lдт1•mа,
lдт1 - удельная работа расширения в детандере 5, Дж/кг.Thus, an increase in the coefficient K e equal to
K e = Q o / ΣNi,
achieved due to increased refrigeration capacity
Q o = q • m al , W,
and reduce the cost of power ΣNi in a compression refrigeration machine equal to (in Fig. 1):
ΣNi = L km1 + L ka2 -L dt1 -L dt2 , W,
where q is the specific refrigerating capacity of the refrigerant, J / kg,
m al - mass flow rate of the primary liquid refrigerant, kg / s;
m a - mass flow rate of the refrigerant through compressors 1 and 2 and through the expander 5, kg / s;
L km1 + L ka2 = (Σ1km.i • m a ) - the sum of the compression power in compressors, W;
Σ1km.i - the sum of the specific work of compression in compressors, J / kg;
L dt1 , L dt2 - expansion power. respectively, in the expander 5 and 7, W;
L dt1 = l dt1 • m a ,
l dt1 - the specific work of expansion in the expander 5, J / kg

Как видно из фиг. 1, проведение процесса дросселирования по процессу 10-11 характеризуется увеличенной величиной удельной холодопроизводительности
q=h12-h11, Дж/кг,
в то же время затраты мощности в цикле по заявляемому способу сокращаются на величину
Lдт2=lдт2•mа2, Вт
где lдт2 - удельная работа расширения в детандере 7, Дж/кг;
mа1 - массовый расход вторичного пара хладагента, кг/с.As can be seen from FIG. 1, the throttling process of process 10-11 is characterized by an increased specific cooling capacity
q = h 12 -h 11 , J / kg,
at the same time, the cost of power in the cycle according to the claimed method is reduced by
L dt2 = l dt2 • m a2 , W
where l dt2 is the specific work of expansion in the expander 7, J / kg;
m a1 - mass flow rate of the secondary refrigerant vapor, kg / s.

Заявляемая компрессионная холодильная машина со сжатием пара до сверхкритических параметров (по фиг. 2), осуществляющая заявляемый способ работы (по фиг. 1, 3), по сравнению с известным, характеризуется наличием:
- введенного в контур циркуляции хладагента дополнительного теплообменника "смесь паров - жидкость";
- последовательным размещением в контуре циркуляции хладагента паровых детандеров и отделителей потока жидкости в их взаимосвязи с испарителем, дроссельным клапаном, первым компрессором и дополнительным теплообменником "смесь паров - жидкость", что обеспечивает, по сравнению с известным:
- понижение температуры жидкого хладагента перед дроссельным клапаном в процессе обеспечения изобарического охлаждения, увеличение общей холодильной мощности и сокращение затрат мощности в холодильной машине (применительно к хладагенту Р744 - на 12-19%).The inventive compression refrigeration machine with compression of steam to supercritical parameters (Fig. 2), implementing the inventive method of operation (Fig. 1, 3), in comparison with the known, characterized by the presence of:
- an additional “vapor-liquid mixture” heat exchanger introduced into the refrigerant circuit;
- sequential placement of steam expanders and liquid flow separators in the refrigerant circuit in their relationship with the evaporator, throttle valve, first compressor and additional vapor-liquid mixture heat exchanger, which provides, in comparison with the known:
- lowering the temperature of the liquid refrigerant in front of the throttle valve in the process of ensuring isobaric cooling, increasing the overall refrigeration capacity and reducing the cost of power in the refrigeration machine (with respect to the R744 refrigerant - by 12-19%).

Claims (2)

1. Способ работы компрессионной холодильной машины, включающий многоступенчатое сжатие пара хладагента с его промежуточным охлаждением, охлаждение в теплообменнике-охладителе и разделение на первичный жидкий хладагент и первичный пар хладагента, причем первичный жидкий хладагент дросселируют, испаряют и направляют в компрессор, а первичный пар отводят к компрессору, отличающийся тем, что после охлаждения в теплообменнике-охладителе пар со значением энтропии, меньшим значения энтропии критической точки, детандируют до параметров ниже критической точки, а после разделения первичный жидкий хладагент охлаждают при постоянном давлении смесью паров хладагента до температуры, близкой к температуре испарения, и после дросселирования разделяют на вторичный жидкий хладагент и вторичный пар хладагента, первичный пар хладагента детандируют один или несколько раз до параметров испарения хладагента и разделяют на вторичный жидкий хладагент и вторичный пар хладагента, при этом вторичный жидкий хладагент смешивают с первичным жидким хладагентом после его дросселирования и направляют в испаритель, а вторичный пар хладагента смешивают с паром хладагента, образовавшимся после дросселирования, и паром хладагента после испарителя, после чего полученной смесью охлаждают первичный жидкий хладагент, а подогретую смесь направляют на сжатие в первый компрессор, причем сжатие проводят до сверхкритических параметров. 1. The method of operation of a compression refrigeration machine, including multi-stage compression of the refrigerant vapor with its intermediate cooling, cooling in a heat exchanger-cooler and separation into primary liquid refrigerant and primary refrigerant vapor, the primary liquid refrigerant being throttled, evaporated and sent to the compressor, and the primary vapor is removed to the compressor, characterized in that after cooling in the heat exchanger-cooler steam with an entropy value lower than the critical point entropy value, expand to parameters below critical point, and after separation, the primary liquid refrigerant is cooled at constant pressure with a mixture of refrigerant vapors to a temperature close to the evaporation temperature, and after throttling, it is divided into secondary liquid refrigerant and secondary refrigerant vapor, the primary refrigerant vapor is expanded one or more times to the parameters of refrigerant evaporation and divided into a secondary liquid refrigerant and a secondary refrigerant vapor, while the secondary liquid refrigerant is mixed with the primary liquid refrigerant after it is throttled and ravlyaetsya the evaporator and the secondary refrigerant vapor is mixed with the refrigerant vapor formed after throttling the refrigerant vapor downstream of the evaporator, after which the resulting mixture was cooled primary coolant liquid, and the mixture was heated to direct compression in the first compressor, the compression is carried out before supercritical. 2. Компрессионная холодильная машина, содержащая последовательно установленные в замкнутом контуре циркуляции хладагента компрессоры с промежуточным охладителем, теплообменник-охладитель, отделитель первичного жидкого хладагента с паровыми трубопроводами, дроссель и испаритель, отличающаяся тем, что машина снабжена по меньшей мере двумя паровыми детандерами, по меньшей мере одним отделителем вторичного жидкого хладагента с паровым и жидкостным трубопроводом и по меньшей мере одним теплообменником с паровой магистралью и жидкостной полостью, при этом теплообменник по паровой магистрали на входе связан с испарителем и паровым пространством отделителя вторичного жидкого хладагента, а на выходе - с первым компрессором, а отделитель первичного жидкого хладагента паровыми трубопроводами на входе и выходе связан с детандерами и жидкостным трубопроводом с жидкостной полостью теплообменника, причем жидкостная полость теплообменника через дроссельный клапан связана с отделителем вторичного жидкого хладагента, который жидкостным трубопроводом связан с испарителем, а паровыми трубопроводами - на входе с детандером, а на выходе - трубопроводом между испарителем и теплообменником. 2. Compression chiller containing sequentially installed compressors with an intercooler in a closed circuit of the refrigerant circuit, a heat exchanger-cooler, a primary liquid refrigerant separator with steam pipelines, a choke and an evaporator, characterized in that the machine is equipped with at least two steam expanders, at least at least one secondary liquid refrigerant separator with a steam and liquid pipe and at least one heat exchanger with a steam line and a liquid a cavity, the heat exchanger along the steam line at the inlet is connected to the evaporator and the steam space of the secondary liquid refrigerant separator, and at the outlet it is connected to the first compressor, and the primary liquid refrigerant separator is connected to the expanders and the liquid pipeline with the liquid cavity of the heat exchanger by steam pipelines moreover, the liquid cavity of the heat exchanger through the throttle valve is connected to the separator of the secondary liquid refrigerant, which is connected by a liquid pipe to the evaporator, and p arovy pipelines - at the inlet with the expander, and at the exit - the pipeline between the evaporator and the heat exchanger.
RU2000108113/06A 2000-03-31 2000-03-31 Method for operation and compression refrigerating plant with steam compression up to super-high parameters RU2199705C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2000108113/06A RU2199705C2 (en) 2000-03-31 2000-03-31 Method for operation and compression refrigerating plant with steam compression up to super-high parameters

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2000108113/06A RU2199705C2 (en) 2000-03-31 2000-03-31 Method for operation and compression refrigerating plant with steam compression up to super-high parameters

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2000108113A RU2000108113A (en) 2002-01-27
RU2199705C2 true RU2199705C2 (en) 2003-02-27

Family

ID=20232709

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2000108113/06A RU2199705C2 (en) 2000-03-31 2000-03-31 Method for operation and compression refrigerating plant with steam compression up to super-high parameters

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2199705C2 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2485419C2 (en) * 2008-04-18 2013-06-20 Владимир Борисович Новиков Heat and cold supply method
RU2702319C2 (en) * 2015-07-08 2019-10-07 Дэу Шипбилдинг Энд Марин Инджиниринг Ко., Лтд. Ship comprising engine

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Холодильные машины. /Под ред. Сакуна И.А. - Л.: Машиностроение, 1985, с.82-83, рис.4.20. *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2485419C2 (en) * 2008-04-18 2013-06-20 Владимир Борисович Новиков Heat and cold supply method
RU2702319C2 (en) * 2015-07-08 2019-10-07 Дэу Шипбилдинг Энд Марин Инджиниринг Ко., Лтд. Ship comprising engine

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Quack Conceptual design of a high efficiency large capacity hydrogen liquefier
KR100408960B1 (en) Multistage compression refrigerating machine for supplying refrigerant from intercooler to cool rotating machine and lubricating oil
US4169361A (en) Method of and apparatus for the generation of cold
US20100313582A1 (en) High efficiency r744 refrigeration system and cycle
EP2147265B8 (en) Refrigerating device and method for circulating a refrigerating fluid associated with it
CN1121169A (en) Cooling system employing a primary, high pressure closed refrigeration loop and a secondary refrigeration loop
TW201022611A (en) Liquefaction method and system
US20120234026A1 (en) High efficiency refrigeration system and cycle
RU2006112569A (en) COMBINED GAS LIQUID CYCLE USING LOTS OF DETANDERS
NO335908B1 (en) Process for producing a condensed natural gas stream
JPH0663698B2 (en) Liquid cryogen manufacturing method
WO2014205216A2 (en) Systems and methods for natural gas liquefaction capacity augmentation
TW202004108A (en) Mixed refrigerant liquefaction system and method with pre-cooling
WO2022087491A1 (en) Heating and refrigeration system
CN107024048A (en) Variable disengagement area fluidised form ice-making system
RU2725914C1 (en) Method of liquefying a hydrocarbon-rich fraction
CN105509359A (en) Phase change wave rotor self-cascade refrigeration system and working method thereof
RU2199705C2 (en) Method for operation and compression refrigerating plant with steam compression up to super-high parameters
RU2598471C2 (en) Cooling method and apparatus
JP2002188865A (en) Multiple stage compression type refrigerating machine
RU2656068C1 (en) Method and unit of natural gas liquefaction at the gas distribution station
CN211625758U (en) Four-stage cascade refrigeration device with multi-stage water cooler
TW201930799A (en) Mixed refrigerant system and method
CN110953741A (en) Four-stage cascade refrigeration device with multi-stage water cooler
JP2816525B2 (en) Multi-source refrigeration equipment

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20020401