RU215137U1 - Бесконтактный подшипник - Google Patents
Бесконтактный подшипник Download PDFInfo
- Publication number
- RU215137U1 RU215137U1 RU2022122055U RU2022122055U RU215137U1 RU 215137 U1 RU215137 U1 RU 215137U1 RU 2022122055 U RU2022122055 U RU 2022122055U RU 2022122055 U RU2022122055 U RU 2022122055U RU 215137 U1 RU215137 U1 RU 215137U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- working
- bearing
- rings
- layers
- magnetic material
- Prior art date
Links
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 claims abstract description 20
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 claims abstract description 7
- 239000000806 elastomer Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000010410 layer Substances 0.000 abstract description 28
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 abstract description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 abstract description 2
- 210000003027 Ear, Inner Anatomy 0.000 description 8
- CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N Molybdenum disulfide Chemical compound S=[Mo]=S CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 5
- 229920001343 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 4
- 239000004810 polytetrafluoroethylene Substances 0.000 description 4
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 2
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- -1 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 2
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 2
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 2
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 2
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 1
- 239000002033 PVDF binder Substances 0.000 description 1
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 description 1
- 229910002367 SrTiO Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000003989 dielectric material Substances 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 230000005489 elastic deformation Effects 0.000 description 1
- 125000003700 epoxy group Chemical group 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- SLGWESQGEUXWJQ-UHFFFAOYSA-N formaldehyde;phenol Chemical compound O=C.OC1=CC=CC=C1 SLGWESQGEUXWJQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 description 1
- 229920003229 poly(methyl methacrylate) Polymers 0.000 description 1
- 229920000515 polycarbonate Polymers 0.000 description 1
- 239000004417 polycarbonate Substances 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 1
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 description 1
- 239000004926 polymethyl methacrylate Substances 0.000 description 1
- 229920002223 polystyrene Polymers 0.000 description 1
- 229920002620 polyvinyl fluoride Polymers 0.000 description 1
- 229920002981 polyvinylidene fluoride Polymers 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 1
Images
Abstract
Полезная модель относится к машиностроению, касается бесконтактного подшипника. Технический результат от использования полезной модели заключается в уменьшении вероятности разрушения поверхностных слоев материала рабочих колец подшипника. Бесконтактный подшипник содержит наружное и внутренние кольца, изготовленные из немагнитного материала с возможностью свободного вращения относительно друг друга, на рабочей поверхности каждого из которых находится слой магнитного материала так, что оба из этих слоев ориентированы друг к друг, у одноименными полюсами, а поверхности магнитного материала имеют антифрикционное покрытие на основе эластомеров, согласно заявляемому техническому решению вместо магнитных материалов на рабочие поверхности наружного и внутреннего колец нанесены слои моноэлектрета, имеющие заряд одного знака и величины. 1 фиг.
Description
Полезная модель относится к машиностроению, касается бесконтактного подшипника, который может быть использован в электродвигателях, в приборах, в автомобилях и в другой технике взамен подшипника качения в случаях, когда требуется обеспечить высокую скорость вращения, пониженный момент трения, отсутствие износа, высокую долговечность.
Известен магнитный подшипник (полезная модель RU №112729), содержащий наружное и внутренние опорные кольца и жестко связанные с ними рабочие кольца, изготовленные из немагнитного материала, рабочие поверхности рабочих колец выполнены в виде тел вращения, размещенных один в полости другого с возможностью свободного вращения рабочих колец относительно друг друга, на рабочей поверхности торов выполнены покрытия из магнитного материала, ориентированные одно к другому одноименными полюсами, а наружное рабочее кольцо выполнено сборным.
Существенным недостатком этого подшипника является то, что рабочей части рабочих колец выполнены в виде тора, что не обеспечивает направление действия главной нагрузки на подшипник, а это снижает нагрузочную способность подшипника.
Известен магнитный подшипник (полезная модель RU №170274), содержащий наружное и внутренние кольца, изготовленные из немагнитного материала с возможностью свободного вращения относительно друг друга, на рабочей поверхности каждого из которых находится слой магнитного материала так, что оба из этих слоев ориентированные друг к другу одноименными полюсами. Наружное рабочее кольцо выполнено сборным, внутренне рабочее кольцо выполнено монолитным, а наружное кольцо выполнено из двух одинаковых половинок, поперечное сечение рабочей части торов выполнено в виде эквидистантных эллипсов, большая ось которых расположена перпендикулярно действию внешней максимальной нагрузки на подшипник, свободные части рабочих колец образуют лабиринтное соединение, зазоры в котором установлены меньше зазоров между рабочими поверхностями наружного и внутреннего рабочих колец.
Недостатком такой конструкции подшипника является недостаточная надежность и долговечность подшипника при экстремальных условиях эксплуатации, например, при ударных нагрузках, вызывающих случайный контакт магнитных слоев и их разрушения, разрушение магнитных слоев под действием вибраций и наличия твердых частиц загрязнений в зазоре между ними.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемой полезной модели является бесконтактный подшипник авторов (полезная модель RU №185370, 2017 г. - прототип), содержащий наружное и внутренние кольца, изготовленные из немагнитного материала с возможностью свободного вращения относительно друг друга, на рабочей поверхности каждого из которых находится слой магнитного материала так, что оба из этих слоев ориентированные друг к другу одноименными полюсами, поверхности магнитного материала имеют антифрикционное покрытие на основе эластомеров.
Недостатком такой конструкции подшипника является малая нагрузочная способность в осевом и радиальном направлении, обусловленная большой сложностью и трудоемкостью изготовления наружного и внутреннего магнитных колец, содержащих слои магнитного материала значительной толщины, а также сложность обеспечения равномерного намагничивания магнитных слоев в индукторе, что в итоге может привести к неравномерности вращения магнитного подшипника при изменениях внешней нагрузки и, как следствие, недостаточная надежность и долговечность подшипника при экстремальных условиях эксплуатации, например, при ударных нагрузках и т.д.
В задачу полезной модели положено повышении надежности и долговечности бесконтактного подшипника.
Технический результат от использования полезной модели заключается в уменьшении вероятности разрушения слоя специального материала на основе моноэлектрета на поверхностях рабочих кольцах подшипника.
Указанная задача решается тем, что в магнитном подшипнике, содержащем наружное и внутренние кольца, изготовленные из немагнитного материала с возможностью свободного вращения относительно друг друга, на рабочей поверхности каждого из которых находится слой магнитного материала так, что оба из этих слоев, ориентированных друг к другу одноименными полюсами, и поверхности магнитного материала имеют антифрикционное покрытие на основе эластомеров, в качестве магнитного материала рабочих поверхностей наружного и внутреннего колец используют моноэлектрет, имеющий на каждом из колец заряд одного знака и величины.
Так как на рабочие поверхности наружного и внутреннего колец нанесены слои моноэлектрета, имеющие заряд одного знака и величины, то из-за этого уменьшается сложность и трудоемкость изготовления наружного и внутреннего колец, ранее содержащих слои магнитного материала значительной толщины, а также сложность обеспечения равномерного намагничивания магнитных слоев в индукторе, что в итоге исключает неравномерность вращения магнитного подшипника при изменениях внешней нагрузки, а также повышает надежность и долговечность подшипника при экстремальных условиях эксплуатации, например, при ударных нагрузках и т.д.
Сущность полезной модели поясняется чертежом.
На фигуре показан общий вид конструкции магнитного подшипника. На фигуре используются следующие обозначения: 1 - внутреннее опорное кольцо; 2 - наружное опорное кольцо; 3 - внутреннее рабочее кольцо; 4 - наружное рабочее кольцо; 5 - слой моноэлектрета; 6 - антифрикционное покрытие; 7 - запорные шайбы.
Подшипник содержит наружное 1 и внутреннее 2 опорные кольца, а также жестко связанные с ними рабочие наружное 4 и внутреннее 3 кольца, изготовленные из немагнитного материала с возможностью свободного вращения относительно друг друга. Рабочее внутренне кольцо 3 размещено в полости наружного рабочего кольца 4. Профили внутреннего рабочего кольца и наружного рабочего кольца 4 выполнены в виде эквидистантных эллипсов, ориентированных большей осью в направлении, параллельном оси подшипника. Наружное рабочее кольцо 4 выполнено из двух одинаковых половинок. Обе половинки наружного рабочего кольца 4 установлены в опорном наружном кольце 2 с гарантированным натягом и дополнительно закреплены запорными шайбами 7. Внутреннее рабочее кольцо 3 и наружное рабочее кольцо 4 на своих рабочих поверхностях снабжены слоями моноэлектрета, имеющего заряд одного знака и величины 5. Слои 5 обращены друг к другу поверхностями, имеющими заряд одного знака и величины. Поверхности моноэлектрета 5 имеют антифрикционное покрытие 6 на основе эластомеров.
Между поверхностями антифрикционных покрытий 6 выполнен зазор λ. Свободные части рабочих колец 3 и 4 образуют лабиринтное соединение с максимальным зазором δ. Величина зазоров в лабиринтном соединении δ гарантированно меньше величины зазора λ.
Подшипник работает следующим образом.
На опорные кольца подшипника 1 и 2 подают нагрузку, одному из этих колец придают вращение. Так как слои из моноэлектрета 5 рабочих колец 3 и 4 имеют заряд одного знака и величины, то за счет кулоновских сил взаимодействия (отталкивания) обеспечивается бесконтактное взаимодействия рабочих колец и исключаются потери энергии вращения на трение. Так как величина зазора δ в лабиринтном уплотнении меньше величины зазора λ между рабочими поверхностями, то это предотвращает соприкосновение рабочих поверхностей при небольших динамических нагрузках на подшипник и вибрациях. Но в экстремальной ситуации динамические нагрузки могут быть так велики, что за счет упругой деформации поверхностей лабиринтного уплотнения рабочие поверхности рабочих колец 3 и 4 могут вступать в механическое взаимодействие и разрушаться. В связи с высокой хрупкостью моноэлектрета он может разрушаться и без механического взаимодействия только под действием вибрационной нагрузки. Эффект разрушения моноэлектрета усиливается при наличии в зазоре между рабочими поверхностями рабочих колец 3 и 4 твердых частиц загрязнений.
Наличие на поверхности рабочих колец 3 и 4 антифрикционного покрытия 6 из эластомера предотвращает возможность разрушения слоя из моноэлектрета 5. Так как антифрикционные покрытия представляют собой дисперсии твердых смазочных материалов, равномерно распределенных в смеси растворителей и связующих веществ, то помимо снижения трения при случайном контакте рабочих поверхностей рабочих колец 3 и 4, они упрочняют поверхностный слой моноэлектрета 6, гасят вибрации и, тем самым, предотвращают разрушение магнитного материала от вибрационной нагрузки. Это повышает надежность и долговечность работы бесконтактного подшипника.
В качестве антифрикционных покрытий на основе антифрикционных эластомеров могут быть использованы, например, антифрикционные покрытия Molykote - Molykote 3400А; Molykote 3402С Leadfree; Molykote 7400; Molykote D-10-GBL; и др. [см., например, сайт - http://atf.ru].
Слои моноэлектрета, нанесенные на поверхности рабочих колец, обращены друг к другу поверхностями, имеющими заряд одного знака и величины, представляют собой, например, моноэлектретную пленку.
Отметим, что принципиальным отличием новых электретов является то, что их получают не из готовых термопластичных полимеров, а из олигомерных термореактивных смол (эпоксидных, фенолформальдегидных или полиэфирных). Важной особенностью изготовления таких электретов является то, что поляризация происходит в процессе отверждения олигомерной смолы на подложке: металлической или полимерной [см. патент РФ №2298245 от 2005 г.].
Величина основной характеристики электретов - поверхностной плотности зарядов а (10-8…10-4 Кл/м2) - определяется главным образом разностью потенциалов сторон электрета и зависит от химической природы наполнителя [Марценюк, В.В. Полимерные электреты на основе реактопластов / В.В. Марценюк // Тенденции развития науки и образования. - 2021. - №78-2. - С. 56-59. - DOI 10.18411/trnio-10-2021-54].
В качестве примера неорганических электретных материалов можно назвать тикондбвую керамику (на основе MgTiO3, SrTiO3, CaTiO3, BaTiO3 и др.). Однако наиболее широкое применение в электретных устройствах находят полимерные пленки. Подходящими материалами служат такие полимеры, как политетрафторэтилен (ПТФЭ), полиэтилентерефталат, поликарбонат, полиметилметакрилат, поливинилфторид, поливинилиденфторид и др. С течением времени заряд электретов изменяется обычно более быстро в первые часы после окончания электризации и относительно медленно - в последующий период.
Стабильность заряда у большинства электретов повышается при их нагревании в процессе электризации. Моноэлектретные пленки оказываются наиболее стабильными и в условиях повышенной влажности. Период времени, в течение которого поверхностная плотность заряда уменьшается в е раз, принимают за время жизни электрета. Расчетное время жизни для электретов из ПТФЭ составляет не менее 200 лет. Для других диэлектриков оно может составлять от нескольких месяцев до десятков лет и зависит не только от свойств материала, но и от условий хранения электрета.
Релаксация электретного состояния также может происходить и вследствие адсорбции ионов поверхностью диэлектрика из окружающей атмосферы. Однако, если атмосферный объем, в котором хранится электрет, достаточно мал, процессами внешней релаксации практически можно пренебречь. Например, полагая, что все ионы, образующиеся в нормальных условиях в 1 см3 воздуха, осаждаются на участке поверхности электрета площадью 1 см2, то при начальной поверхностной плотности σ=10-4 Кл/м2 время, необходимое для полной компенсации электретного заряда, составит около 200 лет. Также укажем, что путем изменения величины поверхностной плотности заряда моноэлектрета у слоев поверхностей рабочих колец и величины лабиринтного уплотнения можно обеспечивать требуемые величины радиальной и осевых нагрузок бесконтактного подшипника.
В качестве моноэлектрета, используемого в слоях 5, могут быть использованы электретные пленки поли-бис-трифторэтоксифосфазена (ПТФЭФ) [Формирование поверхности в смесях полистирола с поли-бис-трифторэтоксифосфазеном / И.О. Волков, Д.Р. Тур, А.И. Перцин [и др.] // Высокомолекулярные соединения. Серия Б. - 2002. - Т. 44. - №5. - С.882-885, Smirnova, N.N., Lebedev, B.V., Bykova, Т.А. et al. Thermodynamic properties of poly[6w(trifluoroethoxy)phosphazene] in the range from T→0 TO 620 K // J. Therm. Anal. Calorim, 2009. - Vol. 95, P. 229-234 URL: https://doi.org/10.1007/s10973-008-9038-7], например, толщиной 100…300 (мкм), имеющие начальную поверхностную плотность заряда, например, σ=10-8 Кл/м2, что обеспечивает временной интервал, необходимый для полной компенсации электретного заряда, около 200 лет, а также величину сил кулоновского взаимодействия (отталкивания), обеспечивающую радиальную и осевую нагрузку бесконтактного подшипника при величине зазора в лабиринтном уплотнении 0,25 мм в первом приближении на уровне 14, 4 N.
Пример
Требуется заменить стандартный радиальный шариковый подшипник на бесконтактный подшипник. Размеры подшипника: внутренний диаметр d=30 мм, наружный диаметр D=62 мм, высота Н=16 мм. Поэтому внутренне опорное кольцо 1 подшипника берем с внутренним диаметром d=30 мм, высотой Н=16 мм и толщиной стенки 2 мм. Наружное опорное кольцо 2 берем с наружным диаметром D=62 мм, высотой Н=16 мм и толщиной стенки 2 мм. Высоту наружного рабочего кольца берем равной 14 мм, оставляя по 1 мм с двух сторон для размещения запорных шайб 6. Наружный диаметр равен внутреннему диаметру наружного опорного кольца, равному 58 мм. Внутренний диаметр наружного рабочего кольца 4 равен внутреннему диаметру подшипника d=30 мм. Внутренний диаметр наружного рабочего кольца 4 равен 38 мм. Внутри наружного рабочего кольца 4 размещаем полость вращения, профиль которой представляет собой эллипс. Центр эллипса находится на окружности диаметром 48 мм.
Параметры рабочих поверхностей колец 3 и 4 принимали равными: малую полуось эллипса рабочей поверхности наружного рабочего кольца 4 принимали равной 2,75 мм, малую полуось рабочей поверхности внутреннего рабочего кольца 3 принимали равной 2,25 мм, большую полуось эллипса профиля рабочей поверхности наружного рабочего кольца 4 принимали равной 5,8 мм, большую полуось рабочей части профиля внутреннего рабочего кольца 3 приняли равной 5,3 мм. Величина зазора, в лабиринтном уплотнении составляла 0,25 мм. Наружное рабочее кольцо 4 выполнили в виде соединения из двух равных частей, каждую из которых высотой по 7 мм устанавливали с натягом в наружном опорном кольце 2 и дополнительно закрепляли с боковых сторон запорными шайбами 7.
Для повышения надежности и долговечности подшипника при экстремальных условиях эксплуатации, например, при ударных нагрузках, чтобы минимизировать возможные последствия разрушения поверхностей торов со слоем моноэлектрета при их случайном контакте, на внутреннюю поверхность наружного тора рабочего кольца 4 и на наружную поверхность рабочей поверхности тора внутреннего рабочего кольца 3 нанесли антифрикционные покрытия Molykote 3400 толщиной 15…20 мкм.
Подшипник наружным кольцом 1 устанавливали на вибрационный стол, который создавал осевые колебания амплитудой 1,2 мм с частотой 50 Гц., на внутреннее кольцо подшипника налагали нагрузку 0,3 кг и придавали ему вращение с частотой 1500 об/мин. Исследовании показали, что вероятность выхода подшипника из строя по причине разрушения слоя моноэлектрета рабочих колец при наличии на поверхности слоя моноэлектрета антифрикционного покрытия уменьшается на 40…60% по сравнению с магнитными подшипниками, имеющими антифрикционное покрытие.
Проведенный заявителем анализ уровня техники позволил установить, что аналоги, характеризующиеся совокупностями признаков, тождественным всем признакам заявленного бесконтактного подшипника, отсутствуют, поэтому полезная модель соответствует условию патентоспособности "новизна".
Результаты поиска известных решений в данной и смежной областях техники с целью выявления признаков, совпадающих с отличительными от прототипа признаками заявляемого технического решения, показали, что они не следуют явным образом из уровня техники. Из определенного заявителем уровня техники не выявлена известность влияния предусматриваемых существенными признаками заявленного изобретения на достижение указанного технического результата.
Тем самым решается задача повышения надежности и долговечности бесконтактного подшипника.
Claims (1)
- Бесконтактный подшипник, содержащий наружное и внутренние кольца, изготовленные из немагнитного материала с возможностью свободного вращения относительно друг друга, на рабочей поверхности каждого из которых находится слой материала, несущий электрический заряд, отличающийся тем, что в качестве материала, несущего электрический заряд, используется моноэлектрет, имеющий на обоих кольцах подшипника заряд одного знака, и поверхности моноэлектрета имеют антифрикционное покрытие на основе эластомеров.
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU215137U1 true RU215137U1 (ru) | 2022-11-30 |
Family
ID=
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5117142A (en) * | 1989-11-20 | 1992-05-26 | 501 Ibk Ab | Permanent magnetized synchronous machine designed according to the transverse flux principle |
RU95373U1 (ru) * | 2010-02-24 | 2010-06-27 | Владимир Павлович Пониматкин | Бесконтактный подшипник вращения |
RU2510117C2 (ru) * | 2012-06-09 | 2014-03-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения им. П.И. Баранова" | Бесконтактный магнитный электростатический подшипник |
RU170274U1 (ru) * | 2016-10-13 | 2017-04-19 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А." (СГТУ имени Гагарина Ю.А.) | Магнитный подшипник |
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5117142A (en) * | 1989-11-20 | 1992-05-26 | 501 Ibk Ab | Permanent magnetized synchronous machine designed according to the transverse flux principle |
RU95373U1 (ru) * | 2010-02-24 | 2010-06-27 | Владимир Павлович Пониматкин | Бесконтактный подшипник вращения |
RU2510117C2 (ru) * | 2012-06-09 | 2014-03-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный институт авиационного моторостроения им. П.И. Баранова" | Бесконтактный магнитный электростатический подшипник |
RU170274U1 (ru) * | 2016-10-13 | 2017-04-19 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А." (СГТУ имени Гагарина Ю.А.) | Магнитный подшипник |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU185370U1 (ru) | Магнитный подшипник | |
US4717268A (en) | Bearing construction | |
US7488111B2 (en) | Composite resilient mount | |
US5939363A (en) | Rolling-contact bearing and method of forming film of lubricant | |
JP6769775B2 (ja) | 摺動部材、転がり軸受および保持器 | |
RU215137U1 (ru) | Бесконтактный подшипник | |
WO2017022795A1 (ja) | フォイル軸受 | |
US20160348723A1 (en) | Sliding member, rolling bearing, and cage | |
GB2097486A (en) | Bearings | |
Lijesh et al. | Modeling and Development of RMD Configuration Magnetic Bearing. | |
US6215219B1 (en) | Bearing system and spindle motor assembly adopting the same | |
CN102242762A (zh) | 动压气体径向陶瓷轴承 | |
Lin | Longitudinal surface roughness effects in magnetic fluid lubricated journal bearings | |
US6846109B2 (en) | Sintered bearing and production method therefor | |
CA1126250A (en) | Plastic-plastic bearing pairing in tribological systems | |
JP2007002912A (ja) | 転がり軸受 | |
WO2015091569A1 (en) | Bearing assembly and method | |
RU207335U1 (ru) | Бесконтактный подшипник на пассивном магнитном подвесе с повышенной нагрузочной способностью | |
US6951423B2 (en) | Sintered bearing and production method therefor | |
RU209689U1 (ru) | Подшипник на пассивном магнитном подвесе | |
Liu et al. | Analysis of oil-lubricated herringbone grooved journal bearing with trapezoidal cross-section, using a spectral finite difference method | |
JP2017172749A (ja) | 転がり軸受用保持器および転がり軸受 | |
Liu et al. | Effects of raceway waviness on dynamic behaviors of deep groove ball bearing | |
US20160312828A1 (en) | Robust touchdown bearing | |
JPH0932856A (ja) | 滑り軸受及びその製造方法 |