RU214977U1 - СВЧ-переход для магистральной высокочастотной кабельной линии - Google Patents
СВЧ-переход для магистральной высокочастотной кабельной линии Download PDFInfo
- Publication number
- RU214977U1 RU214977U1 RU2022126636U RU2022126636U RU214977U1 RU 214977 U1 RU214977 U1 RU 214977U1 RU 2022126636 U RU2022126636 U RU 2022126636U RU 2022126636 U RU2022126636 U RU 2022126636U RU 214977 U1 RU214977 U1 RU 214977U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- insulator
- fluoroplastic
- glass
- inner conductor
- glass insulator
- Prior art date
Links
- 239000012212 insulator Substances 0.000 claims abstract description 87
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims abstract description 52
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims abstract description 45
- 229920002313 fluoropolymer Polymers 0.000 claims abstract description 44
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 14
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 4
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 claims description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 12
- 230000000875 corresponding Effects 0.000 abstract description 6
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 210000002832 Shoulder Anatomy 0.000 description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 4
- 230000001965 increased Effects 0.000 description 4
- 241000013987 Colletes Species 0.000 description 3
- 230000023298 conjugation with cellular fusion Effects 0.000 description 3
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 3
- 229920001343 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 3
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 3
- 230000021037 unidirectional conjugation Effects 0.000 description 3
- 210000004544 DC2 Anatomy 0.000 description 2
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 238000005094 computer simulation Methods 0.000 description 2
- 230000002530 ischemic preconditioning Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000004810 polytetrafluoroethylene Substances 0.000 description 2
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 description 1
- 210000000614 Ribs Anatomy 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N aluminium(3+) Chemical class [Al+3] REDXJYDRNCIFBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010974 bronze Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 238000009421 internal insulation Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 230000036633 rest Effects 0.000 description 1
- 230000000284 resting Effects 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Abstract
Полезная модель относится к электротехнике, а именно к магистральным электрическим высокочастотным линиям, применяемым в кабельных переходах между областями с различным давлением. СВЧ-переход для магистральной высокочастотной кабельной линии содержит металлический корпус и концентрично расположенный в нем металлический стержень, спаянные со стеклоизолятором, на оба конца стержня надеты внутренние проводники, каждый из которых выполнен с буртиком, обращенным к стеклоизолятору. Между корпусом и каждым внутренним проводником расположены фторопластовые изоляторы, закрепленные в корпусе пуклевкой. Каждый внутренний проводник запрессован в соответствующий ему фторопластовый изолятор с образованием единой торцевой поверхности фторопластового изолятора с буртиком проводника. Каждый фторопластовый изолятор запрессован в корпус с упором во введенную между ним и стеклоизолятором фторопластовую шайбу, установленную с упором в стеклоизолятор и контактирующую со стенками корпуса. Технический результат - повышение качества измерений в диапазоне рабочих частот 0-18 ГГц. 2 ил.
Description
Полезная модель относится к электротехнике, а именно к магистральным электрическим высокочастотным линиям, применяемым в кабельных переходах между областями с различным давлением, и может быть использована для обеспечения герметичного пропуска электрических кабелей через стены в зону агрессивных сред, в частности через переборку судового отсека глубоководного аппарата, разделенную переменной воздушно-водной средой.
Сверхвысокочастотный переход (СВЧ-переход) предназначен для соединения двух высокочастотных кабелей, являющихся частью высокочастотной линии, проходящей через гермостенку разделения двух сред. СВЧ-переход - это последовательность элементов, каждый из которых представляет собой коаксиальную линию передачи, выполняющую функцию передачи сигналов с требуемым уровнем отражений и потерь в заданном диапазоне частот. Основными параметрами СВЧ-линии являются волновое сопротивление, коэффициент стоячей волны по напряжению (КСВН) и коэффициент затухания (Кзат.). Волновые сопротивления линии на выходе и входе должны быть одинаковыми, это условие обеспечивает режим передачи сигнала с наименьшими потерями. Волновое сопротивление зависит от размеров, формы и взаимного расположения проводников в поперечном сечении, а также от диэлектрической проницаемости материала внутренней изоляции, разделяющей проводники и, как правило, в используемой измерительной технике составляет 50 Ом. Важным параметром является потеря мощности сигнала в СВЧ-линии, выражающаяся коэффициентом затухания (Кзат.). Малый коэффициент затухания обеспечивается прежде всего однородностью линии, то есть соответствием электрических свойств материалов и конструктивных исполнений отдельных участков линии передачи. Необходимо применять материалы изоляторов с известной и стабильной диэлектрической проницаемостью ε, магнитной проницаемостью μ, тангенсом диэлектрических потерь tgδ. Для обеспечения герметичности составных сопрягаемых частей необходимо обеспечить соответствие коэффициентов линейного температурного расширения изоляторов и корпусов, а проводники должны обладать способностью смачиваться с герметизирующими составами. При этом необходимо учитывать химический состав и температуру плавления конструкционных материалов. Чтобы уменьшить потери в коаксиальной СВЧ-линии, необходимо использовать для изготовления проводников металлы и покрытия с высокой проводимостью, а в качестве изоляции - материалы с низкими величинами ε и tg δ. В СВЧ-переходах существует задача повышения критической частоты перехода, которая снижается с неоднородностью высокочастотной линии.
Одним из приемов является введение на границу стеклоизолятора и фторопластового изолятора воздушного зазора, форма которого должна быть близка к правильной геометрии, что накладывает особенные требования как к геометрии фторопластового изолятора, так и к геометрии металлостеклянного спая. Так, известен коаксиально-микрополосковый переход [патент РФ №113078, МПК Н01Р 5/08, опуб. 27.01.2012 г.], содержащий металлический корпус и концентрично расположенный в нем металлический стержень, спаянные со стеклоизолятором, на один конец стержня надет размещенный внутри корпуса внутренний проводник, причем между корпусом и внутренним проводником расположен фторопластовый изолятор, закрепленный в корпусе пуклевкой, при этом внутренний проводник выполнен с буртиком, которым обращен к стеклоизолятору.
В данном переходе отверстие фторопластового изолятора со стороны выступа внутреннего проводника выполнено конусообразным.
При этом выступ внутреннего проводника утоплен в конусообразной части отверстия, а между стеклянным и фторопластовым изоляторами выполнен воздушный зазор.
Недостатком аналога является то, что данный вид соединения конструктивно неустойчив: при стыковке штыря с ответной частью кабельного соединителя возможно смещение внутреннего проводника, при этом величина воздушного зазора, от которого зависит КСВН, может меняться. Также, на изменение величины общего зазора между торцем фторопластового изолятора и стеклоизолятором влияет хладотекучесть фторопласта. Форма изолятора под действием факторов эксплуатации со временем меняется, что приводит к повышению затухания полезного сигнала. Фторопласт Ф4, используемый в данном переходе в качестве изолятора, обладает высокой хладотекучестью, т.е. способностью изменять размеры даже при отсутствии механических напряжений. В процессе эксплуатации перехода это обстоятельство приводит к изменению величины воздушного зазора и, как следствие, к изменению высокочастотных параметров КСВН и Кзат., что снижает качество измерений.
Известен коаксиально-микрополосковый переход [патент РФ на полезную модель №198245, МПК Н01Р 5/08, опуб. 25.06.2020 г.], принятый за прототип, содержащий металлический корпус и концентрично расположенный в нем металлический стержень, спаянные со стеклоизолятором, на один конец стержня надет внутренний проводник, выполненный с буртиком, которым обращен к стеклоизолятору, между корпусом и внутренним проводником расположен фторопластовый изолятор, закрепленный в корпусе пуклевкой.
В прототипе, по сравнению с предыдущим аналогом, достигается снижение КСВН. В данном переходе на буртике внутреннего проводника выполнены две ступеньки, а в качестве материала фторопластового изолятора использован радиационно-стойкий материал Арфлон.
Однако, недостатком прототипа является относительно низкая стабильность измерений в диапазоне рабочих частот 0-18 ГГц, отрицательно влияющая на качество измерений.
Из практики проектирования СВЧ-переходов известно, что полезный сигнал, проходя по внутреннему проводнику, разделенному разными средами (в нашем случае - это стекло и фторопласт) теряет энергию в области границ двух сред. Эти области с разными диэлектрическими проницаемостями усиливают неоднородность высокочастотной линии. Для компенсации отражений в этих областях в аналоге (патент РФ №113078) между торцами выступа внутреннего проводника и стеклянного изолятора имеется воздушный зазор, а в прототипе (патент РФ №198245) буртик внутреннего проводника уперт в торец стеклянного изолятора, организуя «составной» воздушный зазор между образующей поверхностью буртика и внутренней поверхностью корпуса, ограниченный торцами фторопластового и стеклянного изоляторов. Стабилизацию положения внутреннего проводника авторы попытались решить упором его бурта между стеклянным и фторопластовым изоляторами, однако в ущерб качества электрических характеристик. Данный «составной» воздушный зазор имеет волновое сопротивление 50 Ом в области большей ступеньки буртика, а в области малой ступеньки - воздушный зазор имеет волновое сопротивление отличное от 50 Ом, что отрицательно влияет на качество измерений. Кроме этого авторы попытались отчасти решить вопрос стабилизации воздушного зазора применением для фторопластового изолятора материала Афрон, у которого стабилизированы механические свойства. Однако данный материал целесообразно использовать в условиях повышенного радиационного фона, в обычных же условиях эксплуатации это приведет к удорожанию конструкции, в отличие от широко распространенного фторопласта Ф4. Также в прототипе, форма воздушного зазора далека от идеальной за счет допусков на изготовление и воздействия условий эксплуатации. Кроме этого, известные устройства (аналог и прототип) применяют для работы в микрополосковой линии, где коаксиально-микрополосковый переход стыкует одиночный магистральный высокочастотный кабель с высокочастотным устройством, как правило, печатной платой, что сужает область применения и исключает использование в качестве коаксиального перехода в магистральных высокочастотных кабельных линиях. Характер потерь полезного сигнала, в данном случае будет усиливаться за счет увеличения количества границ сред с разными ε, оказывая отрицательное влияние на качество измерений высокочастотных параметров в диапазоне рабочих частот 0-18 ГГц.
Техническим результатом, на достижение которого направлена заявляемая полезная модель, является повышение качества измерений СВЧ-перехода для магистральной высокочастотной кабельной линии в диапазоне рабочих частот 0-18 ГГц.
Технический результат достигается тем, что СВЧ-переход для магистральной высокочастотной линии, содержащий металлический корпус и концентрично расположенный в нем металлический стержень, спаянные со стеклоизолятором, на один конец стержня надет внутренний проводник, выполненный с буртиком, обращенным к стеклоизолятору, между корпусом и внутренним проводником расположен фторопластовый изолятор, закрепленный в корпусе пуклевкой, согласно полезной модели на второй конец стержня надет второй внутренний проводник, выполненный с буртиком, обращенным к стеклоизолятору, между корпусом и вторым внутренним проводником помещен второй фторопластовый изолятор, закрепленный в корпусе пуклевкой, причем каждый внутренний проводник запрессован в соответствующий ему фторопластовый изолятор с образованием единой торцевой поверхности фторопластового изолятора с буртиком проводника, при этом каждый фторопластовый изолятор запрессован в корпус с упором во введенную между ним и стеклоизолятором фторопластовую шайбу, установленную с упором в стеклоизолятор и контактирующую со стенками корпуса.
Наличие на втором конце стержня второго внутреннего проводника, выполненного с буртиком, которым он обращен к стеклоизолятору, помещение между корпусом и вторым внутренним проводником второго фторопластового изолятора, закрепленного в корпусе пуклевкой, причем каждый внутренний проводник запрессован в соответствующий ему фторопластовый изолятор с образованием единой торцевой поверхности фторопластового изолятора с буртиком проводника, при этом каждый фторопластовый изолятор запрессован в корпус с упором в введенную между ним и стеклоизолятором фторопластовую шайбу, установленную с упором в стеклоизолятор и контактирующую со стенками корпуса, позволяет организовать СВЧ-переход, стыкуемый с магистральной высокочастотной кабельной линией путем входящего в нее высокочастотного разъема, как правило, стандартного, и обеспечить однородный характер СВЧ-перехода для магистральных высокочастотных кабельных линий в диапазоне рабочих частот 0-18 ГГц. В отличие от прототипа, где форма воздушного зазора далека от идеальной и может меняться в зависимости от условий эксплуатации перехода, в заявляемом решении воздушный зазор отсутствует, что создает режим передачи сигнала с наименьшими потерями, более оптимальные высокочастотные характеристики с точки зрения потери полезного сигнала и стабильные от условий эксплуатации перехода.
При этом запрессовка каждого внутреннего проводника в соответствующий ему фторопластовый изолятор с образованием единой торцевой поверхности фторопластового изолятора с буртиком проводника, также запрессовка каждого фторопластового изолятора в корпус с упором во введенную между ним и стеклоизолятором фторопластовую шайбу, установленную с упором в стеклоизолятор и контактирующую со стенками корпуса, позволяет осуществить стабильность положения внутренних элементов конструкции перехода, зафиксировав каждый внутренний проводник в осевом направлении относительно стеклоизолятора. Кроме того позволяет компенсировать отражения полезного сигнала в области двух сред с разным s (стеклоизолятор и фторопластовый изолятор), где присутствуют многократные (с обоих торцев стеклоизолятора) отражения полезного сигнала, повысив критическую частоту перехода, тем самым повысив качество измерений СВЧ-перехода для магистральной высокочастотной кабельной линии в диапазоне рабочих частот 0-18 ГГц.
Таким образом, совокупность всех изложенных выше признаков создает условия создания СВЧ-перехода для магистральной высокочастотной кабельной линии с обеспечением повышения качества измерений в диапазоне рабочих частот 0-18 ГГц.
Наличие в заявляемом изобретении признаков, отличающих его от прототипа, позволяет считать его соответствующим условию «новизна».
Полезная модель иллюстрируется чертежами:
на фиг. 1 представлен общий вид СВЧ-перехода;
на фиг. 2 представлены графики зависимости коэффициентов затухания (Кзат.) компьютерных моделей СВЧ-переходов в диапазоне рабочих частот 0-18 ГГц, где кривая а - по прототипу, а кривая в - заявленное техническое решение. Для наглядности сравнения конструкция по прототипу была преобразована в СВЧ-линию с размещенным в середине корпуса стеклоизолятором.
Устройство выполнено следующим образом.
Коаксиальный СВЧ-переход для магистральной высокочастотной кабельной линии установлен в гермостенке 12 (фиг. 1). СВЧ-переход содержит герметично спаянные со стеклоизолятором 1 корпус 2, выполненный из стали 12Х18Н10Т, и концентрично расположенный в корпусе 2 и пропущенный через стеклоизолятор 1 стержень 3, выполненный из сплава 29НК. На оба конца стержня 3 надеты размещенные внутри корпуса 2 внутренние проводники 4,5 диаметром 1,3 мм, выполненные из бронзы. Между корпусом 2 и проводниками 4,5 расположены фторопластовые изоляторы 6,7 соответственно, закрепленные в корпусе 2 пуклевкой. Для уменьшения высокочастотных потерь корпус 2, металлический стержень 3, внутренние проводники 4,5 имеют покрытие золотом. Каждый проводник 4,5 выполнен с буртиком 8,9 (диаметром 1,55 мм и толщиной 0,22 мм) и установлен в СВЧ-переходе с ориентацией буртиков в сторону стеклоизолятора 1. Каждый проводник 4,5 запрессован в соответствующий ему изолятор 6,7 таким образом, что буртики 8,9 образуют единую торцевую поверхность с изоляторами 6,7 соответственно. Каждый изолятор 6,7 установлен с упором во введенную между ним и стеклоизолятором 1 охватывающую стержень 3 и контактирующую со стенками корпуса 2 фторопластовую шайбу 10,11 соответственно. Шайбы 10,11 установлены с упором в стеклоизолятор 1. В конструкции перехода оба проводника 4,5 могут быть выполнены или в виде двухсторонней цанги или один из проводников, например 5, может быть выполнен в виде цанги и штыря, а другой проводник 4 - в виде двухсторонней цанги. Торцы корпуса 2 могут быть оснащены элементами (не показано) для подсоединения к нему ответных кабельных соединителей.
Сборка устройства осуществляется следующим образом.
Корпус 2 и стержень 3 спаивают при помощи технологии металлостеклянных спаев со стеклоизолятором 1. На оба конца стержня по обе стороны от стеклоизолятора 1 надевают идентичные фторопластовые шайбы 10, 11. В изоляторы 6, 7 запрессовывают внутренние проводники 4, 5 с образованием единой торцевой поверхности изоляторов 6,7 с буртиками 8,9 соответственно. Далее изоляторы 6,7 запрессовывают в корпус 2 с упором их торцевых поверхностей в шайбы 10,11, которые упирают торцами в стеклоизолятор 1. Буртики 8,9, а собственно и проводники 4,5 защемляются в толще фторопластовых деталей, при этом цанги проводников 4,5 одеваются на концы стержня 3, обеспечивая фиксацию проводников 4, 5 относительно изоляторов 6, 7 и образуя единый электропроводящий стержень. Далее изоляторы 6, 7 закрепляют в корпусе 2 пуклевкой. В результате, за счет последовательных операций запрессовки фторопластовых деталей 6,7,10,11 и внутренних проводников 4,5 в конструкции перехода отсутствуют воздушные зазоры, что делает линию более однородной. Компенсация отражений полезного сигнала на границе двух сред обеспечивается зазором между торцами проводников 4,5 и стеклоизолятором 1, который определяется толщиной фторопластовых шайб 10, 11. Волновое сопротивление области перехода, ограничиваемой буртиками 8,9, незначительно отличается от 50 Ом. Переход испытывают на герметичность, предварительно контролируя электрические и высокочастотные параметры. Переход готов к установке в гермостенку 12 для магистральной высокочастотной кабельной линии.
Оптимизация потерь полезного сигнала на границе двух сред в различных конструкциях СВЧ-линий не поддается расчетам и, как правило, доказывается эмпирически на технологических образцах. Для сравнения заявленного технического решения и решения по прототипу были разработаны компьютерные модели с использованием программы трехмерного моделирования процессов распространения электромагнитных полей. Для наглядности сравнения конструкция по прототипу была также преобразована в СВЧ-линию с размещенным в середине корпуса стеклоизолятором. На фиг. 2 представлены графики изменения коэффициентов затухания СВЧ-переходов по прототипу (кривая а) и по заявляемому техническому решению (кривая в). Графики наглядно демонстрируют, что до 12 ГГц характеристики прототипа и заявленного решения относительно близки, а в диапазоне частот 12…14 Ггц имеет место резонанс, обусловленный неоднородностью двух сред стекла и фторопласта. Компенсация резонанса в заявленном техническом решении имеет более сглаженную характеристику по сравнению с прототипом.
Таким образом, заявленное техническое решение обеспечивает большую стабильность СВЧ характеристик по сравнению с прототипом, тем самым повышая качество измерений СВЧ-перехода для магистральной высокочастотной кабельной линии в диапазоне рабочих частот 0-18 ГГц.
На предприятии была изготовлена опытная партия СВЧ-переходов для магистральной высокочастотной кабельной линии, выполненная в соответствии с заявляемой полезной моделью, высокочастотные характеристики которой полностью подтвердили повышенное качество измерений в диапазоне рабочих частот 0-18 ГГц.
Итак, представленные сведения свидетельствуют о выполнении при использовании заявляемой полезной модели следующей совокупности условий:
- заявляемый СВЧ-переход для магистральной высокочастотной кабельной линии относится к области электротехники;
- заявляемый СВЧ-переход для магистральной высокочастотной кабельной линии при использовании способен обеспечить повышение качества измерений в диапазоне рабочих частот 0-18 ГГц;
- для заявляемого СВЧ-перехода в том виде, в котором он охарактеризован в формуле полезной модели, подтверждена возможность его осуществления с помощью описанных в заявке и известных до даты приоритета средств и методов.
Следовательно, заявленный СВЧ-переход соответствует условию «промышленная применимость».
Claims (1)
- СВЧ-переход для магистральной высокочастотной кабельной линии, содержащий металлический корпус и концентрично расположенный в нем металлический стержень, спаянные со стеклоизолятором, на один конец стержня надет внутренний проводник, выполненный с буртиком, обращенным к стеклоизолятору, между корпусом и внутренним проводником расположен фторопластовый изолятор, закрепленный в корпусе пуклевкой, отличающийся тем, что на второй конец стержня надет второй внутренний проводник, выполненный с буртиком, обращенным к стеклоизолятору, между корпусом и вторым внутренним проводником помещен второй фторопластовый изолятор, закрепленный в корпусе пуклевкой, причем каждый внутренний проводник запрессован в соответствующий ему фторопластовый изолятор с образованием единой торцевой поверхности фторопластового изолятора с буртиком проводника, при этом каждый фторопластовый изолятор запрессован в корпус с упором во введенную между ним и стеклоизолятором фторопластовую шайбу, установленную с упором в стеклоизолятор и контактирующую со стенками корпуса.
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU214977U1 true RU214977U1 (ru) | 2022-11-23 |
Family
ID=
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1195402A1 (ru) * | 1984-06-11 | 1985-11-30 | Предприятие П/Я В-8117 | Разъемный коаксиально-микрополосковой переход |
SU1282223A1 (ru) * | 1985-06-10 | 1987-01-07 | Предприятие П/Я Р-6028 | Коаксиально-микрополосковый переход |
US5684495A (en) * | 1995-08-30 | 1997-11-04 | Andrew Corporation | Microwave transition using dielectric waveguides |
RU113078U1 (ru) * | 2011-07-21 | 2012-01-27 | Закрытое акционерное общество "Научно-производственная фирма Микран" | Коаксиально-микрополосковый переход |
RU198245U1 (ru) * | 2019-10-30 | 2020-06-25 | Акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Исток" имени А.И. Шокина" (АО "НПП "Исток" им. Шокина) | Коаксиально-микрополосковый переход |
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1195402A1 (ru) * | 1984-06-11 | 1985-11-30 | Предприятие П/Я В-8117 | Разъемный коаксиально-микрополосковой переход |
SU1282223A1 (ru) * | 1985-06-10 | 1987-01-07 | Предприятие П/Я Р-6028 | Коаксиально-микрополосковый переход |
US5684495A (en) * | 1995-08-30 | 1997-11-04 | Andrew Corporation | Microwave transition using dielectric waveguides |
RU113078U1 (ru) * | 2011-07-21 | 2012-01-27 | Закрытое акционерное общество "Научно-производственная фирма Микран" | Коаксиально-микрополосковый переход |
RU198245U1 (ru) * | 2019-10-30 | 2020-06-25 | Акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Исток" имени А.И. Шокина" (АО "НПП "Исток" им. Шокина) | Коаксиально-микрополосковый переход |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4463324A (en) | Miniature coaxial line to waveguide transition | |
US5977841A (en) | Noncontact RF connector | |
US9124009B2 (en) | Ground sleeve having improved impedance control and high frequency performance | |
US10164384B2 (en) | Coaxial connector | |
US7262672B2 (en) | Coaxial connector and connection structure including the same | |
JP6143971B2 (ja) | 同軸マイクロストリップ線路変換回路 | |
US3758886A (en) | Versatile in line waveguide to coax transistion | |
CN1988286B (zh) | 复合介质支撑同轴连接器 | |
RU214977U1 (ru) | СВЧ-переход для магистральной высокочастотной кабельной линии | |
US7295084B2 (en) | Electrical interconnection for coaxial line to slab line structure including a bead ring | |
Ye et al. | Analysis of a new method to design a coaxial-to-rectangular waveguide transition | |
US6750730B2 (en) | Tuning arrangement for a microwave device | |
US20230144535A1 (en) | Plug-in connector for symmetrical signal transmission | |
KR20040036021A (ko) | 마이크로파 전송선로 접합용 동축 커넥터 | |
KR102251907B1 (ko) | 기판 실장형 동축 커넥터 | |
CN219801437U (zh) | 一种射频连接器 | |
Huang et al. | A low-profile RF wire-to-board connector design for millimeter wave applications | |
CN216251057U (zh) | 一种x波段可调谐宽带波导同轴转换器 | |
CN117096567B (zh) | 一种超宽带强耦合大功率耦合器及其设计方法 | |
RU130150U1 (ru) | Герметичный адаптер в диапазоне частот 0-40 ггц | |
CN217934176U (zh) | 一种无绝缘介质串动的sft半硬电缆 | |
JP6059104B2 (ja) | 端子の接続構造、及び、伝送経路 | |
McReynolds | Optimize your RF/MW coaxial connections | |
CN208189749U (zh) | 一种微波同轴连接器 | |
Song et al. | Wideband SMA-Coplanar Waveguide Transition Based on Impedance Compensation Method |