RU2139767C1 - Method for straightening end portions of rolled pieces - Google Patents
Method for straightening end portions of rolled pieces Download PDFInfo
- Publication number
- RU2139767C1 RU2139767C1 RU97108044A RU97108044A RU2139767C1 RU 2139767 C1 RU2139767 C1 RU 2139767C1 RU 97108044 A RU97108044 A RU 97108044A RU 97108044 A RU97108044 A RU 97108044A RU 2139767 C1 RU2139767 C1 RU 2139767C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- workpiece
- bending
- rollers
- blank
- end sections
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением и предназначено для использования в металлургической промышленности при правке проката на роликовых машинах. The invention relates to the processing of metals by pressure and is intended for use in the metallurgical industry when editing rolled metal on roller machines.
Известен способ правки проката /1/, при котором перемещаемую вдоль продольной оси заготовку подвергают знакопеременному изгибу путем приложения поперечных усилий вращающимися роликами. Эти признаки совпадают с существенными признаками заявляемого изобретения. A known method of straightening the rental / 1 /, in which the workpiece moved along the longitudinal axis is subjected to alternating bending by applying transverse forces by the rotating rollers. These signs coincide with the essential features of the claimed invention.
Недостатком этого способа является невозможность выправления концевых участков заготовки на расстоянии от концов, равном расстоянию между точками приложения соседних противоположно направленных поперечных усилий, из-за отсутствия нагружения этих участков изгибающими моментами. Сокращение расстояния между точками приложения соседних противоположно направленных поперечных усилий приводит к недопустимому увеличению этих усилий, приводящих к смятию проката и образованию высоких остаточных напряжений в нем. The disadvantage of this method is the inability to straighten the end sections of the workpiece at a distance from the ends, equal to the distance between the points of application of adjacent oppositely directed transverse forces, due to the lack of loading of these sections with bending moments. Reducing the distance between the points of application of adjacent oppositely directed transverse forces leads to an unacceptable increase in these forces, leading to crushing of the rolled product and the formation of high residual stresses in it.
Известен способ правки проката /2/, при котором перемещаемую вдоль продольной оси заготовку подвергают изгибу путем приложения поперечных усилий вращающимися роликами с увеличением прогибов заготовки на ее концевых участках. Эти признаки совпадают с существенными признаками заявляемого изобретения. Поперечные усилия прикладывают к концевым участкам заготовки в зависимости от направления кривизны участка и ее места с помощью выступов на цилиндрической поверхности правильных роликов. Вращение роликов с выступами начинают в момент обнаружения места искривления оптическим датчиком. There is a known method of straightening rolled products / 2 /, in which the workpiece moved along the longitudinal axis is subjected to bending by applying transverse forces by rotating rollers with an increase in the deflection of the workpiece at its end sections. These signs coincide with the essential features of the claimed invention. Transverse forces are applied to the end sections of the workpiece depending on the direction of curvature of the section and its place with the help of the protrusions on the cylindrical surface of the regular rollers. The rotation of the rollers with the protrusions begins at the moment of detection of the curvature of the optical sensor.
Недостатком этого способа является низкое качество правки концевых участков заготовки из-за однократного изгиба с одинаковыми прогибами концевых участков, имеющих различную исходную кривизну, что не обеспечивает прямолинейность этих участков. Для правки проката с различной кривизной по его длине необходимо, по меньшей мере, два изгиба разного знака. При первом изгибе кривизна проката приводится к одному знаку и интервал ее значений сужается, а при втором изгибе другого знака прокат выправляется. Кроме того, наличие кратковременно включающегося по специальному сигналу привода вращения роликов с выступами приводит к образованию местных неровностей заготовки в месте нажатия выступов, усложняет процесс правки и снижает ее производительность. The disadvantage of this method is the low quality of dressing of the end sections of the workpiece due to a single bend with the same deflections of the end sections having different initial curvatures, which does not ensure the straightness of these sections. At least two bends of different signs are necessary for straightening a rolled product with different curvatures along its length. At the first bend, the curvature of the rental is reduced to one sign and the interval of its values narrows, and at the second bend of the other sign, the rental is straightened. In addition, the presence of a short rotation of the rollers with protrusions, which is briefly turned on by a special signal, leads to the formation of local unevenness of the workpiece at the place where the protrusions are pressed, complicates the dressing process and reduces its productivity.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому является выбранный в качестве прототипа способ правки проката /3/, включающий осуществление знакопеременного изгиба заготовки, перемещаемой вдоль продольной оси, посредством приложения поперечных усилий вращающимися роликами с увеличением значения прогибов заготовки на ее концевых участках. Эти признаки совпадают с существенными признаками заявляемого изобретения. Closest to the technical nature of the claimed is the selected as a prototype straightening method of hire / 3 /, including the implementation of alternating bending of the workpiece, moved along the longitudinal axis, by applying transverse forces to the rotating rollers with an increase in the value of the deflection of the workpiece at its end sections. These signs coincide with the essential features of the claimed invention.
Недостатком этого способа является низкое качество правки концевых участков заготовки из-за невозможности уменьшения длины невыпрямляемых концевых участков, равной расстоянию между точками приложения соседних противоположно направленных поперечных усилий. В случае уменьшения указанного расстояния по известной схеме нагружения заготовки произойдет недопустимое увеличение усилий правки, которое приведет к смятию проката и образованию в нем высоких остаточных напряжений. Кроме того, потребуется создание громоздких правильных машин, рассчитанных на большие усилия правки. The disadvantage of this method is the low quality of dressing of the end sections of the workpiece due to the impossibility of reducing the length of non-rectified end sections equal to the distance between the points of application of adjacent oppositely directed transverse forces. In the case of reducing the specified distance according to the known loading pattern of the workpiece, an unacceptable increase in dressing forces will occur, which will lead to crushing of the rolled product and the formation of high residual stresses in it. In addition, you will need to create bulky correct machines, designed for great editing efforts.
Для аналогов и прототипа общей причиной, препятствующей получению прямолинейного проката на концевых участках заготовки, является применение несовершенных схем нагружения проката усилиями изгиба, не позволяющих уменьшить длину невыправляемых концевых участков заготовки. For analogues and prototype, the common reason that prevents obtaining straight-rolled products at the end sections of the billet is the use of imperfect schemes for loading the rolled products with bending forces that do not allow reducing the length of the non-straightened end sections of the billet.
В основу изобретения поставлена задача в способе правки концевых участков проката путем увеличения прогибов концевых участков заготовки в 2,4 - 4,6 раза по сравнению с прогибом ее средней части при применении рациональной схемы нагружения концевых участков подобно консольной балке обеспечить уменьшение усилий изгиба заготовки, длины невыправляемых концевых участков заготовки и повысить прямолинейность проката. The basis of the invention is the task in the method of editing the end sections of the rental by increasing the deflection of the end sections of the workpiece in 2.4 - 4.6 times compared with the deflection of its middle part when applying a rational loading scheme of the end sections like a cantilever beam to reduce bending efforts of the workpiece, length non-straightened end sections of the workpiece and increase the straightness of the rental.
Для решения указанных задач в способе правки концевых участков проката, включающем осуществление знакопеременного изгиба заготовки, перемещаемой вдоль продольной оси, посредством приложения поперечных усилий вращающимися роликами с увеличением величины прогибов заготовки на ее концевых участках, в отличие от прототипа величину прогибов на концевых участков заготовки устанавливают равной 2,4 - 4,6 величины прогибов ее средней части под соответствующими роликами. Различную величину прогибов на концевых участках и средней части обеспечивают при осуществлении двух изгибов разного знака приложении постоянного усилия каждого изгиба при изменении схемы нагружения заготовки при перемещения ее между роликами. To solve these problems in the method of editing the end sections of the rental, including the implementation of alternating bending of the workpiece, moved along the longitudinal axis, by applying transverse forces to the rotating rollers with an increase in the deflection of the workpiece at its end sections, in contrast to the prototype, the amount of deflection at the end sections of the workpiece is set equal to 2.4 - 4.6 magnitude of deflection of its middle part under the corresponding rollers. A different amount of deflection at the end sections and the middle part is ensured when two bends of different signs are applied by applying a constant force to each bend when changing the loading pattern of the workpiece when moving it between the rollers.
Вышеизложенные признаки заявляемого изобретения обеспечивают получение технического результата, заключающегося в повышении прямолинейности концевых участков заготовки путем уменьшения длины ее невыпрямляемой части при сохранении допустимых усилий изгиба. The foregoing features of the claimed invention provide a technical result, which consists in increasing the straightness of the end sections of the workpiece by reducing the length of its non-rectifiable parts while maintaining acceptable bending forces.
Причинно-следственная связь между совокупностью существенных признаков заявляемого изобретения и достигаемым техническим результатом состоит в следующем. A causal relationship between the totality of the essential features of the claimed invention and the achieved technical result is as follows.
Установка прогибов концевых участков заготовки равными 2,4 - 4,6 прогибов ее средней части под соответствующими роликами дает возможность нагрузить концевые участки заготовки усилием и изгибающим моментом, которые вызовут пластическую деформацию профиля проката и приведут его остаточную после первого изгиба кривизну к одному знаку и близким значениям на всей длине этого участка. При этом благодаря приложению постоянного усилия правки изгибающего ролика при перемещении всей заготовки ее средняя часть не перегружается, хотя схема нагружения заготовки по мере перемещения ее между роликами изменяется по длине от схемы изгиба по типу консольной балки для концевых участков до схемы изгиба по типу балки с опорой и заделкой для средней части заготовки. При втором изгибе противоположного знака также с постоянным усилием на изгибающем ролике концевые участки заготовки полностью выпрямляются. Благодаря тому, что средняя часть заготовки при изгибах не перегружается, удается уменьшить расстояние между точками приложения усилий на среднем изгибающем и боковых опорных роликах, сократить таким образом длину изгибаемых, но невыправляемых концевых участков заготовки, и повысить прямолинейность проката. Setting the deflections of the end sections of the workpiece equal to 2.4 - 4.6 deflections of its middle part under the corresponding rollers makes it possible to load the end sections of the workpiece with force and bending moment, which will cause plastic deformation of the rolled profile and bring its residual curvature after the first bend to one sign and close values along the entire length of this section. Moreover, due to the application of a constant effort to correct the bending roller when moving the entire workpiece, its middle part is not overloaded, although the loading scheme of the workpiece as it moves between the rollers varies in length from the bending scheme according to the type of cantilever beam for end sections to the bending scheme according to the type of beam with support and termination for the middle part of the workpiece. In the second bend of the opposite sign, also with constant force on the bending roller, the end sections of the workpiece are fully straightened. Due to the fact that the middle part of the workpiece is not overloaded during bending, it is possible to reduce the distance between the points of application of force on the middle bending and side support rollers, thereby reducing the length of the bent, but not straightened end sections of the workpiece, and to increase the straightness of the rolled products.
Выбор граничных значений прогибов концевых участков выпрямляемой заготовки в 2,4 - 4,6 раза больших по сравнению с прогибами ее средней части обусловлен изменениями схемы нагружения заготовки по длине от схемы изгиба по типу консольной балки для концевых участков, опирающихся только на один ролик, до схемы изгиба по типу балки с опорой и заделкой, когда конец проката касается второго опорного ролика. Если принять, что длина концевого участка заготовки, нагруженного по типу консольной балки, равна половине длины участка, нагруженного по типу балки с опорой и заделкой, то по сопротивлению материалов соответствующие указанным схемам нагружения прогибы заготовки составят 0,0417 • P1l3/E•Ix и 0,0091 • P12l3/E•Ix, где P1 и P12 - соответствующие усилия изгиба; l - удвоенная длина невыправляемых концевых участков заготовки; E - модуль упругости материала; Ix - момент инерции выправляемого профиля. Приравнивая усилия изгибов при указанных схемах нагружения, находим, что прогиб заготовки по первой схеме примерно в 4,6 раза больше, чем по второй. Отсюда выбрано наибольшее граничное значение прогибов концевых участков заготовки. Наименьшее значение 2,4 соотношения указанных прогибов выбрано исходя из того, что в реальных условиях правки заготовка, опираясь на ролик, идеально не закрепляется на нем по схеме заделки, а занимает промежуточное значение между схемой заделки и схемой с шарнирной опорой на этом ролике с незначительным углом наклона заготовки к направлению перемещения в месте касания ролика. Для схемы нагружения по типу балки на двух опорах прогиб заготовки составляет 0,0208 • P3l3/E•Ix, следовательно, прогиб заготовки для схемы нагружения консольной балки в 2 раза больше этого прогиба при равных усилиях изгиба. В реальных условиях нагружения соотношение указанных прогибов концевых участков заготовки будет больше 2,4, но меньше 4,6.The choice of the boundary values of the deflections of the end sections of the rectified workpiece is 2.4 - 4.6 times larger compared to the deflections of its middle part due to changes in the loading scheme of the workpiece in length from the bending scheme according to the type of cantilever beam for end sections that rely only on one roller to bending patterns according to the type of beam with support and termination, when the end of the rental touches the second support roller. If we assume that the length of the end section of the workpiece loaded by the type of cantilever beam is equal to half the length of the section loaded by the type of beam with support and termination, then according to the resistance of the materials corresponding to the indicated loading schemes, the deflections of the workpiece will be 0.0417 • P 1 l 3 / E • I x and 0.0091 • P 12 l 3 / E • I x , where P 1 and P 12 are the corresponding bending forces; l is the doubled length of the uncorrected end sections of the workpiece; E is the modulus of elasticity of the material; I x is the moment of inertia of the straightened profile. Equating the bending forces with the indicated loading schemes, we find that the deflection of the workpiece in the first scheme is approximately 4.6 times greater than in the second. From here, the largest boundary value of the deflections of the end sections of the workpiece was selected. The smallest value of 2.4 ratio of these deflections is selected on the basis that in real conditions of dressing, the workpiece, relying on the roller, does not ideally fasten on it according to the embedment pattern, but takes an intermediate value between the embedment pattern and the hinged support pattern on this roller with a slight the angle of inclination of the workpiece to the direction of movement at the point of contact of the roller. For a loading scheme of the type of beam on two supports, the deflection of the workpiece is 0.0208 • P 3 l 3 / E • I x , therefore, the deflection of the workpiece for the loading scheme of the cantilever beam is 2 times greater than this deflection with equal bending forces. Under real loading conditions, the ratio of these deflections of the end sections of the workpiece will be more than 2.4, but less than 4.6.
Если величина прогиба концевых участков заготовки превысит при правке 4,6 прогиба ее средней части, то на выправляемую заготовку будут действовать недопустимо большие усилия, приводящие к смятию профиля и к высоким остаточным напряжениям в нем. If the magnitude of the deflection of the end sections of the workpiece exceeds, when editing, 4.6 the deflection of its middle part, then unacceptably large forces will act on the straightened workpiece, leading to collapse of the profile and to high residual stresses in it.
Если величина прогиба концевых участков заготовки составит при правке меньше 2,4 прогиба ее средней части, то из-за недостаточных усилий и изгибающих моментов не произойдет эффективной правки заготовки на достаточно малых расстояниях от концов и не обеспечится ее прямолинейность. If the magnitude of the deflection of the end sections of the preform is less than 2.4 deflection of its middle part during straightening, then due to insufficient efforts and bending moments, the effective straightening of the preform at sufficiently small distances from the ends will not occur and its straightness will not be ensured.
Сущность изобретения поясняется чертежами, на которых изображено:
на фиг. 1 - схема первого изгиба невыплавленного при правке на предыдущей роликоправильной машине переднего концевого участка заготовки с нагружением его передними дополнительными роликами по типу консольной балки и эпюра изгибающих моментов;
на фиг. 2 - схема второго изгиба в обратном направлении переднего концевого участка заготовки с нагружением его задними дополнительными роликами по типу консольной балки, схема изгиба средней части заготовки передними дополнительными роликами с нагружением ее усилием, равным усилию первого изгиба переднего концевого участка заготовки, по типу балки с опорой и заделкой и эпюры изгибающих моментов;
на фиг. 3 - схема первого изгиба навыправленного при правке на предыдущей роликоправильной машине заднего концевого участка заготовки с нагружением его передними дополнительными роликами по типу консольной балки, схема изгиба средней части заготовки задними дополнительными роликами с нагружением ее усилием, равным усилию второго изгиба переднего концевого участка заготовки, по типу балки с опорой и заделкой и эпюры изгибающих моментов;
на фиг. 4 - схема второго изгиба в обратном направлении заднего концевого участка заготовки с нагружением его задними дополнительными роликами по типу консольной балки и эпюра изгибающих моментов;
на фиг. 5 - зависимость изгибающих моментов от исходной кривизны концевых участков заготовки и их кривизны при первом и втором изгибах разного направления;
на фиг. 6 - схема распределения по длине заготовки прогибов, поперечных усилий и изгибающих моментов при правке концевых участков заготовки.The invention is illustrated by drawings, which depict:
in FIG. 1 is a diagram of the first bending of the front end portion of the workpiece that was not melted when editing on the previous roller straightening machine with loading it with front additional rollers according to the type of cantilever beam and diagram of bending moments;
in FIG. 2 is a diagram of the second bending in the opposite direction of the front end portion of the workpiece with loading it with rear additional rollers as a cantilever beam, a diagram of the bending of the middle part of the workpiece with front additional rollers with loading with its force equal to the force of the first bending of the front end section of the workpiece, like a beam with a support and termination and diagrams of bending moments;
in FIG. 3 - diagram of the first bend of the workpiece rear end section adjusted when editing on the previous roller straightening machine with loading by its front additional rollers as a cantilever beam, diagram of the bending of the middle part of the workpiece by the rear additional rollers with loading of its force equal to the second bend of the front end section of the workpiece, by type of beam with support and termination and diagram of bending moments;
in FIG. 4 is a diagram of the second bend in the reverse direction of the rear end portion of the workpiece with loading it with rear additional rollers according to the type of cantilever beam and diagram of bending moments;
in FIG. 5 - dependence of bending moments on the initial curvature of the end sections of the workpiece and their curvature in the first and second bends of different directions;
in FIG. 6 is a diagram of the distribution along the length of the workpiece of deflections, transverse forces and bending moments when dressing the end sections of the workpiece.
Способ правки концевых участков 1 и 2 проката, невыправляемых при правке на роликоправильной машине 3 с шагом роликов 2l, включает знакопеременный изгиб перемещаемой вдоль продольной оси заготовки 4 посредством приложения поперечных усилий дополнительными вращающимися роликами 5 - 10. Прогибы f1 переднего концевого участка 1 заготовки 4 и f2 заднего концевого участка 2 доводят до 2,4 - 4,6 прогибов f12 и f22 средней части 11 заготовки 4 под соответствующими дополнительными роликами 6 и 9.The method of editing the
Для установления прогибов заготовки 4 с разными значениями на концевых участках 1 и 2 длиной l и в средней части 11 осуществляют два изгиба разного знака. Первый изгиб, например, с выпуклостью заготовки вверху производят на дополнительных роликах 5-7, установленных у места выхода заготовки из роликоправильной машины 3, благодаря чему они могут приводиться во вращении выдаваемой из машины заготовкой 4 и быть холостыми. Изгибающий ролик 6 удерживается от смещения в радиальном направлении, например, с помощью пневматического цилиндра 12 или пружин, настроенных на усилие P1.To establish the deflections of the workpiece 4 with different values at the
Этого усилия достаточно, чтобы изогнуть передний 1 и задний 2 концевые участки заготовки, имеющие исходную кривизну, например, в интервале от κ01 с выпуклостью вверх до κ02 с выпуклостью внизу, до кривизны κ1 над роликом 5. Созданный при кривизне κ1 и прогибе f1 концевых участков заготовки изгибающий момент M1 является достаточным, чтобы привести эти участки в пластическое состояние и после разгрузки сообщить этим участкам остаточную кривизну одного знака с более узким интервалом изменения Δκ1, чем они имели в исходном состоянии. Пластическим состоянием охвачены только заштрихованные концевые участки 1 и 2, которые расположены на расстоянии l/2 от конца заготовки и находились над опорными роликами, 5, 7, 8 или 10 по мере перемещения заготовки между роликами. Схема нагружения участков заготовки 4 изменяется по мере их перемещения от нагружения по типу консольной балки, где место заделки выполняет, например, для переднего концевого участка заготовки длиной от l/2 до l ролик 5, до нагружения средней части 11 заготовки по типу балки с опорой на ролик 7 и заделкой на ролике 5. При изменении схемы нагружения заготовки на более жесткую согласно сопротивлению материалов усилие изгиба возрастает, но в предложенном способе правки усилие изгиба заготовки P1 поддерживается постоянным благодаря смещению роликов 6 и 9 пневматическими цилиндрами 12 и 13 с постоянным давлением воздуха, перемещающих указанные ролики в радиальном направлении при увеличении изгибающего усилия. В результате радиального перемещения ролика 6 при прохождении под ним средней части 11 заготовки прогиб заготовки уменьшается до значения f12 и она пластически не деформируется изгибающим моментом M12. При касании переднего конца заготовки ролика 9 начинается второй пластический изгиб с выпуклостью заготовки внизу на участке длины от l/2 до l от торца с сообщением заготовке прогиба f2, изгибающего момента M2 и кривизны κ2, которая после упругой разгрузки заготовки обеспечивает нулевую остаточную кривизну, т.е. прямолинейность проката. Аналогично выправляется задний концевой участок 2 заготовки на длине от l/2 до l от торца. При этом перемещение заготовки после ее выхода из правильной машины 3 производит ролик 14 или другие устройства.This effort is enough to bend the
Пример. Рельсы Р65 правятся по известному способу в плоскости большей жесткости на горизонтальной роликоправильной машине с шагом роликов 1400 мм и в плоскости меньшей жесткости на рядом расположенной вертикальной роликоправильной машине с шагом роликов 1200 мм. Невыправляемые концы рельсов длиной 700 и 600 мм в соответствующих плоскостях доправляются изгибом на прессах на длине от 350 до 700 мм от конца. По предложенному способу рельсы Р65 правятся в непрерывном потоке в плоскости большей жесткости на концевых участках на длине от 700 до 350 мм от концов, так как ближе к концам кривизны практически не наблюдается. На выходе из горизонтальной правильной машины 3 производят два изгиба рельса разного знака в двух трехроликовых устройствах, содержащих каждое по два опорных ролика 5, 7 и 8, 10 в одном ряду и между ними в другом ряду изгибающий ролик 6 или 9. Расстояния между опорными и изгибающим роликами 350 мм. Все ролики холостые. За трехроликовыми устройствами по ходу перемещения рельса расположен нижний приемный ролик 14 вертикальной роликоправильной машины, которая перемещает рельс после выхода его из горизонтальной машины. Два изгибающих ролика 6 и 9 устройства снабжены пневматическими цилиндрами 12 и 13 с постоянным давлением воздуха 4 атм, которые поддерживают постоянную нагрузку этих роликов на рельс: 1-й усилием 1000 кН и 2-й - 900 кН. Пневматические цилиндры с четырьмя поршнями имеют внутренний диаметр 900 мм. Example. P65 rails are fixed according to the known method in the plane of greater rigidity on a horizontal roller straightening machine with a pitch of rollers of 1400 mm and in the plane of lower stiffness on a nearby vertical roller straightening machine with a pitch of rollers of 1200 mm The irreparable ends of the rails with a length of 700 and 600 mm in the respective planes are corrected by bending on the presses at a length of 350 to 700 mm from the end. According to the proposed method, the R65 rails are straightened in a continuous stream in the plane of greater rigidity at the end sections at a length of 700 to 350 mm from the ends, since practically no curvature is closer to the ends. At the exit from the
При первом изгибе концевых участков рельса на длине от 700 до 350 мм от концов по схеме нагружения изгибающим роликом 6 по типу консольной балки величина прогибов составляет 2 мм, а изгибающих моментов 350 кНм. При надвижении переднего конца рельса на второй опорный ролик 7 нагружение рельса происходит по типу балки с опорой и заделкой и при сохранении усилия изгибающего ролика 1000 кН приводит к отведению этого ролика вверх с уменьшением прогиба рельса в 4 раза до 0,5 мм и изгибающего момента в 2,6 раза до 134,6 кНм. Пластической деформации средней части рельса при указанных параметрах под изгибающим роликом 6 не происходит. При соскальзывании заднего конца рельса с опорного ролика 5 прогиб концевого участка рельса вновь увеличивается в 4 раза и доводится до 2 мм с соответствующим увеличением изгибающего момента. Остаточная кривизна концевых участков рельса после первого изгиба имеет выпуклость только на головке рельса и находится в пределах от 2•10-6 1/мм до 2,2•10-6 1/мм.At the first bending of the end sections of the rail at a length of 700 to 350 mm from the ends according to the loading scheme with a bending
При втором изгибе концевых участков рельса на длине от 700 до 350 мм от концов их прогибы также устанавливают равными четырем прогибам средней части рельса под изгибающим роликом 9. Но назначение второго изгиба состоит в приведении величины кривизны изогнутых концевых участков рельса к нулевому значению, поэтому величина прогиба при втором изгибе меньше и составляет 1,4 мм, а изгибающий момент - 315 кНм. In the second bend of the end sections of the rail at a length of 700 to 350 mm from the ends, their deflections are also set equal to four deflections of the middle part of the rail under the bending
После второго изгиба концевых участков рельса их кривизна не превышает 0,145•10-6 1/мм, что меньше кривизны допускаемой стандартом. Кроме того, на рельсах не имеется местных неровностей, наблюдаемых в месте нажатия бойка при правке рельсов на прессах.After the second bend of the end sections of the rail, their curvature does not exceed 0.145 • 10 -6 1 / mm, which is less than the curvature allowed by the standard. In addition, there are no local irregularities on the rails observed at the place where the striker was pressed when straightening the rails on the presses.
Таким образом, при осуществлении описанного способа правки концевых участков проката достигается повышение его прямолинейности путем уменьшения длины невыправляемых концевых участков заготовки без смятия ее профиля. Thus, in the implementation of the described method of editing the end sections of the rental, an increase in its straightness is achieved by reducing the length of the non-correctable end sections of the workpiece without crushing its profile.
Источники информации:
1. Слоним А.З., Сонин А.Л. Машины для правки листового и сортового материала. - М.: Машиностроение, 1975, с. 131-147.Sources of information:
1. Slonim A.Z., Sonin A.L. Machines for dressing sheet and varietal material. - M.: Mechanical Engineering, 1975, p. 131-147.
2. Патент Японии. Номер выложенной заявки 61-115620, кл. B 21 D 3/05, Дата выкладки: 03.06.1986 г., Бюллетень выложенных заявок "Кокай токке кохо" (А)., Внутриведомственный номер 7454-4E. 2. Japan patent. Number of the laid out application 61-115620, cl. B 21
3. Авторское свидетельство СССР N 577066, B 21 D 3/02, 27.10.77. 3. USSR author's certificate N 577066, B 21
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97108044A RU2139767C1 (en) | 1997-05-19 | 1997-05-19 | Method for straightening end portions of rolled pieces |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97108044A RU2139767C1 (en) | 1997-05-19 | 1997-05-19 | Method for straightening end portions of rolled pieces |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU97108044A RU97108044A (en) | 1999-04-20 |
| RU2139767C1 true RU2139767C1 (en) | 1999-10-20 |
Family
ID=20193023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97108044A RU2139767C1 (en) | 1997-05-19 | 1997-05-19 | Method for straightening end portions of rolled pieces |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2139767C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| PL424661A1 (en) * | 2018-02-23 | 2019-08-26 | Józef Korsak | Method for straightening metal sections by the method of liquidation of partial stresses |
| RU2718024C1 (en) * | 2019-12-19 | 2020-03-30 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Южно-Уральский государственный университет (национальный исследовательский университет)" | Rail-straightening system |
-
1997
- 1997-05-19 RU RU97108044A patent/RU2139767C1/en active
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| PL424661A1 (en) * | 2018-02-23 | 2019-08-26 | Józef Korsak | Method for straightening metal sections by the method of liquidation of partial stresses |
| RU2718024C1 (en) * | 2019-12-19 | 2020-03-30 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Южно-Уральский государственный университет (национальный исследовательский университет)" | Rail-straightening system |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0065953B1 (en) | Apparatus for manufacturing a metal pipe | |
| CA2091108A1 (en) | Method and apparatus for straightening h-shaped girder sections | |
| RU2139767C1 (en) | Method for straightening end portions of rolled pieces | |
| KR940011508B1 (en) | Roller leveler | |
| JP3860810B2 (en) | Pipe manufacturing equipment | |
| JPS63101009A (en) | Multi-roll rolling stand | |
| CN87108383A (en) | Material is imported the method for finishing finishing roll and used guide support | |
| JPH06198337A (en) | Method for correction welded steel tube | |
| JPH0929377A (en) | Upsetting tool of upsetting tool pair for forming continuously cast slab, and upsetting method by said upsetting tool | |
| CN210497752U (en) | Novel straightening roller structure of stretching, bending and straightening unit | |
| JPH08174069A (en) | Method for straightening right and left directional bending of wide flange beam | |
| JP2924687B2 (en) | Roller straightening method and apparatus for H-section steel | |
| JPH0760356A (en) | Straightening method for h-shape steel | |
| JP3332217B2 (en) | Pipe forming method with bending roll | |
| CN214348650U (en) | Plate shape control device of roller type straightening machine | |
| JPH0534096B2 (en) | ||
| JP2910606B2 (en) | Roller straightening device for H-section steel | |
| RU2138354C1 (en) | Rolled sheet straightening method | |
| JP3414128B2 (en) | Method and apparatus for straightening H-section steel | |
| RU2062152C1 (en) | Strip metal straightening method | |
| JP2982639B2 (en) | Roller straightening method and apparatus for H-section steel | |
| JP3817762B2 (en) | H-shaped steel roller straightening method and apparatus | |
| JPS6120620A (en) | Straightening method of material by roller leveler | |
| JPH0796327A (en) | Method for straightening wide flange beam by roller | |
| JPH0760357A (en) | Roller straightening method for h-shaped steel |