RU2137955C1

RU2137955C1 - Friction clutch

Info

Publication number: RU2137955C1
Application number: RU92004443A
Authority: RU
Inventors: Райк Вольфганг; Киммиг Карл-Людвиг; Маухер Эдмунд; Виттманн Кристоф
Original assignee: Лук Ламеллен унд Купплюнгсбау ГмбХ
Priority date: 1991-11-26
Filing date: 1992-11-25
Publication date: 1999-09-20
Also published as: KR930010402A; ZA929144B; KR930010401A; KR100320970B1; KR100429657B1; ZA929145B

Abstract

FIELD: friction clutches for automobiles. SUBSTANCE: friction clutch includes pressure disk, cover disk, clutch member and disk spring. Cover disk is non-rotatably connected with housing for limited axial motion. Axially compressed disk spring is fitted between housing and cover disk. Disk spring is rotatable relative to support mounted in housing; it may act on cover disk in direction of clutch member pressed between pressure disk and cover disk. Clutch is provided with adjusting device for compensation for wear of friction linings. EFFECT: continuous power action of disk spring on cover disk within entire service life of clutch; simplified construction; reduced overall dimensions; enhanced operational reliability. 42 cl, 34 dwg

Description

Изобретение относится к фрикционной муфте, в частности для автомобилей, с нажимным диском, который соединен с корпусом без возможности относительного проворота, но с возможностью ограниченного осевого перемещения, причем между корпусом и нажимным диском вставлена сжатая в осевом направлении создающая силу нажима тарельчатая пружина, которая, с одной стороны, может поворачиваться относительно установленной в корпусе опоры, а с другой стороны воздействует на нажимный диск в направлении полумуфты, зажимаемой между нажимным диском и опорным диском, выполняющим роль маховика, причем предусмотрено поднастроечное устройство, компенсирующее износ фрикционных накладок муфты. The invention relates to a friction clutch, in particular for automobiles, with a pressure disk that is connected to the housing without the possibility of relative rotation, but with the possibility of limited axial movement, and an axially compressed spring force is inserted between the housing and the pressure disk, which, on the one hand, it can rotate relative to the support installed in the housing, and on the other hand acts on the pressure plate in the direction of the coupling half clamped between the pressure disk and the supports th disk that acts as a flywheel, and provided podnastroechnoe device compensating wear of the friction clutch pads.

Автоматические поднастроечные устройства, которые должны обеспечивать практически постоянное силовое воздействие нажимной тарельчатой пружины на нажимной диск, известны например из патентов DE 2251032, DE-OS 2916755 или DE 3518781. При этом поднастроечные устройства, передвигаемые в зависимости от, по меньшей мере, одного контрольного элемента, располагаются или срабатывают между нажимным диском и нажимной тарельчатой пружиной. Так как нажимный диск присоединен к корпусу при помощи тангенциально расположенных листовых пружин, сила которых должна быть сравнительно небольшой, поскольку она направлена против действия силы нажима тарельчатой пружины, обладающий сравнительно большой массой нажимный диск может при расцепленной фрикционной муфте колебаться в осевом направлении, отодвигаясь при этом от тарельчатой пружины, что не только сказывается на функции муфты, но даже ухудшает ее надежность, так как поднастроечное устройство в раскрытом состоянии осуществляет поднастройку до тех пор, пока нажимный диск не упрется в опорный диск, т. е. муфта уже не может больше расцепиться. По этой причине поднастроечные устройства этого рода не получили на практике применения. Automatic trimming devices, which should ensure a practically constant force action of the pressure disk spring on the pressure disk, are known, for example, from the patents DE 2251032, DE-OS 2916755 or DE 3518781. Moreover, the adjustment devices movable depending on at least one control element are located or actuate between the pressure plate and the pressure disk spring. Since the pressure disk is attached to the housing by means of tangentially arranged leaf springs, the force of which should be relatively small, since it is directed against the pressure force of the disk spring, the pressure disk having a relatively large mass can oscillate in the axial direction with the friction clutch disengaged, moving away from a Belleville spring, which not only affects the function of the clutch, but even worsens its reliability, since the trimming device in the open state carries out ie the adaptation as long as the pressure plate comes into contact with the platter, t. e. the clutch can no longer disengage. For this reason, sub-tuning devices of this kind have not received practical application.

В основу рассматриваемого изобретения положена задача устранить эти недостатки и создать поднастроечные устройства упомянутого рода, которые получили бы более широкое применение на практике, в том числе для работы в трудных производственных условиях, обладали бы простой конструкцией, обеспечивали длительную надежную работу, занимали мало места и были экономически приемлемыми в изготовлении. Кроме того, необходимая сила расцепления должна быть невелика, оставаться такой в течение всего срока службы, причем срок службы фрикционной муфты должен в связи с этим увеличиться. The invention is based on the task of eliminating these disadvantages and creating tunable devices of the kind mentioned that would be more widely used in practice, including for working in difficult production conditions, would have a simple design, provide long-term reliable operation, take up little space and were economically acceptable to manufacture. In addition, the necessary decoupling force should be small, remain so throughout the entire service life, and the service life of the friction clutch should therefore increase.

Согласно изобретению эта задача решена благодаря тому, что в фрикционной муфте с нажимным диском, на который воздействует тарельчатая пружина, создающая силу нажима и опирающаяся, с одной стороны, на деталь типа корпуса, а с другой стороны имеющая возможность поворачиваться относительно предусмотренной в корпусе опоры круговой формы, а между крышкой и тарельчатой пружиной находится автоматическое поднастроечное устройство, отодвигающее от корпуса в зависимости от износа выступ опоры поворота со стороны корпуса и выдвигаемое дальше передвигающим устройством, а в направлении на опору для поворота тарельчатая пружина находится под действием подпорной силы. Эту подпорную силу целесообразно сохранять постоянной, чтобы тарельчатая пружина воспринимала силу расцепления только путем силового замыкания, т.е. под действием пружины, а не путем геометрического замыкания через какой-нибудь вставленный элемент. При этом тарельчатая пружина обладает в своем рабочем диапазоне дегрессивной характеристикой, т.е. подпорная сила и сила тарельчатой пружины взаимно согласованы таким образом, что при предусмотренном монтажном положении тарельчатой пружины и без вызванного износом изменения конусности вдоль пути расцепления тарельчатой пружины подпорная сила превышает силу, создаваемую тарельчатой пружиной против действия подпорной силы, а при вызванном износом изменении конусности тарельчатой пружины подпорная сила вдоль частичного участка пути расцепления тарельчатой пружины становится меньше силы, создаваемой тарельчатой пружиной против действия подпорной силы. При этом подпорная сила может быть создана одним пружинным элементом или по меньше мере в основном одним пружинным элементом или же системой пружинных элементов. Во всяком случае под "подпорной силой" следует понимать сумму всех упругих сил, действующих против тарельчатой пружины, если эти силы достаточно заметны, в том числе (или только) те силы, которые создаются листовыми пружинами (для передачи крутящего момента или для отвода); а также (остаточным) пружинением пружинной подвески фрикционных накладок или заменителя такой подвески. According to the invention, this problem is solved due to the fact that in a friction clutch with a pressure plate, which is acted upon by a Belleville spring, which creates a force of pressure and which relies, on the one hand, on a housing type part, and on the other hand, having the ability to rotate relative to the circular support provided in the housing forms, and between the cover and the Belleville spring there is an automatic trimming device that pushes away from the housing, depending on the wear, the protrusion of the turn support from the side of the housing and extended further edvigayuschim device and in the direction of rotation of a support for the cup spring is under the influence of the retaining force. It is advisable to keep this retaining force constant so that the Belleville spring perceives the decoupling force only by force closure, i.e. under the action of a spring, and not by geometrical closure through some inserted element. In this case, the cup spring has a degressive characteristic in its operating range, i.e. the retaining force and the force of the cup spring are mutually coordinated in such a way that with the provided mounting position of the cup spring and without wear caused by the change in taper along the path of disengagement of the cup spring, the retaining force exceeds the force created by the cup spring against the action of the retaining force, and when wear changes in the taper of the cup spring retaining force along a partial portion of the disengagement of the Belleville spring becomes less than the force exerted by the Belleville spring against ystviya retaining force. In this case, the retaining force can be created by one spring element or at least basically one spring element or by a system of spring elements. In any case, “retaining force” should be understood as the sum of all the elastic forces acting against the Belleville spring if these forces are sufficiently noticeable, including (or only) those forces created by leaf springs (for transmitting torque or for pulling); as well as the (residual) spring of the spring suspension of the friction linings or a substitute for such a suspension.

В качестве аккумулятора энергии, который создает, по крайней мере в основном, подпорную силу, целесообразно использовать пружину, изменяющую свою форму по мере поднастройки, например, тарельчатую пружину. Однако создающие подпорную силу аккумуляторы энергии могут быть образованы и при помощи листовых пружин. It is advisable to use a spring that changes its shape as it adjusts, for example, a Belleville spring, as an energy accumulator that creates at least basically a retaining force. However, energy-saving power accumulators can also be formed using leaf springs.

Создающая подпорную силу тарельчатая пружина может прилегать непосредственно к главной тарельчатой пружине, например вдоль радиальной высоты передвигаемой в осевом направлении опорной площадки со стороны крышки. The retaining force spring disk may lie directly against the main disk spring, for example along the radial height of the axially displaced support platform from the lid side.

Особенно целесообразно располагать подстроечное устройство в осевом направлении между тарельчатой пружиной и крышкой. Особенно целесообразно предусматривать в настроечном устройстве отлогие поверхности, выполняющие роль раздвигающих скосов. It is especially advisable to position the trimming device in the axial direction between the cup spring and the cover. It is especially advisable to provide sloping surfaces in the tuning device that act as spreading bevels.

При помощи данного изобретения обеспечивается то, что в течение всего срока службы фрикционной муфты тарельчатая пружина практически всегда имеет в сцепленном состоянии одинаковую конусность, т.е. одинаковое натяжение, и достигается практически постоянное силовое воздействие на нажимный диск, а следовательно и на полумуфту, независимо от износа фрикционных накладок, нажимного диска или иных элементов, например опорных площадок со стороны крышки или нажимного диска, тарельчатой пружины или поверхностей трения маховика. Кроме того, согласно изобретению обеспечивается то, что масса нажимного диска не увеличивается наличием поднастроечного устройства. Далее, оно размещено в таком месте, где защищено от воздействия продуктов износа дисков и удалено от источника нагрева, вызванного трением. With the help of this invention, it is ensured that, during the entire service life of the friction clutch, the Belleville spring almost always has the same taper in the engaged state, i.e. the same tension, and almost constant force is achieved on the pressure plate, and therefore on the coupling half, regardless of the wear of the friction linings, pressure plate or other elements, for example, bearing pads on the side of the cover or pressure plate, a disk spring or flywheel friction surfaces. In addition, according to the invention, it is ensured that the mass of the pressure disk does not increase by the presence of a trimming device. Further, it is placed in a place where it is protected from the effects of disk wear products and is removed from the heat source caused by friction.

Особенно целесообразное исполнение фрикционной муфты согласно изобретению может быть достигнуто благодаря тому, что нажимная тарельчатая пружина опирается в корпусе с возможностью поворота между двумя выступами (из которых тот, который обращен к нажимному диску, подпружинен в направлении к нажимной тарельчатой проушине), причем сила, с которой нажимная тарельчатая пружина действует на подпружиненный выступ при расцеплении муфты, возрастает по мере износа фрикционных накладок и становится больше, чем действующая на подпружиненный выступ противоположная сила или подпорная сила. При этом нажимная тарельчатая пружина обладает такой характеристикой, что если выходить из ее конструктивно обусловленного монтажного положения в муфте, при расслаблении, вызванном износом, создаваемая сила, а тем самым и необходимая сила расцепления, сначала возрастает, а при далее сдеформированном или сжатом состоянии по сравнению с монтажным положением создаваемая пружиной сила в процессе расцепления падает. Благодаря такой конструкции нажимной тарельчатой пружины обеспечивается, что при появлении износа фрикционных накладок может всегда установиться равновесие между силой, приложенной к выступу при расцеплении со стороны нажимной тарельчатой пружины, и приложенной к этому выступу противодействующей силой, потому что когда сила, с которой тарельчатая пружина действует на выступ, превышает подпорную силу, тарельчатая пружина отодвигает контрольную пружину от выступа со стороны крышки и поднастроечное устройство может быть дальше повернуто силой передвигающего устройства. В результате выступ смещается в осевом направлении до тех пор, пока созданная контрольным элементом сила не воспрепятствует дальнейшему повороту и осевому перемещению выступа. A particularly suitable embodiment of the friction clutch according to the invention can be achieved due to the fact that the pressure disk spring is supported in the housing with the possibility of rotation between two protrusions (of which the one that faces the pressure disk is spring-loaded in the direction of the pressure disk eye), and the force, s of which the pressure disk spring acts on the spring-loaded protrusion during the disengagement of the clutch, increases as the friction linings wear out and becomes larger than that acting on the spring-loaded height blunt opposite force or retaining force. At the same time, the pressure plate spring has such a characteristic that, if one leaves its structurally determined mounting position in the clutch, when the relaxation is caused by wear, the generated force, and thereby the necessary decoupling force, first increases, and then further deformed or compressed state With the mounting position, the force generated by the spring drops during the release process. Due to this design of the pressure plate spring, it is ensured that when friction linings wear out, an equilibrium can always be established between the force applied to the protrusion when disengaged from the pressure disk spring and the opposing force applied to this protrusion, because when the force with which the disk spring acts on the protrusion exceeds the retaining force, the Belleville spring pushes the control spring away from the protrusion from the side of the cover and the trimming device can be further turned the force transfer device. As a result, the protrusion is displaced in the axial direction until the force created by the control element prevents further rotation and axial movement of the protrusion.

Особенно целесообразным, как уже отмечалось ранее, может быть то, что нажимная тарельчатая пружина встроена в фрикционную муфту таким образом, что она по крайней мере на некоторой части диапазона расцепления муфты, но, предпочтительно, практически во всем диапазоне расцепления, имеет падающую характеристику силы в зависимости от пути. При этом монтажное положение нажимной тарельчатой пружины может быть таким, что в расцепленном состоянии муфты нажимная тарельчатая пружина достигает практически минимума или нижней точки синусообразной характеристики силы в зависимости от пути. It may be particularly appropriate, as already noted, that the pressure disk spring is integrated in the friction clutch in such a way that it has a falling force characteristic in at least some part of the clutch release range, but preferably in almost the entire release range depending on the way. In this case, the mounting position of the pressure disk spring can be such that in the disengaged state of the clutch the pressure disk spring reaches almost the minimum or lower point of the sinusoidal force characteristic depending on the path.

Противодействующая сила, приложенная к подпружинному выступу, может быть в целесообразном исполнении создана аккумулятором энергии, который дает в основном постоянную силу, по крайней мере, в пределах предусмотренного диапазона поднастройки. В особенно целесообразном исполнении для этого пригодна надлежащим образом выполненная и в сжатом состоянии вставленная в фрикционную муфту тарельчатая пружина. The counteracting force applied to the spring protrusion can be expediently created by the energy accumulator, which gives mainly constant force, at least within the specified range of adjustment. In a particularly suitable embodiment, a cup spring is suitably designed and inserted in the friction clutch in a suitably executed condition.

Поднастроечное устройство согласно изобретению может найти особенно успешное применение в фрикционных муфтах с нажимной тарельчатой пружиной, которая воздействует на нажимной диск наружными в радиальном направлении участками, а более близкими к центру участками прилегает между двумя выступами опоры для поворота. При такой конструкции тарельчатая пружина может действовать как двуплечий рычаг. The trimming device according to the invention can find particularly successful application in friction clutches with a pressure disk spring, which acts on the pressure disk in areas radially external, and closer to the center, it adjoins between two protrusions of the rotation support. With this design, the cup spring can act as a two-arm lever.

Однако изобретение не ограничено фрикционными муфтами, в которых заодно с тарельчатой пружиной выполнена и рукоятка для расцепления, но распространяется и на другие разновидности муфт, в которых например тарельчатая пружина приводится в действие дополнительной рукояткой. However, the invention is not limited to friction clutches, in which a handle for disengaging is also made with a disk spring, but also applies to other types of couplings, in which, for example, a disk spring is driven by an additional handle.

Для того, чтобы обеспечить надлежащую компенсацию износа и оптимальную силу нажима в фрикционной муфте, может оказаться особенно целесообразным, если контр-скос, предусмотренный на той стороне нажимной тарельчатой пружины, которая обращена, к подпружиненному выступу, выполнить таким образом, чтобы он мог автоматически или самостоятельно перемещаться в осевом направлении в сторону нажимного диска, а в противоположную сторону автоматически или самостоятельно стопориться. Поднастройку контр-скоса, т.е. выступа на стороне крышки, можно осуществлять при помощи аккумулятора энергии, который воздействует на этот контр-скос в сторону нажимного диска, т.е. против нажимной тарельчатой пружины. Можно также автоматически поднастраивать контр-скос в соответствии с перемещением подпружиненного выступа, вызванным износом фрикционной накладки, благодаря чему можно обеспечить беззазорную опору для поворота нажимной тарельчатой пружины. In order to ensure proper wear compensation and optimum pressure in the friction clutch, it may be especially appropriate if the counter-bevel provided on the side of the pressure disk spring that faces the spring-loaded protrusion is made so that it can automatically or independently move in the axial direction towards the pressure plate, and in the opposite direction automatically or independently stop. Counter-bevel trim, i.e. the protrusions on the side of the lid can be carried out using an energy accumulator that acts on this counter-bevel towards the pressure plate, i.e. against the pressure disk spring. It is also possible to automatically adjust the counter-bevel in accordance with the movement of the spring-loaded protrusion caused by the wear of the friction lining, so that it can provide a clearance-free support for turning the pressure disk spring.

Контр-скос можно перемещать в осевом направлении при помощи поднастроечного устройства, вставленного между нажимной тарельчатой пружиной и крышкой. При этом в поднастроечном устройстве может иметься кольцеобразная, т. е. выполненная за одно целое деталь, на которую, по крайней мере, в сцепленном состоянии фрикционной муфты воздействует в осевом направлении нажимная тарельчатая пружина. Путем поворота кольцеобразной детали при появлении износа и во время процесса расцепления муфты можно поднастроить опору для поворотов в соответствии с износом накладок. Для этого в особенно целесообразном исполнении поднастроечное устройство или кольцеобразную деталь этого поднастроечного устройства можно снабдить возрастающими в осевом направлении поднастроечными скосами. Далее, может оказаться целесообразным предусмотреть на кольцеобразной детали контр-скосы, которые можно образовать при помощи проволочного кольца. Это проволочное кольцо может быть вставлено в кольцевую канавку детали и соединено с ней путем геометрического замыкания. Геометрическое замыкание может быть осуществлено в виде защелкиваемого соединения. The counter-bevel can be moved axially with the help of a trimming device inserted between the pressure disc spring and the cover. At the same time, the sub-adjusting device may have an annular, that is, made in one piece, on which, at least in the engaged state of the friction clutch, the pressure disk spring acts in the axial direction. By turning the ring-shaped part during wear and during the clutch disengagement process, the support for the turns can be adjusted in accordance with the wear of the pads. To this end, in a particularly suitable embodiment, the trimming device or the annular part of this trimming device can be provided with axially adjustable trimming bevels. Further, it may be appropriate to provide counter-bevels on the annular part, which can be formed using a wire ring. This wire ring can be inserted into the annular groove of the part and connected to it by geometrical closure. Geometric closure can be implemented as a snap connection.

Раздвигающие скосы могут взаимодействовать для поднастройки с цилиндрическими или сферическими обкатными телами. Однако особенно целесообразной может быть конструкция, при которой раздвигающие скосы взаимодействуют с соответствующими им раздвигающими контр- скосами, так как тогда путем соответствующего выбора угла подъема этих скосов можно обеспечить самоторможение при осевом сближении скосов. Раздвигающие контр-скосы могут находиться в кольцеобразной детали, которую можно установить между деталью, снабженной раздвигающими скосами и крышкой. Однако, особенно простая конструкция может быть обеспечена путем ввода раздвигающих контр-скосов в корпус. Это можно особенно простым образом осуществить в корпусах из листового металла, в которых раздвигающие контр-скосы можно выдавить штамповкой. При этом выдавливание штамповкой можно осуществить в радиально расположенных участках корпуса. The spreading bevels can interact for adjustment with cylindrical or spherical rolling bodies. However, a design in which the spreading bevels interact with their respective spreading bevels can be especially expedient, since then by appropriate selection of the angle of elevation of these bevels it is possible to provide self-braking during axial convergence of the bevels. The spreading bevels can be in an annular part that can be installed between the part provided with the spreading bevels and the cover. However, a particularly simple design can be achieved by introducing sliding counter-bevels into the housing. This can be done in a particularly simple way in sheet metal housings in which the sliding counter-bevels can be extruded by stamping. In this case, extrusion by stamping can be carried out in radially located sections of the body.

Для того, чтобы обеспечить экономически выгодное изготовление фрикционной муфты, может далее оказаться целесообразным, если по крайней мере часть поднастроечного устройства изготовить из пластмассы. Такие пластмассовые детали можно изготовить методом литья под давлением. В качестве пластмассы наиболее пригодны термопласты, например полиамид. Применение пластмасс возможно потому, что поднастроечное устройство находится в месте, лишь в малой мере подвергающемся воздействию нагрева. Кроме того, благодаря меньшему весу получается и меньший момент инерции массы. In order to provide a cost-effective manufacture of the friction clutch, it may further prove appropriate if at least part of the trimming device is made of plastic. Such plastic parts can be made by injection molding. Thermoplastics, such as polyamide, are most suitable as plastics. The use of plastics is possible because the trimming device is located in a place that is only slightly affected by heat. In addition, due to the lower weight, a smaller mass moment of inertia is obtained.

Согласно другому признаку изобретения поднастроечное устройство можно выполнить таким образом, что в направлении расцепления муфты оно действует по принципу обгонной муфты, тогда как в направлении, противоположном расцеплению, оно является самотормозящимся. Для этого раздвигающие скосы и (или) контр-скосы можно выполнить таким образом, чтобы они имели в осевом направлении угол подъема от 4^o до 20^o, предпочтительно же порядка 5-12^o. В целесообразном исполнении раздвигающие скосы и (или) контр-скосы выполняются таким образом, что в результате фрикционного контакта происходит самоторможение. Однако, самоторможение может быть достигнуто или также поддержано при помощи геометрического замыкания, если например один из скосов сделать мягким, а второй снабдить профилировкой или же оба скоса снабдить профилировкой. В результате этих мероприятий отпадает надобность в применении дополнительных средств для устранения нежелательного возврата в прежнее положение.According to another feature of the invention, the trimming device can be made in such a way that in the direction of disengagement of the clutch it acts on the principle of an overrunning clutch, while in the direction opposite to disengagement, it is self-braking. For this, the spreading bevels and (or) counter-bevels can be made so that they have an axial angle of elevation from 4 ^o to 20 ^o , preferably about 5-12 ^o . In an expedient design, the spreading bevels and (or) counter bevels are performed in such a way that self-braking occurs as a result of frictional contact. However, self-braking can be achieved or also maintained by means of a geometric closure, for example, if one of the bevels is soft and the second is profiled, or both bevels are profiled. As a result of these measures, there is no need to use additional funds to eliminate the unwanted return to the previous position.

Поднастроечное устройство может оказаться особенно целесообразным и простым, если действующее по круговой траектории передвигающее устройство выполнено в виде встроенной с предварительным натяжением пружины, которая воздействует в направлении поднастройки на деталь, снабженную раздвигательными скосами и (или) на деталь, снабженную контр-скосами. Это пружинное воздействие может быть с успехом осуществлено таким образом, что не будет или практически не будет нарушена функция остальных пружин, в частности главной тарельчатой пружины и пружины, воздействующей в радиальном направлении на податливый выступ. A trimming device can be especially expedient and simple if the moving device operating along a circular path is made in the form of a spring integrated with pre-tensioning, which acts in the direction of adjustment on a part equipped with sliding bevels and (or) on a part equipped with counter-bevels. This spring action can be successfully implemented in such a way that the function of the remaining springs, in particular the main disk spring and the spring acting in the radial direction on the pliable protrusion, will not or will not be practically disrupted.

Для многих случаев применения может оказаться целесообразным наличие в поднастроечном устройстве нескольких передвижных поднастроечных элементов, например передвижных в радиальном и (или) тангенциальном направлении поднастроечных клиньев или обкатных тел. Далее может оказаться целесообразным срабатывание поднастроечного устройства в зависимости от частоты вращения. Так, например, можно использовать центробежную силу, действующую на отдельные элементы поднастроечного устройства, для приведения его в действие и(или) для его стопорения при определенных эксплуатационных состояниях двигателя. В частности, можно блокировать поднастроечное устройство средствами, зависящими от центробежной силы, начиная с некоторого определенного значения частоты вращения, что может происходить, например при по крайней мере приближении к частоте вращения холостого ходя или при частоте вращения ниже, чем на холостом ходу, вследствие чего поднастройка при появлении износа осуществляется только при низких частотах вращения. Это имеет то преимущество, что избегаются нежелательные поднастройки, которые могли бы возникнуть из-за вибраций при высоких частотах вращения. For many applications, it may be appropriate to have several movable tuner elements in the tuner device, for example, movable wedges or rolling bodies moving radially and / or tangentially in the tuner direction. Further, it may be appropriate to trigger a trimming device depending on the speed. So, for example, it is possible to use centrifugal force acting on individual elements of a trimming device to bring it into action and (or) to lock it under certain operating conditions of the engine. In particular, it is possible to block the trimming device by means depending on centrifugal force, starting from a certain specific value of the rotational speed, which can occur, for example, at least when approaching the rotational speed of idling or when the rotational speed is lower than at idle, due to which when wear occurs, retuning is only carried out at low speeds. This has the advantage that unwanted adjustments that might occur due to vibrations at high rotational speeds are avoided.

Особенно простую и надежную конструкцию поднастроечного устройства можно обеспечить, подпружинив передвигаемые относительно корпуса детали, снабженные раздвигательными скосами и(или) контр- скосами или участками последних. Если имеется только одна такая деталь с соответствующими скосами или их участками, передвигаемая относительно корпуса, то подпружинивают только ее. Особенно целесообразно при этом создавать пружиной силу в тангенциальном направлении. A particularly simple and reliable design of the trimming device can be ensured by springing the parts moved relative to the housing and equipped with sliding bevels and (or) counter-bevels or sections of the latter. If there is only one such part with corresponding bevels or their sections, moved relative to the body, then only it is spring-loaded. In this case, it is especially advisable to create a spring force in the tangential direction.

Далее, с точки зрения конструкции и функции фрикционной муфты может быть целесообразно, если контрольная пружина, выполненная в виде тарельчатой пружины, опирается своим наружным в радиальном направлении краем на неподвижную в осевом направлении деталь, например, корпус, а своими расположенными ближе к центру участками - на обкатываемый выступ, обращенный в сторону, противоположную крышке. Этот обкатываемый выступ можно также выполнить зацело с контрольной пружиной, т.е. контрольная тарельчатая пружина может быть одновременно и выступом. Для удержания контрольной пружины в натянутом состоянии в корпусе могут быть предусмотрены опорные площадки. Эти опорные площадки можно образовать в виде отдельных присоединенных к корпусу опорных элементов. Однако целесообразно выполнить опорные площадки зацело с корпусом, например, можно предусмотреть в корпусе выдавленные или вырезанные и отогнутые участки, которые поддерживают контрольную пружину в осевом направлении. Further, from the point of view of the design and function of the friction clutch, it may be advisable if the control spring, made in the form of a Belleville spring, is supported by its radially outer edge on an axially stationary part, for example, a housing, and its sections located closer to the center - on the rolling protrusion, facing the opposite side of the lid. This rolling protrusion can also be performed integrally with a control spring, i.e. The control disk spring can be simultaneously a ledge. To maintain the control spring in tension, support pads may be provided in the housing. These support platforms can be formed as separate support elements attached to the housing. However, it is advisable to carry out the support pads integrally with the housing, for example, extruded or cut out and bent sections that support the control spring in the axial direction can be provided in the housing.

С точки зрения функции фрикционной муфты, особенно для уменьшения переменной силы расцепления, в том числе и ее максимального значения, может оказаться особенно целесообразным, если полумуфта, зажимаемая между нажимным и опорным дисками, имеет фрикционные накладки, между которыми предусмотрена так называемая пружинная подвеска, как она например известна из патента DE-OS 3631863. Применением такой полумуфты облегчается приведение в действие фрикционной муфты, в частности процесс расцепления. Это объясняется тем, что в сцепленном состоянии муфты натянутая пружинная подвеска воздействует на нажимный диск силой реакции, направленной против силы, создаваемой на нажимном диске при помощи нажимной тарельчатой пружины или включающе-выключающей тарельчатой пружины. В процессе расцепления нажимный диск, передвигаясь в осевом направлении, сначала отжимается назад под действием натянутой пружинной подвески фрикционных накладок, причем одновременно вследствие предусмотрено в зоне расцепления сравнительно круто падающего участка силовой характеристики нажимной тарельчатой пружины, создаваемая ею сила воздействия на нажимный диск падает. По мере падения силы, с которой нажимная тарельчатая пружина воздействует на нажимный диск, уменьшается также и сила отталкивания, создаваемая пружинной подвеской фрикционных накладок. Сила, действительно нужная для расцепления фрикционной муфты, равна разности между силой отталкивания пружинной подвески и силой нажима тарельчатой пружины. После расслабления пружинной подвески фрикционных накладок, т.е. при отходе нажимного диска от фрикционных накладок (отпускается полумуфта нажимным диском) необходимая сила расцепления определяется фактически нажимной тарельчатой пружиной. Силовую характеристику пружинной подвески фрикционных накладок и силовую характеристику нажимной тарельчатой пружины можно особенно удачным образом взаимно согласовать таким образом, чтобы при отпускании полумуфты нажимным диском, сила, необходимая для воздействия на нажимную тарельчатую пружину, находилась на низком уровне. Следовательно, если осуществить целенаправленно согласование и даже уравнивание силовой характеристики пружинной подвески фрикционных накладок с силовой характеристикой нажимной тарельчатой пружины до отпускания полумуфты нажимным диском, для воздействия на нажимную тарельчатую муфту может потребоваться лишь весьма малая, в предельном случае почти нулевая, сила для преодоления остаточного сопротивления ведомой части привода. Далее, силовую характеристику нажимной тарельчатой пружины можно подобрать таким образом, чтобы после отпускания полумуфты сила, еще создаваемая нажимной тарельчатой пружиной и противодействующая ее повороту или необходимая для поворота нажимной тарельчатой пружины, была очень мала по сравнению с силой, которую эта пружина создает в сцепленном состоянии муфты. Возможны также такие варианты исполнения, при которых при отпускании полумуфты нажимным диском требуется лишь весьма малая или практически нулевая сила для того, чтобы воздействовать на нажимную тарельчатую пружину с целью расцепления муфты. Такие фрикционные муфты можно сконструировать таким образом, чтобы сила переключения находилась в пределах 0-200 Н. From the point of view of the function of the friction clutch, especially to reduce the variable disengagement force, including its maximum value, it may turn out to be especially advisable if the coupling half, clamped between the pressure and support discs, has friction linings, between which there is a so-called spring suspension, such as for example, it is known from DE-OS 3631863. The use of such a half coupling facilitates the actuation of the friction clutch, in particular the disengagement process. This is explained by the fact that, in the clutch engaged state, the tensioned spring suspension acts on the pressure disk by the reaction force directed against the force created on the pressure disk by means of a pressure disk spring or an on / off disk spring. In the process of disengagement, the pressure disk, moving in the axial direction, is first pressed back under the action of the tensioned spring suspension of the friction linings, and at the same time, due to the relatively steeply falling section of the power characteristic of the pressure disk spring, it provides a force for acting on the pressure disk to decrease. As the force with which the pressure disk spring acts on the pressure disk decreases, the repulsive force created by the spring suspension of the friction linings also decreases. The force really needed to disengage the friction clutch is equal to the difference between the repulsive force of the spring suspension and the pressure force of the Belleville spring. After relaxing the spring suspension of the friction linings, i.e. when the pressure disk moves away from the friction linings (the coupling half is released by the pressure disk), the necessary decoupling force is determined in fact by the pressure disk spring. The force characteristic of the spring suspension of the friction linings and the force characteristic of the pressure disk spring can be mutually specially coordinated in such a way that when releasing the coupling half with the pressure disk, the force required to act on the pressure disk spring is at a low level. Consequently, if we purposefully coordinate and even equalize the power characteristics of the spring suspension of the friction linings with the force characteristics of the pressure disk spring before releasing the coupling half by the pressure disk, only a very small force, in the extreme case, almost zero force, to overcome the residual resistance may be required to act on the pressure disk coupling driven part of the drive. Further, the force characteristic of the pressure disk spring can be selected in such a way that after releasing the coupling half, the force still created by the pressure disk spring and counteracting its rotation or necessary to turn the pressure disk spring is very small compared to the force that this spring creates in the locked state couplings. There are also possible versions in which when releasing the coupling half with the pressure plate, only a very small or practically zero force is required in order to act on the pressure disk spring in order to disengage the coupling. Such friction clutches can be designed so that the switching force is in the range of 0-200 N.

Согласно дополнительному признаку изобретения фрикционную муфту можно сконструировать так, чтобы при отпускании полумуфты нажимным диском осевая сила, создаваемая нажимной тарельчатой пружиной, находилась по крайней мере приблизительно в нулевом диапазоне, причем при продолжении процесса расцепления эта сила может стать отрицательной, т.е. направление действия силы, создаваемой нажимной тарельчатой пружиной, меняется. Это значит, что при полностью расцепленной фрикционной муфте она практически остается сама по себе раскрытой и только путем внешнего силового воздействия можно снова осуществить процесс сцепления. According to an additional feature of the invention, the friction clutch can be designed so that when releasing the coupling half with the pressure plate, the axial force generated by the pressure disk spring is at least approximately in the zero range, and this force can become negative when the uncoupling process continues, i.e. the direction of action of the force created by the pressure disk spring changes. This means that with a fully disengaged friction clutch, it practically remains open by itself and only through external force action can the clutch process be carried out again.

В дальнейшем изобретение подробнее разъясняется при помощи чертежей, где, в частности, представлены:
фиг. 1 - вид спереди на фрикционную муфту согласно изобретению;
фиг. 2 - разрез по линии II-II по фиг.1;
фиг. 3 - примененное в фрикционной муфте согласно фиг.1 и 2 передвижное кольцо;
фиг. 4 - разрез по линии IV-IV по фиг.3;
фиг. 5 - примененное в фрикционной муфте согласно фиг.1 и 2 опорное кольцо;
фиг. 6 - разрез по линии VI-VI по фиг.5;
фиг. 7 и 7а - пружина, создающая силу поворота передвижного кольца;
фиг. 8-11 - графики различных силовых характеристик, иллюстрирующих взаимозависимость отдельных пружинных и поднастроечных элементов патентуемой фрикционной муфты;
фиг. 12-13 - другой вариант исполнения патентуемой фрикционной муфты, причем на фиг.13 дан разрез по линии XIII согласно фиг.12;
фиг. 14 - вид спереди на примененное в фрикционной муфте согласно фиг. 12 и 13 передвижное кольцо;
фиг. 15-17 - особенности еще одной фрикционной муфты с поднастроечным устройством;
фиг. 18 и 19 - графики различных силовых характеристик, иллюстрирующих взаимодействие нажимной тарельчатой пружины и пружинной подвески фрикционных накладок, а также вызванное этим воздействие на характер изменения силы расцепления фрикционной муфты;
фиг. 20 - частичный вид на еще один вариант патентуемой фрикционной муфты;
фиг.20а - частичный вид по стрелке А согласно фиг. 20;
фиг. 21 - разрез по линии XXI согласно фиг.20;
фиг. 22 - частичный вид на передвижное кольцо, применяемое в фрикционной муфте согласно фиг. 20-21;
фиг. 23 и 24 - еще один вариант исполнения патентуемой фрикционной муфты;
фиг. 25 - вид на передвижное кольцо, которое может быть применено в фрикционной муфте согласно фиг. 12 и 13 или 20-21;
фиг. 26-29 - дополнительные варианты исполнения фрикционных муфт;
фиг. 30-32 - особенности еще одного варианта исполнения фрикционной муфты, причем на фиг.31 дан частичный вид по стрелке А согласно фиг.30, а на фиг.32 - разрез по линии В-В согласно фиг.31.In the future, the invention is explained in more detail using the drawings, where, in particular, are presented:
FIG. 1 is a front view of a friction clutch according to the invention;
FIG. 2 is a section along line II-II of FIG. 1;
FIG. 3 - used in the friction clutch according to figures 1 and 2 of the movable ring;
FIG. 4 is a section along line IV-IV of FIG. 3;
FIG. 5 - used in the friction clutch according to figures 1 and 2 of the support ring;
FIG. 6 is a section along line VI-VI of FIG. 5;
FIG. 7 and 7a - spring, creating a turning force of the movable ring;
FIG. 8-11 are graphs of various power characteristics illustrating the interdependence of individual spring and adjusting elements of a patented friction clutch;
FIG. 12-13 is another embodiment of a patented friction clutch, wherein FIG. 13 is a section along line XIII of FIG. 12;
FIG. 14 is a front view of the friction clutch used in FIG. 12 and 13 mobile ring;
FIG. 15-17 - features of another friction clutch with a trimming device;
FIG. 18 and 19 are graphs of various power characteristics illustrating the interaction of the pressure disk spring and the spring suspension of the friction linings, as well as the resulting effect on the nature of the change in the friction clutch disengagement force;
FIG. 20 is a partial view of yet another embodiment of a patented friction clutch;
FIG. 20 a is a partial view along arrow A of FIG. 20;
FIG. 21 is a section along line XXI according to FIG.
FIG. 22 is a partial view of the movable ring used in the friction clutch of FIG. 20-21;
FIG. 23 and 24 are another embodiment of a patented friction clutch;
FIG. 25 is a view of a movable ring that can be used in the friction clutch of FIG. 12 and 13 or 20-21;
FIG. 26-29 - additional versions of the friction clutch;
FIG. 30-32 are features of another embodiment of the friction clutch, with FIG. 31 showing a partial view along arrow A of FIG. 30, and FIG. 32 is a section along line BB of FIG. 31.

В изображенной на фиг.1 и 2 фрикционной муфте имеется корпус 2 и соединенный с ним без возможности относительного проворота, но с возможностью осевого перемещения нажимный диск 3. Между нажимным диском 3 и крышкой 2 в осевом направлении вставлена сжатая нажимная тарельчатая пружина 4, которая может поворачиваться относительно установленной в корпусе 2 опоры 5 и воздействует на нажимный диск 3 в направлении на жестко соединенный с корпусом 2 опорный (прижимной) диск 6, например маховик, причем фрикционные накладки 7 полумуфты 8 зажимаются между фрикционными поверхностями нажимного диска 3 и опорного диска 6. In the friction clutch shown in FIGS. 1 and 2, there is a housing 2 and a pressure disk 3 connected with it without the possibility of relative rotation, but with the possibility of axial movement, between the pressure disk 3 and the cover 2 in the axial direction, a compressed pressure disk spring 4 is inserted, which can rotate relative to the support 5 installed in the housing 2 and acts on the pressure plate 3 in the direction of the support (pressure) disk 6, for example, a flywheel, rigidly connected to the body 2, and the friction pads 7 of the coupling half 8 are clamped between iktsionnymi surfaces of the pressure plate 3 and the support disk 6.

Нажимный диск 3 соединен с корпусом 2 без возможности относительного проворота при помощи листовых пружин 9, направленных по окружности, т.е. тангенциально. В изображенном варианте исполнения полумуфта 8 имеет так называемые секторные пружинные подвески 10 фрикционных накладок, которые обеспечивают прогрессивное возрастание крутящего момента при включении фрикционной муфты 1, когда они в результате ограниченного осевого сближения обеих фрикционных накладок 7 делают возможным прогрессивное нарастание осевых сил, действующих на фрикционные накладки 7. Однако, можно было бы применить и полумуфту, в которой фрикционные накладки практически жестко закреплены в осевом направлении на несущем диске. В этом случае можно было бы применить "комплект пружинной подвески", т.е. пружинную подвеску, последовательно соединенную с тарельчатой пружиной, например, пружинную подвеску между крышкой и маховиком, между крышкой и прокладкой со стороны крышки, между тарельчатой пружиной и нажимным диском или просто за счет упругости крышки. The pressure disk 3 is connected to the housing 2 without the possibility of relative rotation by means of leaf springs 9 directed along the circumference, i.e. tangentially. In the illustrated embodiment, the coupling half 8 has so-called sectorial spring suspensions 10 of the friction linings, which provide a progressive increase in torque when the friction clutch 1 is turned on, when they, due to the limited axial approach of both friction linings 7, make possible a progressive increase in axial forces acting on the friction linings 7. However, it would be possible to use a half-coupling, in which the friction linings are almost rigidly fixed in the axial direction on the carrier di kyo. In this case, a “spring suspension kit” could be used, i.e. a spring suspension connected in series with a disk spring, for example, a spring suspension between the cover and the flywheel, between the cover and the gasket on the side of the cover, between the disk spring and the pressure plate, or simply due to the elasticity of the cover.

В изображенном примере исполнения тарельчатая пружина 4 имеет кольцеобразную основную часть 4а, из которой радиально к центру выходят включающе-выключающие язычки 4b. При этом тарельчатая пружина 4 встроена таким образом, что своими участками, расположенными дальше от центра, воздействует на нажимный диск 3, а участками, расположенными ближе к центру, может поворачиваться вокруг опоры 5. In the illustrated embodiment, the cup spring 4 has an annular main part 4a, from which on / off tabs 4b extend radially to the center. In this case, the cup spring 4 is integrated in such a way that its sections located farther from the center act on the pressure plate 3, and in areas located closer to the center, it can rotate around the support 5.

Опора 5 для поворота содержит два выступа 11, 12, которые в данном случае образованы проволочными кольцами и между которыми тарельчатая пружина 4 удерживается или зажимается в осевом направлении. На выступ 11, предусмотренный на обращенной к нажимному диску 3 стороне тарельчатой пружины 4, воздействует в осевом направлении в сторону корпуса 2 аккумулятор энергии 13. Аккумулятор энергии 13 выполнен в виде тарельчатой пружины или детали 13 типа тарельчатой пружины, которая своим наружным краем 13а упирается в корпус 2, а участками, расположенными ближе к центру, воздействует в осевом направлении на выступ 11 против включающе-выключающей тарельчатой пружины 4 и следовательно в сторону корпуса 2. Тарельчатая пружина 13, вставленная между нажимным диском 3 и включающе-выключающей тарельчатой пружиной 13, имеет наружный кольцеобразный краевой участок 13b, от внутреннего края которого выходят радиально к центру язычки, упирающиеся в выступ 11. The rotation support 5 comprises two protrusions 11, 12, which in this case are formed by wire rings and between which the cup spring 4 is held or clamped in the axial direction. On the protrusion 11 provided on the side of the disk spring 4 facing the pressure disk 3, an energy accumulator 13 acts axially towards the housing 2. The energy accumulator 13 is made in the form of a disk spring or a spring type part 13, which abuts against its outer edge 13a the housing 2, and in areas located closer to the center, acts axially on the protrusion 11 against the on / off disk spring 4 and therefore towards the housing 2. Belleville spring 13 inserted between the pressure th disc 3 and comprising a switch-off-plate spring 13 has an outer annular edge portion 13b, the inner edge that extends radially toward the center of the tabs that rest against the projection 11.

Для подпирания детали 13 типа тарельчатой пружины в изображенном примере исполнения в корпусе 2 закреплены дополнительные средства 14, которые образуют опору для поворотов детали 13 типа тарельчатой пружины. Эти дополнительные средства можно образовать из приваренных или приклепанных секторных деталей 14, которые могут быть равномерно распределены по периметру. Однако, можно средства 14 выполнить в виде кольцеобразной замкнутой детали. Далее, опорные средства 14 можно изготовить задело из корпуса 2, например выдавив выступы на некотором осевом участке корпуса или вырубив в нем язычки, которые после введения и сжатия детали 13 типа тарельчатой пружины можно путем деформации завести под наружный край этой детали. Далее можно между опорными средствами 14 и деталью 13 типа тарельчатой пружины предусмотреть соединение или защелкивание байонетного типа, т. е сначала сжать деталь 13, а затем завести ее наружный в радиальном направлении край за опорное средство 14. После этого путем соответствующего поворота детали 13 типа тарельчатой пружины относительно корпуса можно ввести опорные участки детали 13 в контакт с опорными средствами 14. При этом опорные участки детали 13 типа тарельчатой пружины можно образовать в виде выступов, выходящих радиально наружу из кольцеобразной основной части 13b. In order to support part 13 of the cup spring in the illustrated embodiment, additional means 14 are fixed in the housing 2, which form a support for turning parts 13 of the cup spring type. These additional tools can be formed from welded or riveted sector parts 14, which can be evenly distributed around the perimeter. However, the means 14 can be made in the form of an annular closed part. Further, the support means 14 can be made backlog from the body 2, for example, by extruding the protrusions on a certain axial section of the body or by cutting out tongues in it, which, after introducing and compressing the part 13 like a disk spring, can be brought under deformation under the outer edge of this part. Further, between the support means 14 and the plate spring type part 13, a bayonet type connection or latching can be provided, i.e., first compress the part 13, and then bring its radially outer edge behind the support means 14. Then, by corresponding rotation of the plate type part 13 springs relative to the housing, it is possible to introduce the supporting sections of the part 13 into contact with the supporting means 14. In this case, the supporting sections of the plate spring type part 13 can be formed in the form of protrusions extending radially outward from oltseobraznoy main part 13b.

Для предохранения от поворота включающе-выключающей тарельчатой пружины 4 или детали 13 типа тарельчатой пружины, а также для центрирования проволочных колец 11, 12 в корпусе 2 закреплены расположенные в осевом направлении центрирующие элементы в виде приклепанных штифтов 15. Приклепанные штифты 15 имеют выдвинутый в осевом направлении стержень 15а, который проходит сквозь вырез, предусмотренный между соседними язычками 4b тарельчатой пружины, и может быть обхвачен участками 13d соответствующего язычка 13с тарельчатой пружины 13. To protect against turning the on / off disk spring 4 or disk spring type 13, as well as to center the wire rings 11, 12, axially located centering elements are fixed in the form of riveted pins 15. The riveted pins 15 have an axially extended a rod 15a that extends through a cutout provided between adjacent disc spring tongues 4b and can be encircled by portions 13d of the corresponding tong spring 13c.

Деталь типа тарельчатой пружины или тарельчатая пружина 13 выполняет роль контрольной пружины, которая создает на заданном рабочем пути по крайней мере в основном приблизительно постоянную силу. С помощью этой контрольной пружины 13 определяется приложенная к язычкам 4с сила расцепления муфты, причем всегда обеспечивается по меньше мере приблизительное равновесие между силой, создаваемой на выступе 11 силой расцепления и противодействующей силой, создаваемой на этом выступе тарельчатой контрольной пружиной. Под силой расцепления следует понимать силу, которую прикладывают во время выключения фрикционной муфты к язычкам 4с или к рукоятке расцепления язычков тарельчатой пружины, тем самым противодействуя контрольной пружине 13. A Belleville spring type or Belleville spring 13 acts as a control spring, which creates at least a substantially approximately constant force on a given working path. Using this control spring 13, the clutch disengaging force applied to the tongues 4c is determined, and at least an approximate balance is always ensured between the force generated on the protrusion 11 by the disengaging force and the opposing force created on this protrusion by the Belleville control spring. By the disengagement force, it should be understood the force that is applied when the friction clutch is turned off to the tongues 4c or to the handle of disengagement of the tongues of the Belleville spring, thereby counteracting the control spring 13.

Выступ 12 опоры для поворотов со стороны корпуса опирается в корпусе 2 через поднастроечное устройство 16, предусмотренное в осевом пространстве между тарельчатой пружиной 4 и корпусом 2. Благодаря этому поднастроечному устройству 16 при осевом перемещении выступов 11 и 12 в сторону нажимного диска 3 или опорного диска 6 не может возникнуть нежелательный зазор между выступом 12 и корпусом 2 или между выступом 12 и тарельчатой пружиной 4. Тем самым обеспечивается отсутствие нежелательных мертвых или холостых ходов при переключении фрикционной муфты, благодаря чему достигается оптимальная эффективность действия и тем самым безупречное переключение фрикционной муфты. Осевое перемещение выступов 11 и 12 опоры для поворотов происходит при осевом износе поверхностей трения нажимного диска 3 и опорного диска 6, а также фрикционных накладок 7. Однако при помощи заявленных устройств поднастройка происходит также и при износе выступов 11, 12, примыкающих к ним в осевом направлении участков тарельчатой пружины и при износе тарельчатой пружины на участке опорных выступов нажимного диска (зона 3а) или на примыкающих к ним участках тарельчатой пружины. Принцип автоматической поднастройки опоры 5 для поворотов разъясняется ниже при помощи графиков, представленных на фиг. 8-11. The protrusion 12 of the support for turns on the side of the housing is supported in the housing 2 through a trimming device 16 provided in the axial space between the cup spring 4 and the housing 2. Due to this trimming device 16 when the protrusions 11 and 12 are axially moved towards the pressure disk 3 or the supporting disk 6 an undesirable gap cannot occur between the protrusion 12 and the housing 2 or between the protrusion 12 and the disk spring 4. This ensures that there are no unwanted dead or idle strokes when switching the friction clutch s, thereby achieving optimal efficiency of action and thus, the excellent switching clutch. The axial movement of the protrusions 11 and 12 of the support for turns occurs during axial wear of the friction surfaces of the pressure disk 3 and the support disk 6, as well as friction linings 7. However, using the claimed devices, adjustment also occurs when the protrusions 11, 12 adjacent to them in the axial are worn the direction of the disk spring sections and when the disk spring is worn in the region of the supporting protrusions of the pressure plate (zone 3a) or in the adjacent disk spring sections. The principle of automatic adjustment of the support 5 for turns is explained below using the graphs presented in FIG. 8-11.

В поднастроечное устройство 16 входит подпружиненный поднастроечный элемент в виде кольцеобразной детали 17, показанной на фиг. 3 и 4. Кольцеобразная деталь 17 имеет расположенные по окружности и поднимающиеся в осевом направлении раздвигательные скосы 18, распределенные по периметру детали 17. Поднастроечный элемент 17 вставлен в муфту 1 таким образом, что скосы 18 обращены в сторону дна корпуса 2а. На торце поднастроечного элемента 17, противоположном торцу с раздвигательными скосами 18, в кольцевую канавку 19 (фиг. 2) вставлен в виде проволочного кольца выступ 12 опоры для поворотов. При этом канавку 19 можно выполнить таким образом, чтобы выступ 12 в поднастроечном элементе 17 был закреплен и в осевом направлении. Это можно осуществить например таким образом, чтобы по крайней мере некоторые участки поднастроечного элемента 17, примыкающие к канавке 19, прочно удерживали выступ 12 или закрепляли его защелкивающим соединением. Применяя разные материалы для выступа 12 и поднастроечного элемента 17, целесообразно для компенсации различий в тепловом расширении деталей, вызванных большими изменениями температуры, выполнить выступ 12 в виде разомкнутого проволочного кольца, т. е. разрезать его хотя бы в одном месте периметра, благодаря чему станет возможным перемещение проволочного кольца относительно канавки 19 вдоль окружности и проволочное кольцо 12 сможет приспособиться к изменениям диаметра канавки 19. The spring adjusting element in the form of an annular part 17 shown in FIG. 3 and 4. The annular part 17 has circumferentially extending and axially rising sliding bevels 18 distributed along the perimeter of the part 17. The trimming element 17 is inserted into the sleeve 1 so that the bevels 18 face the bottom of the housing 2a. At the end of the adjusting element 17, opposite the end with the sliding bevels 18, a protrusion 12 of the support for turns is inserted in the form of a wire ring in the annular groove 19 (Fig. 2). In this case, the groove 19 can be made so that the protrusion 12 in the trimming element 17 was fixed in the axial direction. This can be done, for example, in such a way that at least some portions of the trimming element 17 adjacent to the groove 19 hold the protrusion 12 firmly or are secured with a snap connection. Using different materials for the protrusion 12 and the trimming element 17, it is advisable to compensate for the differences in thermal expansion of parts caused by large changes in temperature, to perform the protrusion 12 in the form of an open wire ring, i.e., cut it at least in one place of the perimeter, so that it is possible to move the wire ring relative to the groove 19 along the circumference and the wire ring 12 will be able to adapt to changes in the diameter of the groove 19.

В изображенном примере исполнения поднастроечный элемент 17 изготовлен из пластмассы, например из жаростойкого термопласта, который можно к тому же армировать волокнами. Благодаря этому поднастроечный элемент 17 можно изготовить простым образом методом литья под давлением. Как уже отмечалось, поднастроечный элемент из пластмассы с малой плотностью обладает меньшим моментом инерции массы, в результате чего уменьшается чувствительность к крутильным вибрациям. Сам выступ опоры для поворота можно было бы тоже изготовить в виде кольца из пластмассы. Однако можно изготовить поднастроечный элемент и в виде листовой штампованной детали или путем спекания. Кроме того, при соответствующем выборе материалов выступ 12 можно изготовить за одно целое с поднастроечным элементом 17. Выступ 11 можно выполнить заодно с контрольной пружиной 13. Для этого на вершинах язычков 13с можно предусмотреть соответствующие выпуклости, например в виде гофра. In the illustrated embodiment, the trimming element 17 is made of plastic, for example a heat-resistant thermoplastic, which can also be reinforced with fibers. Due to this, the trimming element 17 can be manufactured in a simple manner by injection molding. As already noted, the low-density plastic trimming element has a lower moment of mass inertia, resulting in reduced sensitivity to torsional vibrations. The protrusion of the support for turning could also be made in the form of a ring of plastic. However, it is possible to make a sub-adjusting element in the form of a sheet stamped part or by sintering. In addition, with the appropriate choice of materials, the protrusion 12 can be made in one piece with the trimming element 17. The protrusion 11 can be performed in conjunction with the control spring 13. For this, corresponding bulges, for example, in the form of a corrugation, can be provided on the tops of the tongues 13c.

Поднастроечное кольцо 17 центрируется осевыми участками 15а заклепанных штифтов 15, равномерно распределенных по периметру. Для этого поднастроечное кольцо 17 имеет центрирующие контуры 20, образованные в выемках 21, проходящих вдоль периметра и расположенных радиально ниже выступа 11. Для образования выемок 21 поднастроечное кольцо 17 снабжено на внутреннем краевом участке радиально выступающими вовнутрь кулачками 22, которые ограничивают собой в радиальном направлении внутренние контуры выемок 21. The adjusting ring 17 is centered on the axial portions 15a of the riveted pins 15 uniformly distributed around the perimeter. For this purpose, the adjusting ring 17 has centering contours 20 formed in the recesses 21 extending along the perimeter and located radially below the protrusion 11. For the formation of the recesses 21, the adjusting ring 17 is provided on the inner edge portion with cams 22 radially protruding inward, which radially define inner the contours of the recesses 21.

Как видно из фиг.3, между равномерно распределенными выемками 21 вдоль периметра расположены раздвигательные скосы 18. Выемки 21 имеют вдоль периметра такую форму, что допускают по крайней мере такой поворот поднастроечного кольца 17 относительно корпуса 2, который обеспечивает в течение всего срока службы фрикционной муфты компенсацию износа, появляющегося на поверхностях трения нажимного диска 3 и опорного диска 6, а также фрикционных накладок, но также и износа самой муфты, т.е. например выступов 11, 12, расположенных между ними участков тарельчатой пружины, выступов на торце нажимного диска (участок 3а) или примыкающих к этим выступам участков тарельчатой пружины 4. Угол этого поднастроечного поворота может в зависимости от формы раздвигательных скосов составлять от 8^o до 60^o, а предпочтительно находиться в диапазоне 10-30^o. В изображенном примере исполнения этот угол поворота составляет около 12^o, причем угол подъема 23 раздвигательных скосов тоже находится в диапазоне 12^o. Этот угол 23 выбирается таким образом, чтобы трение, возникающее при взаимном прижимании раздвигательных скосов 18 поднастроечного кольца 17 и контр-скосов 24 опорного кольца, изображенного на фиг. 5 и 6, препятствовало проскальзыванию скосов 18 и 24. В зависимости от материала сопряженной пары деталей на участке раздвигательных скосов 18 и контр-скосов 24 угол 23 может находиться в пределах 4-20^o.As can be seen from figure 3, between the evenly distributed recesses 21 along the perimeter are sliding bevels 18. The recesses 21 are along the perimeter of such a shape that they allow at least such a rotation of the trimming ring 17 relative to the housing 2, which ensures throughout the life of the friction clutch compensation for wear that appears on the friction surfaces of the pressure plate 3 and the support disk 6, as well as friction linings, but also the wear of the coupling itself, i.e. for example, the protrusions 11, 12, the sections of the Belleville spring located between them, the protrusions on the end of the pressure plate (section 3a) or the Belleville spring sections adjacent to these protrusions 4. The angle of this sub-adjusting rotation may vary from 8 ^o to 60 ^o, depending on the shape of the sliding bevels , and preferably be in the range of 10-30 ^o . In the illustrated embodiment, this angle of rotation is about 12 ^o , and the angle of elevation 23 of the slanting bevels is also in the range of 12 ^o . This angle 23 is selected so that the friction that occurs when the sliding bevels 18 of the adjusting ring 17 and the counter-bevels 24 of the support ring shown in FIG. 5 and 6, prevented the slipping of the bevels 18 and 24. Depending on the material of the conjugated pair of parts in the area of the extending bevels 18 and the counter bevels 24, the angle 23 may be in the range of 4-20 ^° .

Поднастроечное кольцо 17 подпружинено в тангенциальном направлении, а именно - в направлении поднастроечного поворота, т.е. в том направлении, в котором при надвигании скосов 18 на контр-скосы 24 опорного кольца происходит осевое перемещение поднастроечного кольца 17 в сторону нажимного диска 3, иначе говоря, в осевом направлении удаление от радиального участка корпуса 2а. В примере исполнения, изображенном на фиг.1 и 2, подпружинивание поднастроечного кольца 17 обеспечивается по меньше мере одной кольцеобразной витой изгибной пружиной 26, которая может иметь например два витка, на одном своем конце снабжена радиально выдвинутым плечом 27, прикрепленным к поднастроенному кольцу 17 без возможности проворота относительно него, а на другом конце имеет выдвинутое в осевом направлении плечо 28, которое вставлено в корпус 2 без возможности проворота относительно него. Пружина 27 встроена в натянутом состоянии. The trimming ring 17 is spring loaded in a tangential direction, namely, in the direction of the trimming rotation, i.e. in the direction in which when the bevels 18 are pushed onto the counter bevels 24 of the support ring, the adjusting ring 17 is axially moved towards the pressure disk 3, in other words, in the axial direction, the distance from the radial section of the housing 2a. In the embodiment shown in FIGS. 1 and 2, the springing of the trimming ring 17 is provided by at least one ring-shaped twisted bending spring 26, which may have, for example, two turns, at one end it is provided with a radially extended shoulder 27 attached to the tuned ring 17 without the possibility of rotation relative to it, and at the other end has an axially extended shoulder 28, which is inserted into the housing 2 without the possibility of rotation relative to it. Spring 27 is integrated in tension.

Изображенное на фиг. 5 и 6 опорное кольцо 25 тоже представляет собой кольцеобразную деталь, снабженную раздвигающими контр-скосами, которые являются сопряженными поверхностями по отношению к поверхностям, ограниченным раздвигательными скосами 18, причем поверхности, ограниченные скосами 18 и контр-скосами 24, могут быть и конгруэнтными. Угол подъема 29 контр-скосов 24 соответствует углу 23 скосов 18. Как видно из сравнения фиг.3 и 5, скосы 18 и контр-скосы 24 распределены в тангенциальном направлении одинаковым образом. Опорное кольцо 25 соединено с корпусом 2 без возможности относительного проворота. Для этого опорное кольцо 25 имеет распределенные вдоль периметра отверстия 30, через которые проходят склепываемые цапфы штифтов 15. Depicted in FIG. 5 and 6, the support ring 25 is also an annular part provided with sliding counter bevels, which are mating surfaces with respect to surfaces bounded by expanding bevels 18, and surfaces limited by bevels 18 and counter bevels 24 can be congruent. The elevation angle 29 of the counter-bevels 24 corresponds to the angle 23 of the bevels 18. As can be seen from the comparison of FIGS. 3 and 5, the bevels 18 and the counter-bevels 24 are distributed in the same tangential direction. The support ring 25 is connected to the housing 2 without the possibility of relative rotation. For this, the support ring 25 has openings 30 distributed along the perimeter, through which rivet pins of the pins 15 pass.

На фиг.2 штриховыми линиями изображена еще одна кольцеобразная витая изгибная пружина 26а, которая подобно изгибной пружине 26 может быть отогнута на концевых участках, для того, чтобы создать препятствующее относительному провороту соединение, с одной стороны, с корпусом 2, а с другой стороны с поднастроечным элементом 17. Эта пружина 26а тоже встроена в натянутом состоянии, благодаря чему создает на поднастроечном элементе поворачивающую силу. Применение двух изгибных пружин 26, 26а может оказаться целесообразным для многих случаев применения, так как при вращении фрикционной муфты 1 под влиянием центробежных сил, действующих на пружины 26 или 26а, происходит увеличение силы, создаваемой пружинами. При применении двух витых изгибных пружин возникающее например в пружине 26 увеличение силы может компенсироваться силой, создаваемой пружиной 26а. Для этого изгибные пружины 26 и 26а навивают таким образом, чтобы они по крайней мере под влиянием центробежных сил создавали в поднастроечном элементе 17 силы, направленные друг против друга в тангенциальном направлении. Обе изгибные пружины 26 и 26а могут иметь один или несколько витков, а кроме того эти пружины могут иметь разный диаметр витков, как показано на фиг.2, причем воздействующие на пружины 26, 26а центробежные силы, которые создавали бы разные по величине окружные силы на поднастроечном элементе 17, можно путем надлежащего подбора толщины проволоки и(или) числа витков в отдельных пружинах 26, 26а по крайней мере приблизительно уравнять. На фиг.2 пружина 26 расположена в радиальном направлении ближе к центру, а пружина 26 - дальше от центра, чем поднастроечный элемент 17. Однако, можно было бы путем соответствующего выполнения расположить обе пружины ближе или дальше от центра по сравнению с поднастроечным элементом 17. In Fig. 2, dashed lines show another ring-shaped twisted bending spring 26a, which, like a bending spring 26, can be bent at the end sections, in order to create a connection that prevents relative rotation, on the one hand, with the housing 2, and on the other hand with by the adjusting element 17. This spring 26a is also integrated in a taut state, thereby creating a turning force on the adjusting element. The use of two bending springs 26, 26a may be appropriate for many applications, since when the friction clutch 1 rotates under the influence of centrifugal forces acting on the springs 26 or 26a, an increase in the force generated by the springs occurs. When using two twisted bending springs, for example, an increase in force occurring in the spring 26, for example, can be compensated by the force generated by the spring 26a. For this, the bending springs 26 and 26a are wound in such a way that they, at least under the influence of centrifugal forces, create forces directed against each other in the tangential direction in the trimming element 17. Both bending springs 26 and 26a can have one or several turns, and in addition, these springs can have different coil diameters, as shown in FIG. 2, and the centrifugal forces acting on the springs 26, 26a, which would create different circumferential forces on by adjusting element 17, it is possible by appropriate selection of the thickness of the wire and (or) the number of turns in the individual springs 26, 26a at least approximately equalize. In figure 2, the spring 26 is located radially closer to the center, and the spring 26 is further from the center than the trimming element 17. However, it would be possible to arrange both springs closer or farther from the center, as compared to the trimming element 17.

На фиг. 7 изгибная пружина 26 изображена на виде сбоку. В расслабленном состоянии пружины 26 плечи 27, 28 раздвинуты на угол 31, который может составлять от 40^o до 120^o. В изображенном примере исполнения этот угол 31 составляет около 85^o. Номером 32 обозначено то положение плеча 27 относительно плеча 28, которое оно занимает при наличии новых фрикционных накладок в муфте 1. Номером 33 обозначено то положение плеча 27, которое соответствует максимально допустимому износу фрикционных накладок. Поднастроечный угол 34 составляет в изображенном примере исполнения около 12^o. Пружина 26 выполнена таким образом, что в расслабленном состоянии этой пружины между обоими плечами 27, 28 проходит только один виток проволоки 35. На остальном участке периметра располагаются два витка проволоки один на другом в осевом направлении. Пружина 26а выполнена аналогично пружине 26, но имеет больший диаметр намотки и иное направление натяжения по отношению к поднастроечному элементу 17 согласно фиг.2. Однако сила, с которой пружина 26 воздействует на поднастроечное кольцо 17, превышает силу, создаваемую пружиной 26а.In FIG. 7, the bending spring 26 is shown in side view. In the relaxed state of the spring 26, the shoulders 27, 28 are spaced apart by an angle 31, which can be from 40 ^o to 120 ^o . In the illustrated embodiment, this angle 31 is about 85 ^° . Number 32 indicates the position of the shoulder 27 relative to the shoulder 28, which it occupies in the presence of new friction linings in the coupling 1. Number 33 indicates the position of the shoulder 27, which corresponds to the maximum allowable wear of the friction linings. The adjusting angle 34 in the illustrated embodiment is about 12 ^o . The spring 26 is made in such a way that in the relaxed state of this spring between both shoulders 27, 28 there is only one turn of wire 35. In the rest of the perimeter, there are two turns of wire one on the other in the axial direction. The spring 26a is made similar to the spring 26, but has a larger diameter of the winding and a different direction of tension with respect to the trimming element 17 according to Fig.2. However, the force with which the spring 26 acts on the trimming ring 17 exceeds the force exerted by the spring 26a.

В неизношенном состоянии фрикционной муфты 1 осевые кулачки 18а, 24а, которые образуют раздвигательные скосы 18 и контр-скосы 24, сближены в осевом направлении наиболее близко, иными словами прилегающие друг к другу кольца 17 и 24 занимают наименьшее осевое пространство. In the worn condition of the friction clutch 1, the axial cams 18a, 24a, which form the sliding bevels 18 and the counter bevels 24, are closest to each other in the axial direction, in other words, the adjacent rings 17 and 24 occupy the smallest axial space.

В примере исполнения согласно фиг.1 и 2 контр-скосы 24 и образующие их кулачки 24а выполнены в виде отдельной детали. Однако можно раздвигательные контр-скосы образовать прямо в корпусе 2, например путем выдавливания в нем кулачковых выступов, которые могут выдвигаться в пространство корпуса. Выдавливание особенно целесообразно в корпусах или крышках, отштампованных из листового металла в виде одной детали. In the embodiment of FIGS. 1 and 2, the counter-bevels 24 and the cams 24a forming them are made as a separate part. However, it is possible to form sliding counter-bevels directly in the housing 2, for example by extruding cam protrusions in it, which can be extended into the space of the housing. Extrusion is particularly useful in cases or covers stamped from sheet metal in one piece.

Для того, чтобы передвижное кольцо 17 перед сборкой фрикционной муфты 1 удерживать в его отведенном назад положении, в нем вблизи кулачков 22 имеются зацепы 36 для поворотного или удерживающего приспособления, которое может с другой стороны упираться в корпус 2. Такие удерживающие приспособления можно предусмотреть при изготовлении или сборке фрикционной муфты 1 и удалить из муфты после монтажа на маховик 6, в результате чего вводится в действие поднастроечное устройство 16. В изображенном примере исполнения для этого в крышке или корпусе 2 предусмотрены расположенные по периметру продольные пазы 37, а в поднастроечном кольце 17 - углубление или уступ 38. Продольные пазы 37 должны при этом иметь такую протяженность, чтобы поднастроечное кольцо 17 можно было отвести назад в соответствии с максимально возможным углом поднастройки для компенсации износа. Можно также после сборки фрикционной муфты 1 вставить в осевом направлении через паз 37 крышки инструмент для поворота и подвести его к уступам 38 передвижного кольца 17. Затем можно повернуть этим инструментом кольцо назад так, чтобы оно сместилось в сторону радиального участка 2а корпуса, расположившись на наименьшем осевом расстоянии от этого участка 2а. Затем поднастроечное кольцо 17 фиксируют в этом положении, например посредством струбцины или штифта, вставленного в соосное отверстие крышки и поднастроечного кольца 17 и препятствующего взаимному провороту этих деталей. Штифт можно удалить из отверстия после установки фрикционной муфты 1 на маховик 6, в результате чего, как уже отмечалось, поднастроечное устройство 16 вводится в работу. Пазы 37 в корпусе 2 выполнены таким образом, чтобы при разборке или после удаления фрикционной муфты с маховика 6 поднастроечное кольцо можно было отвести его исходное положение. Для этого сначала муфту 1 расцепляют, вследствие чего включающе- выключающая тарельчатая пружина 4 перестает действовать осевой силой на опору 12 для поворота и обеспечивается полностью свободное проворачивание поднастроечного кольца 17. In order to hold the movable ring 17 before assembling the friction clutch 1 in its retracted position, there are hooks 36 for the pivoting or holding device, which can, on the other hand, abut against the housing 2, before the cams 22 are assembled. Such holding devices can be provided in the manufacture or assembly of the friction clutch 1 and removed from the clutch after mounting on the flywheel 6, as a result of which the trimming device 16 is activated. In the illustrated embodiment, for this, in the cover or housing 2 dusmotreny the perimeter longitudinal grooves 37 and a ring 17 podnastroechnom - recess or ledge 38. The longitudinal grooves 37 should thus have such a length that podnastroechnoe ring 17 could retract in accordance with the maximum possible angle of the adaptation to compensate for wear. After assembling the friction clutch 1, it is also possible to insert the turning tool in the axial direction through the slot groove 37 of the cover and bring it to the ledges 38 of the movable ring 17. Then, with this tool, turn the ring back so that it is shifted towards the radial section 2a of the housing, located at the smallest axial distance from this section 2A. Then, the trimming ring 17 is fixed in this position, for example, by means of a clamp or a pin inserted in the coaxial hole of the cover and the trimming ring 17 and preventing mutual rotation of these parts. The pin can be removed from the hole after installing the friction clutch 1 on the flywheel 6, as a result of which, as already noted, the trimming device 16 is put into operation. The grooves 37 in the housing 2 are designed so that when disassembling or after removing the friction clutch from the flywheel 6, the trimming ring can retract its original position. To do this, first, the clutch 1 is disengaged, as a result of which the switching-off cup spring 4 ceases to act with axial force on the support 12 for rotation and provides completely free rotation of the trimming ring 17.

Другая возможность привести детали уже закрепленной в двигателе фрикционной муфты 1 в рабочее положение состоит в том, что поднастроечный элемент или поднастроечное кольцо 17 отводят в исходное положение только после монтажа в двигатель или на его маховик. Для этого можно, например при помощи вспомогательного инструмента расцепить фрикционную муфту 1, после чего практически разгруженное кольцо 17 переставить в отведенное положение по отношению к нажимному диску. Затем фрикционную муфту снова сцепляют так, что кольцо 17 продолжает находиться в отведенном положении. Another possibility to bring the details of the friction clutch 1 already fixed in the engine to the working position is that the trimming element or trimming ring 17 is returned to its original position only after mounting in the engine or on its flywheel. To do this, you can, for example, with the help of an auxiliary tool, disengage the friction clutch 1, after which the practically unloaded ring 17 can be rearranged in the allotted position with respect to the pressure plate. Then the friction clutch is again engaged so that the ring 17 continues to be in the retracted position.

Рассмотрим теперь подробнее принцип действия рассматриваемой фрикционной муфты, используя характеристики, приведенные на фиг.8-11. Let us now consider in more detail the principle of operation of the friction clutch under consideration, using the characteristics shown in Figs.

Кривая 40 на фиг.8 изображает зависимость осевой силы, создаваемой тарельчатой пружины 4, от изменения ее конусности вследствие деформации между двумя опорами, радиальное расстояние между которыми соответствует радиальному расстоянию в опоре 5 для поворотов и наибольшему диаметру 3а контакта пружины с нажимным диском 3. По оси абсцисс отложено относительное осевое перемещение между обоими опорными выступами, а по оси ординат - сила, создаваемая тарельчатой пружиной. Точка 41 соответствует плоскому положению тарельчатой пружины 4, которое целесообразно выбирать в качестве монтажного положения этой пружины при сцепленной муфте 1, т.е. положения, при котором тарельчатая пружина 4 воздействует на нажимной диск 3 с максимальной силой нажима. Точку 41 можно путем изменения конического монтажного положения, т. е. настройки тарельчатой пружины 4, сдвигать вдоль кривой 40 вверх или вниз. Curve 40 in Fig. 8 depicts the dependence of the axial force generated by the Belleville spring 4 on the change in its taper due to deformation between two supports, the radial distance between which corresponds to the radial distance in the support 5 for turns and the largest diameter 3a of the contact of the spring with the pressure plate 3. the abscissa axis represents the relative axial displacement between the two supporting protrusions, and the ordinate axis represents the force generated by the cup spring. Point 41 corresponds to the flat position of the Belleville spring 4, which is advisable to choose as the mounting position of this spring with the clutch 1 engaged, i.e. the position in which the cup spring 4 acts on the pressure plate 3 with maximum pressure. Point 41 can be shifted along the curve 40 up or down by changing the conical mounting position, i.e., setting the cup spring 4.

Кривая 42 изображает создаваемую секторной пружинной подвеской 10 осевую силу раздвигания фрикционных накладок 7. Эта осевая сила раздвигания противодействует осевой силе, создаваемой тарельчатой пружиной 4 на нажимном диске 3. Целесообразно обеспечить, чтобы осевая сила, необходимая для возможной радиальной реформации пружинных секторов 10, по крайней мере соответствовала силе, с которой тарельчатая пружина 4 воздействует на нажимной диск 3. При расцеплении фрикционной муфты 1 пружинные секторы 10 расслабляются, раздвинувшись на длину хода. Вдоль этой длины хода 43, которая сопровождается соответствующим осевым перемещением нажимного диска 3, поддерживается процесс расцепления муфты 1, т.е. требуется приложить меньшую максимальную силу расцепления по сравнению с той, которая соответствовала бы монтажной точке 41 при отсутствии пружинных секторов (отсутствии пружинной подвески фрикционных накладок). При переходе за точку 44 фрикционные накладки освобождаются от действия силы, причем вследствие дегрессивной характеристики тарельчатой пружины 4 нужная еще после этого сила расцепления заметно снижается по сравнению с той, которая соответствовала бы точке 41. Сила расцепления муфты 1 снижается до тех пор, пока не будет достигнут минимум, т. е. нижняя точка, синусообразной характеристики 40. При переходе за минимум 45 необходимая сила расцепления снова начинает возрастать, причем длина хода расцепления на участке язычков 4с выбирается такой, чтобы даже при переходе через минимум 45 сила расцепления не превосходила максимальное значение, имеющее место в точке 44, а предпочтительно была бы ниже этого значения. Иными словами, нельзя выходить за точку 46. Curve 42 depicts the axial sliding force of the friction linings 7 generated by the sector spring suspension 10. This axial sliding force counteracts the axial force created by the Belleville spring 4 on the pressure plate 3. It is advisable to ensure that the axial force necessary for possible radial reformation of the spring sectors 10 is at least the measure corresponded to the force with which the Belleville spring 4 acts on the pressure plate 3. When the friction clutch 1 is disengaged, the spring sectors 10 relax, spread apart by the stroke length . Along this stroke length 43, which is accompanied by a corresponding axial movement of the pressure plate 3, the process of disengaging the coupling 1 is supported, i.e. a lower maximum decoupling force is required compared to that which would correspond to mounting point 41 in the absence of spring sectors (absence of spring suspension of friction linings). When going beyond point 44, the friction linings are freed from the action of force, and due to the degressive characteristics of the Belleville spring 4, the decoupling force needed even after this is noticeably reduced compared to that which would correspond to point 41. The decoupling force of clutch 1 is reduced until a minimum, that is, the lowest point, of the sinusoidal characteristic 40 is reached. When passing over a minimum of 45, the necessary decoupling force starts to increase again, and the decoupling stroke length at the reed section 4c is chosen such that So that even when passing through a minimum of 45, the decoupling force does not exceed the maximum value that occurs at point 44, and preferably would be lower than this value. In other words, you cannot go beyond point 46.

Пружина 13, выполняющая роль контрольного силового элемента, имеет зависимость силы от пути в соответствии с кривой 47 на фиг.9. Эта характеристика соответствует той, которая имеет место, когда деталь 13 типа тарельчатой пружины изменяет свою конусность из расслабленного положения между двумя опорными выступами, радиальное расстояние между которыми соответствует радиальному расстоянию между опорными выступами 11 и 14. Как видно из характеристики 47, деталь 13 типа тарельчатой пружины имеет длину хода пружины 48, вдоль которой создаваемая ею осевая сила остается практически постоянной. Создаваемая на этом участке сила выбирается такой, чтобы она по крайней мере приблизительно соответствовала силе расцепления муфты в точке 44 характеристики, изображенной на фиг.8. Подпорная сила, которую должна создать контрольная пружина 13, уменьшается по сравнению с силой, развиваемой в точке 44 тарельчатой пружиной 4, в соответствии с передаточным отношением рычага тарельчатой пружины 4. В большинстве случаев это передаточное отношение составляет от 1:3 до 1:5, хотя для некоторых случаев применения может быть больше или меньше. Указанное передаточное отношение соответствует соотношению между радиальным расстоянием от опоры 5 до поворотов до опорных выступов 3а и радиальным расстоянием от опоры 5 до окружности 4с, например, для подшипника расцепления. The spring 13, which plays the role of a control force element, has a force dependence on the path in accordance with curve 47 in FIG. 9. This characteristic corresponds to that which occurs when a plate spring type part 13 changes its taper from a relaxed position between two support projections, the radial distance between which corresponds to the radial distance between the support projections 11 and 14. As can be seen from characteristic 47, the disk type part 13 the spring has a stroke length of the spring 48, along which the axial force generated by it remains almost constant. The force generated in this section is selected so that it at least approximately corresponds to the clutch disengaging force at point 44 of the characteristic shown in FIG. The supporting force that the control spring 13 must create is reduced compared to the force developed at the point 44 by the Belleville spring 4, in accordance with the gear ratio of the lever of the Belleville spring 4. In most cases, this gear ratio is from 1: 3 to 1: 5, although for some applications it may be more or less. The specified gear ratio corresponds to the ratio between the radial distance from the support 5 to the turns to the support protrusions 3a and the radial distance from the support 5 to the circumference 4c, for example, for a disengagement bearing.

Монтажное положение элемента 13 типа тарельчатой пружины в фрикционной муфте выбирается таким, чтобы на участке опоры 5 для поворотов тарельчатой пружины можно было пройти осевую длину хода в сторону фрикционных накладок 7, которая, с одной стороны, по крайней мере, соответствует осевой длине хода поднастройки нажимного диска 3 в сторону опорного диска 6 для компенсации износа поверхностей трения и фрикционных накладок, а с другой стороны, обеспечивает по крайней мере приблизительно постоянную осевую подпорную силу для опоры 5. Это значит, что горизонтальный участок 48 характеристики 47 должен иметь по крайней мере такую длину, которая соответствует длине упомянутого износа, предпочтительно же должен быть больше этой длины износа, так как тогда удастся хотя бы частично компенсировать погрешность сборки. The mounting position of the disk spring element 13 in the friction clutch is selected so that the axial stroke length in the direction of the friction linings 7, which, on the one hand, at least corresponds to the axial stroke length of the pressure adjustment the disk 3 towards the supporting disk 6 to compensate for the wear of the friction surfaces and friction linings, and on the other hand, provides at least approximately constant axial retaining force for the support 5. This means, h then the horizontal portion 48 of characteristic 47 should have at least a length that corresponds to the length of said wear, preferably it should be greater than this wear length, since then it will be possible to at least partially compensate for the assembly error.

Для того чтобы получить практически неизменную или определенную точку 44 освобождения фрикционных накладок при расцеплении фрикционной муфты, можно применить так называемую двухсекторную пружинную подвеску между фрикционными накладками 7, т.е. такую систему пружинной подвески, при которой отдельные пружинные секторы установлены попарно спинка к спинке, причем отдельные пары секторов могут иметь некоторое взаимное осевое предварительное натяжение. Благодаря предварительному натяжению пружин, предусмотренных между фрикционными накладками, можно достигать того, что будут по крайней мере в значительной мере скомпенсированы возникающие с течением времени потери от заглубления этих секторов в задние торцы накладок. Под потерями от заглубления следует понимать потери, которые возникают из-за внедрения секторов в задние торцы фрикционных накладок. Кроме того, путем соответствующего ограничения длины осевого, хода пружины между обеими фрикционными накладками 7, а также благодаря определенному предварительному натяжению пружин, вставленных между фрикционными накладками, можно добиться того, чтобы при расцеплении фрикционной муфты нажимный диск 3 вдоль определенной длины хода 43 отодвинулся под действием пружин, предусмотренных между накладками. Для того чтобы получить определенную длину хода 43, можно при помощи соответствующих упоров ограничить осевую длину хода между фрикционными накладками как в направлении расслабления, так и в направлении затягивания пружинной подвески 10. В качестве пружинных подвесок для фрикционных накладок можно в сочетании с рассматриваемым изобретением с успехом применить например подвеску, известную из патентной заявки Р.4206880.0, которую целесообразно рассмотреть для понимания сущности и предмета рассматриваемой заявки. In order to obtain a practically unchanged or specific point 44 of the release of the friction linings when the friction clutch is disengaged, the so-called two-section spring suspension between the friction linings 7 can be used, i.e. such a spring suspension system in which individual spring sectors are mounted in pairs back to back, and individual pairs of sectors can have some mutual axial pre-tension. Due to the preliminary tensioning of the springs provided between the friction linings, it is possible to achieve that at least to a large extent the losses arising over time from the penetration of these sectors into the rear ends of the linings will be compensated to a large extent. Under the losses from deepening should be understood the losses that arise due to the introduction of sectors in the rear ends of the friction linings. In addition, by appropriately limiting the axial length of the spring travel between the two friction linings 7, as well as due to a certain pre-tensioning of the springs inserted between the friction linings, it is possible to ensure that when the friction clutch is disengaged, the pressure plate 3 moves apart along a certain stroke length 43 springs provided between the pads. In order to obtain a certain stroke length 43, it is possible to limit the axial stroke length between the friction linings with appropriate stops both in the direction of relaxation and in the direction of tightening of the spring suspension 10. As spring suspensions for friction linings, it is possible in combination with the invention under consideration to be successful apply for example a suspension known from patent application R.4206880.0, which should be considered to understand the nature and subject matter of the application in question.

На фиг. 10 показана кривая 49, изображающая силу, необходимую для расцепления муфты при помощи расцепляющего органа, примыкающего к тарельчатой пружине 4 на участке 4с для того, чтобы передвинуть нажимной диск из точки 41 в точку 44 (фиг.8). Кривая 49 изображает далее длину хода язычков тарельчатой пружины на участке 4с. In FIG. 10 shows a curve 49 depicting the force necessary to disengage the clutch with a release member adjacent to the cup spring 4 in section 4c in order to move the pressure plate from point 41 to point 44 (FIG. 8). Curve 49 further depicts the stroke length of the cup spring tongues in section 4c.

Для того, чтобы обеспечить оптимальную функцию фрикционной муфты 1 или поднастроечного устройства, осуществляющего автоматическую компенсацию износа фрикционных накладок, целесообразно принять меры для того, чтобы согласно фактически имеющейся характеристике силы включения 49 на фиг.10 силы, создаваемые совместно на тарельчатой пружине 14 пружинной подвеской 10 фрикционных накладок и контрольной пружиной 13, были больше силы, с которой тарельчатая пружина 4 воздействует на опорный выступ 11. После отхода нажимного диска 3 от фрикционных накладок 7, сила, с которой контрольная пружина 13 еще действует на тарельчатую пружину 4, тоже должна быть больше или по крайней мере такой же, как приложенная на участке 4с к язычкам тарельчатой пружины необходимая и переменная сила расцепления (согласно кривой 49 на фиг.10). Сила, с которой контрольная тарельчатая пружина 13 действует на опорный выступ 11, должна быть такой, чтобы хотя бы приблизительно воспрепятствовать провороту кольца 17, к которому приложена сила пружины 26, и тем самым осевому перемещению тарельчатой пружины, до тех пор, пока не будет превзойдена соответствующая монтажному положению тарельчатой пружины точка 41 на поднимающейся ветви характеристики 40. In order to ensure the optimal function of the friction clutch 1 or a trimming device that automatically compensates for the wear of the friction linings, it is advisable to take measures so that, according to the actually available characteristic of the switching force 49 in Fig. 10, the forces created together on the disk spring 14 of the spring suspension 10 the friction linings and the control spring 13, there was more force with which the Belleville spring 4 acts on the support protrusion 11. After the pressure plate 3 moves away from the friction plates Adok 7, the force with which the control spring 13 still acts on the Belleville spring 4 should also be greater or at least the same as the necessary and variable disengagement force applied in the region 4c to the Belleville spring tongs (according to curve 49 in FIG. 10 ) The force with which the control disk spring 13 acts on the support protrusion 11 must be such as to at least approximately prevent the rotation of the ring 17, to which the force of the spring 26 is applied, and thereby the axial movement of the disk spring, until it is surpassed point 41 corresponding to the mounting position of the cup spring on the rising branch of characteristic 40.

Изложенные до сих пор соображения относятся к совершенно определенному монтажному положению тарельчатой пружины 4 без учета износа фрикционных накладок 7. The considerations set out so far relate to the very specific mounting position of the cup spring 4 without taking into account the wear of the friction linings 7.

При осевом износе например фрикционных накладок 7 нажимный диск 3 сдвигается в сторону опорного диска 6, вследствие чего изменяется конусность тарельчатой пружины (язычки 4с отодвигаются с точки зрения наблюдателя вправо) и поэтому изменяется сила нажима, создаваемая тарельчатой пружиной в сцепленном состоянии фрикционной муфты 1, а именно - в сторону увеличения. Вследствие этого изменения точка 41 силовой характеристики переходит в направлении точки 41', а точка 44 - в направлении точки 44'. В результате этого изменения нарушается имевшееся первоначально при расцеплении муфты 1 равновесие сил на участке опорного выступа 11 между включающе-выключающей тарельчатой пружиной 4 и контрольной пружиной 13. Вызванное износом фрикционных накладок увеличение силы нажима тарельчатой муфты на нажимный диск 3 приводит также к сдвигу кривой, изображающей силу расцепления, в сторону увеличения. Возникающий при этом вид характеристики силы расцепления показан на фиг.10 штриховой линией 50. Ввиду подъема кривой, изображающей эту силу, во время расцепления фрикционной муфты эта сила преодолевает осевую силу, с которой на тарельчатую пружину 4 действует контрольная пружина 13, вследствие чего контрольная пружина 13 на участке опоры 5 для поворотов отодвигается на осевое расстояние, соответствующее в основном износу фрикционных накладок 7. With axial wear of, for example, friction linings 7, the pressure disk 3 is shifted toward the support disk 6, as a result of which the taper of the disk spring changes (tabs 4c move to the right from the observer's point of view) and therefore the pressure force generated by the disk spring in the engaged state of the friction clutch 1 changes, and namely - upward. Due to this change, the power characteristic point 41 goes in the direction of the point 41 ', and the point 44 in the direction of the point 44'. As a result of this change, the balance of forces that existed initially when the clutch 1 was disengaged occurs on the portion of the support protrusion 11 between the on / off disk disk 4 and the control spring 13. The increase in the pressure force of the disk coupling on the disk plate 3 caused by wear of the friction linings also leads to a shift of the curve depicting decoupling force, upward. The appearance of the characteristic of the decoupling force resulting from this is shown in FIG. 10 by the dashed line 50. Due to the rise of the curve depicting this force, during the disengagement of the friction clutch, this force overcomes the axial force with which the control spring 13 acts on the disk spring 4, as a result of which the control spring 13 in the area of the support 5 for turns, it is moved away by an axial distance corresponding mainly to the wear of the friction linings 7.

Во время этой стадии прогиба контрольной пружины 13 тарельчатая пружина упирается в диск 3 на участке контакта 3а, изменяя свою конусность, а тем самым и накопленную в ней энергию и способность передавать крутящий момент, вследствие чего изменяется и сила, с которой тарельчатая пружина 4 действует на опорный выступ 11, т.е. на контрольную пружину 13, и на нажимный диск 3. Это изменение, как видно из фиг.8, сопровождается уменьшением силы, с которой тарельчатая пружина 4 действует на нажимный диск 3. Это изменение происходит до тех пор, пока осевая сила, с которой тарельчатая пружина 4 на участке опорного выступа 11 действует на контрольную пружину 13, не войдет в равновесие с противодействующей силой, создаваемой контрольной пружиной 13. Это значит, что на графике, изображенном на фиг.8, точки 41' и 44' снова перейдут в направлении точек 41 и 44. После того как восстановится это равновесие, нажимный диск 3 может снова отодвинуться от фрикционных накладок 7. Во время этой стадии компенсации износа, т.е. во время расцепления фрикционной муфты 1, контрольная пружина 13 прогибается, а поднастроечный элемент 17 поднастроечного устройства 16 проворачивается под действием заранее натянутой пружины 26, вследствие чего передвигается и опорный выступ 12 в соответствии с износом фрикционных накладок и снова обеспечивается беззазорный стык в опоре 5 для поворотов тарельчатой пружины 4. После поднастройки характеристика силы расцепления снова соответствует кривой 49 согласно фиг.10. Кривые 50 и 51 на фиг.10 изображают осевой ход прижимного диска 3 при характеристике силы расцепления согласно кривых 49 и 50. During this stage of deflection of the control spring 13, the Belleville spring abuts against the disk 3 in the contact area 3a, changing its taper, and thereby the energy and the ability to transmit torque stored in it, which also changes the force with which the Belleville spring 4 acts on abutment protrusion 11, i.e. on the control spring 13, and on the pressure disk 3. This change, as can be seen from Fig. 8, is accompanied by a decrease in the force with which the disk spring 4 acts on the pressure disk 3. This change occurs until the axial force with which the disk spring 4 in the area of the support protrusion 11 acts on the control spring 13, will not come into equilibrium with the opposing force created by the control spring 13. This means that in the graph shown in Fig. 8, the points 41 'and 44' will again move in the direction of the points 41 and 44. After this is restored On balance, the pressure plate 3 can again move away from the friction linings 7. During this stage of wear compensation, i.e. during the disengagement of the friction clutch 1, the control spring 13 bends, and the adjusting element 17 of the adjusting device 16 is rotated by the action of the pre-tensioned spring 26, as a result of which the support protrusion 12 is moved in accordance with the wear of the friction linings and the gap-free joint is again provided in the support 5 for turns disk spring 4. After adjustment, the characteristic of the disengagement force again corresponds to curve 49 according to Fig.10. Curves 50 and 51 in figure 10 depict the axial stroke of the pressure plate 3 with the characteristic of the disengagement force according to curves 49 and 50.

На графике согласно фиг.11 изображена силовая характеристика по длине хода расцепления, относящаяся к силе, приложенной во время расцепления к корпусу 2 или к тарельчатой пружине 13, причем экстремальные значения исключены. Исходя из сцепленного состояния муфты согласно фиг.1, на корпус 2, а следовательно и на нажимный диск 3, сначала действует сила, которая соответствует точке 41 (фиг.8) для тарельчатой пружины 4 в монтажном положении. Во время расцепления сила, с которой тарельчатая пружина 4 действует на корпус 2 или на опорный выступ 12, снижается в соответствии с кривой 52 на фиг. 11 вплоть до точки 53. При переходе за точку 53 в направлении расцепления в обычной муфте, в которой тарельчатая пружина установлена в корпусе с возможностью поворота, но жестко в осевом направлении, т.е. опорный выступ 11 в осевом направлении скреплен с корпусом 2 жестко, осевое реверсирование силового воздействия тарельчатой пружины 4 на корпус 2 происходило была радиальной высоте опоры 5 для поворотов. В патентуемой муфте на участке опоры 5 сила, созданная тарельчатой пружиной при осевом реверсировании, воспринимается контрольной пружиной 13. По достижении точки 54 тарельчатая пружина 4 отодвигается от участка 3а контакта с нажимным диском 3. По крайней мере, вплоть до этой точки процессу расцепления фрикционной муфты 1 способствует осевая сила, создаваемая пружинной подвеской 10 фрикционных накладок, потому что она действует против силы, создаваемой тарельчатой муфтой. При этом сила, создаваемая пружинной подвеской 10, падает по мере увеличения длины хода расцепления на участке 4с язычков, т.е. увеличения осевого хода расцепления нажимного диска 3. Следовательно, кривая 52 изображает изменение суммарной силы расцепления, которая состоит, во-первых, из силы, действующей на участок язычков 4с, во-вторых, из осевой силы, с которой на радиальном участке 3а воздействует на тарельчатую пружину 4 пружинная подвеска 10 фрикционных накладок. При переходе за точку 54 в направлении расцепления осевая сила, с которой тарельчатая пружина 4 действует на опорный выступ 11, воспринимается противодействующей силой, которую создает контрольная тарельчатая пружина 13, причем обе эти силы, по крайней мере, после отпускания фрикционных накладок 7 нажимным диском 3, находятся в равновесии, а при продолжении процесса расцепления осевая сила, создаваемая контрольной пружиной 13 на участке опоры 5 для поворотов, предпочтительно слегка превышает приложенную силу расцепления. Частичный участок 55 характеристики 52 на фиг.11 показывает, что по мере увеличения длины хода сила расцепления или сила, с которой тарельчатая пружина 4 действует на опорный выступ 11, становится меньше силы расцепления, имеющей место в точке 54. Штриховая кривая 56 соответствует тому состоянию фрикционной муфты 1, в котором на участке фрикционных накладок 7 произошел износ, но еще не последовала поднастройка на участке опоры 5. Здесь видно также, что вызванное износом изменение положения тарельчатой пружины по сравнению с монтажным приводом к увеличению сил, приложенных к корпусу 2 и к опорному выступу 11 или к контрольной пружине 13. Это приводит прежде всего к тому, что точка 54 сдвигается в направлении точки 54', в результате чего при повторном расцеплении фрикционной муфты 1 осевая сила, с которой тарельчатая пружина 4 действует на контрольную пружину 13 на участке опорного выступа 11, превышает противодействующую силу контрольной пружины 13, поэтому происходит уже описанный процесс поднастройки путем осевого прогиба контрольной пружины 13. Благодаря вызванному пружиной 26 процессу поднастройки, т. е. провороту кольца 17 и осевому перемещению выступа 12, точка 54, снова сдвигается в направлении точки 54, в результате чего восстанавливается желательное состояние равновесия в опоре 5 между тарельчатой пружиной 4 и контрольной пружиной 13. The graph of FIG. 11 shows a force characteristic along the trip length of the trip related to the force exerted during the trip to the casing 2 or to the cup spring 13, and extreme values are excluded. Based on the engaged state of the clutch according to FIG. 1, the force 2, and therefore the pressure plate 3, is first acted upon by a force that corresponds to point 41 (FIG. 8) for the Belleville spring 4 in the mounting position. During disengagement, the force with which the cup spring 4 acts on the housing 2 or on the support protrusion 12 is reduced in accordance with curve 52 of FIG. 11 up to point 53. When passing beyond point 53 in the direction of disengagement in a conventional clutch, in which the disk spring is mounted in the housing with the possibility of rotation, but rigidly in the axial direction, i.e. the supporting protrusion 11 in the axial direction is fixed to the housing 2 rigidly, the axial reversal of the force of the disk spring 4 on the housing 2 was the radial height of the support 5 for turns. In the patented clutch on the bearing portion 5, the force created by the disk spring during axial reversal is perceived by the control spring 13. Upon reaching point 54, the disk spring 4 moves away from the contact portion 3a of the pressure plate 3. At least up to this point, the friction clutch disengages 1 contributes to the axial force created by the spring suspension 10 of the friction linings, because it acts against the force created by the disk coupling. In this case, the force created by the spring suspension 10 decreases as the length of the release stroke in the reed section 4c increases, i.e. increasing the axial stroke of the disengagement of the pressure plate 3. Therefore, curve 52 shows the change in the total disengagement force, which consists, firstly, of the force acting on the tongue section 4c, and secondly, of the axial force with which it acts on the radial section 3a Belleville spring 4 spring suspension 10 friction pads. When passing beyond point 54 in the direction of disengagement, the axial force with which the Belleville spring 4 acts on the support protrusion 11, is perceived by the opposing force, which creates a control Belleville spring 13, both of which, at least after releasing the friction linings 7 by the pressure plate 3 are in equilibrium, and as the decoupling process continues, the axial force created by the control spring 13 on the portion of the corner support 5 is preferably slightly greater than the exerted decoupling force. A partial portion 55 of characteristic 52 in FIG. 11 shows that as the stroke length increases, the tripping force or the force with which the cup spring 4 acts on the support protrusion 11 becomes less than the tripping force that occurs at point 54. The dashed curve 56 corresponds to that state the friction clutch 1, in which wear occurred on the friction lining portion 7 but has not yet been retuned on the bearing portion 5. It can also be seen that the change in the position of the disk spring caused by wear compared to the mounting drive leads to the increase in the forces applied to the housing 2 and to the support protrusion 11 or to the control spring 13. This primarily leads to the fact that the point 54 is shifted in the direction of the point 54 ', resulting in the re-disengagement of the friction clutch 1 axial force with which the disk spring 4 acts on the control spring 13 in the area of the support protrusion 11, exceeds the opposing force of the control spring 13, therefore, the adjustment process already described occurs by axial deflection of the control spring 13. Due to the process caused by the spring 26 setting m. e. rotationally ring 17 and axial movement of projection 12, point 54, is moved again in the direction of point 54, thereby recovering a desired state of equilibrium in the support 5 between the diaphragm spring 4 and the control spring 13.

На практике описанная поднастройка происходит непрерывно или весьма мелкими шагами, в связи с чем большие сдвиги точек и кривых, изображенные на графиках для лучшего понимания сущности изобретения, в действительности не имеют места. In practice, the described adjustment takes place continuously or in very small steps, and therefore large shifts of points and curves depicted in the graphs for a better understanding of the essence of the invention do not actually take place.

С течением времени эксплуатации фрикционной муфты 1 могут изменяться некоторые параметры процесса или рабочие точки. Так например, из-за неправильного переключения фрикционной муфты может произойти перегрев пружинных подвесок 10 фрикционных накладок, что может привести к осадке пружин, т.е. к уменьшению осевого хода пружинной подвески или секторов 10. Однако путем соответствующего выбора силовой характеристики 40 тарельчатой пружины 4 и надлежащего согласования характеристики 47 контрольной пружины можно обеспечить надежную работоспособность фрикционной муфты. Осевая осадка пружинной подвески 10 приводила бы только к тому, что тарельчатая пружина 4 занимала бы более глубоко вдавленное положение по сравнению с тем, которое изображено на фиг.1, а сила, с которой эта пружина воздействует на нажимный диск, была бы несколько меньше, как видно из кривой 40 на фиг.8. Кроме того, происходила бы соответствующая деформация пружины 13 и вследствие этого соответствующее осевое перемещение опорного выступа 11. Over time, the operation of the friction clutch 1 may change some process parameters or operating points. So, for example, due to improper switching of the friction clutch, overheating of the spring suspensions 10 of the friction pads can occur, which can lead to the settlement of the springs, i.e. to reduce the axial stroke of the spring suspension or sectors 10. However, by appropriate selection of the power characteristic 40 of the Belleville spring 4 and proper coordination of the characteristic 47 of the control spring, it is possible to ensure reliable performance of the friction clutch. The axial upset of the spring suspension 10 would only lead to the fact that the disk spring 4 would occupy a deeper indented position than that shown in Fig. 1, and the force with which this spring acts on the pressure plate would be slightly less as can be seen from curve 40 in Fig. 8. In addition, there would be a corresponding deformation of the spring 13 and, as a result, a corresponding axial movement of the support protrusion 11.

Согласно другому признаку изобретения по мере износа фрикционных накладок 7 может возрастать результирующая подпорная сила, которая действует на включающе-выключающую тарельчатую пружину. Это возрастание может происходить лишь на части общей максимально допустимой длины износа фрикционных накладок. Возрастание подпорной силы для включающе-выключающей тарельчатой пружины 4 может быть вызвано надлежащей формой контрольной пружины 13. На фиг.9 штриховой линией показана соответствующая характеристика 47а на участке 49. Благодаря возрастанию подпорной силы для включающе-выключающей тарельчатой пружины 4 по мере износа можно хотя бы частично скомпенсировать спад силы нажима тарельчатой пружины 4 на нажимной диск 3 из-за ослабления пружинной подвески фрикционных накладок, например, вследствие заглубления пружинных секторов в накладки. При этом было бы особенно целесообразно, если бы подпорная сила для включающе- выключающей тарельчатой пружины 4 возрастала пропорционально усадке пружинной подвески фрикционных накладок или пропорционально заглублению секторов в эти накладки. Иными словами, при уменьшении толщины диска на участке фрикционных накладок, т.е. уменьшении расстояния между поверхностями трения накладок вследствие заглубления секторов и(или) усадки пружинной подвески и(или) износа накладок должна возрастать подпорная сила. При этом целесообразно такое возрастание силы, чтобы на первом участке оно было больше, чем на следующем втором участке, причем оба эти участка должны находиться в пределах участка 48 на фиг.9. Такой характер возрастания целесообразен потому, что преобладающая часть упомянутого заглубления пружинных подвесок в фрикционные накладки происходит в течение короткого промежутка времени по сравнению с общим сроком службы фрикционной муфты, после чего условия стыка пружинных секторов и фрикционных накладок практически стабилизируются. Иными словами, после некоторого определенного заглубления оно больше заметно не изменяется. Возрастание подпорной силы для включающе-выключающей тарельчатой пружины может также происходить по крайней мере на части длины износа фрикционных накладок. According to another feature of the invention, as the friction linings 7 wear out, the resulting retaining force may increase, which acts on and off the cup spring. This increase can occur only on the part of the total maximum allowable wear length of the friction linings. An increase in the retaining force for the on / off disc spring 4 can be caused by the proper shape of the control spring 13. In Fig. 9, the dashed line shows the corresponding characteristic 47a in section 49. Due to the increase in the retaining force for the on / off disc spring 4, at least partially compensate for the decrease in the pressure force of the Belleville spring 4 on the pressure plate 3 due to the weakening of the spring suspension of the friction linings, for example, due to the deepening of the spring sectors in the linings. In this case, it would be especially advisable if the retaining force for the on / off disc spring 4 increased in proportion to the shrinkage of the spring suspension of the friction linings or in proportion to the depth of the sectors in these linings. In other words, with a decrease in the thickness of the disk in the area of the friction linings, i.e. a decrease in the distance between the friction surfaces of the linings due to deepening sectors and (or) shrinkage of the spring suspension and (or) wear of the linings should increase the retaining force. In this case, it is advisable to increase the strength so that in the first section it is greater than in the next second section, both of which should be within section 48 of FIG. 9. This nature of the increase is advisable because the predominant part of the said deepening of the spring suspensions in the friction linings occurs within a short period of time compared with the total service life of the friction clutch, after which the conditions of the joint of the spring sectors and friction linings are practically stabilized. In other words, after some definite deepening, it no longer noticeably changes. An increase in retaining force for the on / off disc spring can also occur at least on a portion of the wear length of the friction linings.

В изложенном описании процесса поднастройки для компенсации износа фрикционных накладок не учитывались осевые силы, которые могут создавать листовые пружины 9. Предварительное натяжение листовых пружин 9 в направлении отвода нажимного диска 3 от соответствующей фрикционной накладки 7, т.е. в направлении поджима нажимного диска 3 к тарельчатой пружине 4, способствует процессу расцепления муфты. Осевая сила, создаваемая листовыми пружинами 9, накладывается на осевую силу, создаваемую контрольной пружиной 13 и тарельчатой пружиной 4. При рассмотрении графиков на фиг.8-11 это до сих пор не учитывалось для того, чтобы облегчить понимание происходящего. Общая сила, которая воздействует на включающе- выключающую тарельчатую пружину 4 в расцепленном состоянии фрикционной муфты 1 против обкатываемого выступа 12 со стороны крышки, складывается из сил, которые создаются в основном листовыми пружинами, контрольной пружиной 13 и имеющейся силой расцепления. Листовые пружины 9 могут быть смонтированы между крышкой 2 и нажимной пружиной 3 таким образом, чтобы по мере износа фрикционных накладок 7 осевая сила, с которой они воздействуют на тарельчатую пружину 4, возрастала. Так, например, вдоль длины хода 48 согласно фиг.9, а следовательно и вдоль пути компенсации износа в поднастроечном устройстве 16, осевая сила, создаваемая листовыми пружинами 9, может изменяться согласно кривой 476. Из фиг.9 видно также, что с увеличением прогиба контрольной пружины 13 отталкивающая сила, с которой листовые пружины 9 действуют на нажимный диск 3, а также на тарельчатую пружину 4, возрастает. Суммирование силовой характеристики 47b с характеристикой тарельчатой пружины дает результирующую кривую осевой силы, приложенной к тарельчатой пружине 4 в сторону расцепления против опорного выступа 12 со стороны крышки. Для того, чтобы получить изменение силы согласно кривой 47а, когда в начале участка перемещения 47d сначала имеет место возрастание силы, а потом - почти горизонтальный участок кривой, целесообразно придать контрольной тарельчатой пружине такую форму, чтобы она имела силовую характеристику согласно кривой 47с на фиг.9. Тогда суммирование силовых характеристик 47с с 47b даст характеристику согласно кривой 47а. Следовательно, можно путем соответствующего предварительного натяжения листовых пружин 9 снизить создаваемую контрольной пружиной подпорную силу или ее характеристику. При надлежащей конструкции и расположении листовых пружин 9 можно также хотя бы частично скомпенсировать ослабление пружинного подвеса фрикционных накладок и(или) заглубление секторов пружинного подвеса в эти накладки. Следовательно, благодаря этому тарельчатая пружина 4 сохраняет в основном одинаковую рабочую точку или одинаковый рабочий диапазон, благодаря чему в течение всего срока службы фрикционной муфты действует на нажимный диск 3 с хотя бы приблизительно постоянной силой нажима. Далее, при конструировании фрикционной муфты, особенно контрольной пружины 13 и(или) листовых пружин 9, необходимо учитывать создаваемую поднастроечными пружинами 26 и(или) 26а, которые действуют на поднастроечный элемент 17, результирующую осевую силу, противодействующую контрольной пружине 13 и(или) листовым пружинам 9. In the described description of the adjustment process to compensate for the wear of the friction linings, the axial forces that can create the leaf springs 9 were not taken into account. The pre-tension of the leaf springs 9 in the direction of removal of the pressure plate 3 from the corresponding friction lining 7, i.e. in the direction of pressing the pressure plate 3 to the disk spring 4, contributes to the process of disengagement of the clutch. The axial force created by the leaf springs 9 is superimposed on the axial force created by the control spring 13 and the cup spring 4. When considering the graphs in Figs. 8-11, this has not yet been taken into account in order to facilitate understanding of what is happening. The total force that acts on the switching disk disk 4 in the disengaged state of the friction clutch 1 against the rolling protrusion 12 from the lid side is the sum of the forces that are created mainly by leaf springs, the control spring 13 and the available decoupling force. Leaf springs 9 can be mounted between the cover 2 and the compression spring 3 so that, as the friction linings 7 wear out, the axial force with which they act on the cup spring 4 increases. So, for example, along the stroke length 48 according to Fig. 9, and therefore along the wear compensation path in the adjusting device 16, the axial force created by the leaf springs 9 can change according to curve 476. It can also be seen from Fig. 9 that with an increase in the deflection of the control spring 13, the repulsive force with which the leaf springs 9 act on the pressure plate 3, as well as on the cup spring 4, increases. The summation of the force characteristic 47b with the characteristic of the disk spring gives the resulting curve of the axial force applied to the disk spring 4 in the disengaged direction against the support protrusion 12 from the side of the cover. In order to obtain a change in force according to curve 47a, when at the beginning of the displacement section 47d there is an increase in force and then an almost horizontal section of the curve, it is advisable to shape the control disk spring so that it has a force characteristic according to curve 47c in FIG. nine. Then, the summation of the power characteristics 47c with 47b will give a characteristic according to curve 47a. Therefore, it is possible by appropriate pre-tensioning the leaf springs 9 to reduce the retaining force or its characteristic created by the control spring. With the proper design and arrangement of the leaf springs 9, it is also possible to at least partially compensate for the weakening of the spring suspension of the friction linings and (or) the deepening of the sectors of the spring suspension in these linings. Therefore, due to this, the disk spring 4 maintains basically the same operating point or the same operating range, due to which, throughout the entire life of the friction clutch, it acts on the pressure plate 3 with at least approximately constant pressure. Further, when designing the friction clutch, especially the control spring 13 and (or) leaf springs 9, it is necessary to take into account the created by the trimming springs 26 and (or) 26a, which act on the trimming element 17, resulting in axial force that counteracts the control spring 13 and (or) leaf springs 9.

При конструировании фрикционной муфты 1 с предварительно натянутыми листовыми пружинами 9 нужно еще учитывать то, что предварительное натяжение этих пружин оказывает влияние на осевую силу, с которой нажимной диск действует на фрикционные накладки 7. В частности, при предварительном натяжении листовых пружин 9 в направлении на включающе-переключающую тарельчатую пружину сила нажима, создаваемая ею, уменьшается на величину силы предварительного натяжения листовых пружин 4. Следовательно, в такой фрикционной муфте 1 получается такая результирующая характеристика осевой силы, действующей на нажимный диск 3 и на фрикционные накладки 7, которая складывается из характеристик силы нажима тарельчатой пружины 4 и силы предварительного натяжения листовых пружин 9. Если принять, что в рабочем диапазоне фрикционной муфты кривая 40 на фиг.8 изображает результирующую характеристику сил, создаваемых тарельчатой пружиной 4 и предварительно натянутыми листовыми пружинами 9 в неизношенном состоянии фрикционной муфты 1, то при уменьшении расстояния между нажимным диском 3 и опорным диском 6 вследствие износа фрикционных накладок получился бы сдвиг результирующей характеристики в сторону уменьшения силы. На фиг.8 штриховой линией изображена кривая 40а, которая соответствует общему износу накладок например 1,5 мм. Вследствие этого сдвига кривой 40 в направлении кривой 40а, происшедшего в течение срока службы фрикционной муфты, уменьшается осевая сила, с которой тарельчатая пружина 4 действует на контрольную пружину 13 при расцеплении муфты 1, из-за противодействующего момента, с которым по мере износа листовые пружины 9 действуют на тарельчатую пружину 4. Этот противодействующий момент возникает вследствие радиального расстояния между опорой 5 для поворотов тарельчатой пружины 4 и окружностью 3а на участке контакта тарельчатой пружины 4 с нажимным диском 3. When designing the friction clutch 1 with pre-tensioned leaf springs 9, one must also take into account the fact that the pre-tension of these springs affects the axial force with which the pressure plate acts on the friction linings 7. In particular, when pre-tensioning the leaf springs 9 in the direction that includes - a switching disk spring the pressure force created by it decreases by the value of the pre-tension of the leaf springs 4. Therefore, in such a friction clutch 1, such a result is obtained The recording characteristic of the axial force acting on the pressure plate 3 and on the friction linings 7, which consists of the characteristics of the pressure of the disk spring 4 and the pre-tension of the leaf springs 9. If we assume that in the working range of the friction clutch, curve 40 in Fig. 8 shows the resulting the characteristics of the forces created by the Belleville spring 4 and the pre-tensioned leaf springs 9 in the worn condition of the friction clutch 1, then when reducing the distance between the pressure plate 3 and the supporting disk 6 due to wear of the friction linings, a shift in the resulting characteristic would result in a decrease in force. In Fig. 8, a dashed line shows a curve 40a, which corresponds to the total wear of the pads, for example 1.5 mm. Due to this shift of curve 40 in the direction of curve 40a during the service life of the friction clutch, the axial force with which the cup spring 4 acts on the control spring 13 when the clutch 1 is released is reduced due to the opposing moment with which the leaf springs wear 9 act on a disk spring 4. This opposing moment arises due to the radial distance between the support 5 for turning the disk spring 4 and the circumference 3a in the contact area of the disk spring 4 with the pressure plate ohm 3.

Изображенная на фиг.12 и 13 фрикционная муфта 101 отличается от муфты 1, изображенной на фиг.1 и 2, в основном тем, что поднастроечное кольцо 17 нагружено винтовыми пружинами 126 в тангенциальном направлении. В отношении функции и принципа действия устройства для компенсации износа фрикционных накладок поднастроечное кольцо 117 соответствует поднастроечному кольцу 17 согласно фиг. 2-4. В изображенном примере исполнения предусмотрены три винтовые пружины 126, равномерно распределенные по периметру и снабженные предварительным натяжением между корпусом 2 муфты и поднастроечным кольцом 117. The friction clutch 101 shown in FIGS. 12 and 13 differs from the clutch 1 shown in FIGS. 1 and 2 mainly in that the trimming ring 17 is loaded with coil springs 126 in a tangential direction. With respect to the function and principle of operation of the friction liner wear compensation device, the trimming ring 117 corresponds to the trimming ring 17 according to FIG. 2-4. In the illustrated embodiment, three coil springs 126 are provided, uniformly distributed around the perimeter and provided with a pre-tension between the clutch housing 2 and the trimming ring 117.

Как видно особенно из фиг.14, поднастроечное кольцо 117 имеет на внутреннем периметре выступы или ступеньки 127, в которые могут упираться одним своим концом расположенные по дуге окружности винтовые пружины 126 для отталкивания поднастроечного кольца 117 в тангенциальном направлении. Другие концевые участки пружин 126 упираются в упоры 128, находящиеся на корпусе 2 муфты. В изображенном примере исполнения упоры 128 образованы винтообразными соединительными элементами, вставленными в крышку 2. Однако, упоры 128 могут быть выполнены и в виде осевых выступов, изготовленных за одно целое с корпусом 2 муфты. Так например, упоры 128 можно образовать в виде отштампованных в осевом направлении выступов в корпусе 2 из листового металла. Как видно особенно из фиг. 13 и 14, кольцо 117 может быть выполнено по внутреннему периметру таким образом, чтобы по крайней мере в основном на участке размещения пружин 126, а предпочтительно также в пределах угла поворота кольца 117, необходимого для компенсации износа, или вдоль пути расслабления пружины 126, имеется направляющая 129, которая обеспечивает осевое поддерживание и радиальную опору для пружин 126. В изображенном примере исполнения направляющие 129 для пружин имеют в поперечном сечении форму полуокружности, которая в основном соответствует поперечному сечению винтовых пружин 126. As can be seen especially from FIG. 14, the trimming ring 117 has protrusions or steps 127 on the inner perimeter, against which coil springs 126 can be abutted at one end to push the trimming ring 117 in the tangential direction. The other end sections of the springs 126 abut against the stops 128 located on the housing 2 of the clutch. In the illustrated embodiment, the stops 128 are formed by screw-shaped connecting elements inserted into the cover 2. However, the stops 128 can also be made in the form of axial protrusions made in one piece with the housing 2 of the coupling. For example, the stops 128 can be formed in the form of axially stamped protrusions in the sheet metal housing 2. As can be seen especially from FIG. 13 and 14, the ring 117 can be made on the inner perimeter so that at least mainly in the area of the placement of the springs 126, and preferably also within the angle of rotation of the ring 117 necessary to compensate for wear, or along the relaxation path of the spring 126, there is a guide 129, which provides axial support and a radial support for the springs 126. In the illustrated embodiment, the guide 129 for the springs have a semicircular cross-section, which basically corresponds to a cross-section in coil springs 126.

Преимуществом такого исполнения является то, что при вращающихся фрикционных муфтах отдельные витки пружин 126 могут радиально опираться под действием центробежной силы, причем создаваемые пружинами 126 силы передвижения в тангенциальном направлении уменьшаются или даже полностью устраняются силами трения между витками пружины и поднастроечным кольцом. Иными словами, при вращении фрикционной муфты 101 пружины 126 вследствие сил трения, препятствующих действию пружины, ведут себя практически как жесткие тела. Благодаря этому, по крайней мере при частотах вращения выше частоты вращения холостого хода двигателя внутреннего сгорания, поднастроечное кольцо невозможно повернуть пружинами 126. Вследствие этого можно достигнуть того, чтобы компенсация износа фрикционных накладок происходила только при переключении фрикционной муфты 101 при частоте вращения холостого хода или по крайней мере приблизительно при этой частоте. Однако стопорение поднастроечного кольца 117 может быть осуществлено и таким образом, чтобы компенсация износа фрикционных накладок происходила только при остановленном двигателе, т.е. при невращающейся фрикционной муфте 101. The advantage of this design is that with rotating friction clutches, individual turns of the springs 126 can radially lean under the action of centrifugal force, and the forces of movement created by the springs 126 in the tangential direction are reduced or even completely eliminated by the frictional forces between the spring turns and the trimming ring. In other words, when the friction clutch 101 rotates, the springs 126 behave almost like rigid bodies due to the frictional forces that impede the action of the spring. Due to this, at least at speeds higher than the idle speed of the internal combustion engine, the trimming ring cannot be turned by springs 126. As a result, it is possible to compensate for wear of the friction linings only when the friction clutch 101 is switched at idle speed or at least at this frequency. However, locking of the adjusting ring 117 can also be carried out in such a way that compensation for wear of the friction linings occurs only when the engine is stopped, i.e. with non-rotating friction clutch 101.

Стопорение процесса поднастройки при вращении фрикционной муфты 1 или при переходе за определенную частоту вращения может быть с успехом осуществлено и при варианте исполнения согласно фиг.1 и 2. Для этого например в корпусе 2 можно предусмотреть средства, которые под действием центробежной силы препятствуют провороту поднастроечного элемента 17 под действием силы перемещения, создаваемой витой изгибной пружиной 26 и(или) 26а. Stopping the adjustment process during rotation of the friction clutch 1 or when switching over a certain rotation speed can also be successfully carried out with the embodiment according to FIGS. 1 and 2. For this, for example, means can be provided in the housing 2 that prevent the adjustment element from turning by centrifugal force 17 under the action of a displacement force created by a twisted bending spring 26 and / or 26a.

Таким блокировочным средством может быть по меньшей мере один груз, отталкиваемый центробежной силой радиально наружу, который упирается во внутренний край кольца 17 и может создать там трение, создающее на кольце 17 удерживающий момент, превышающий момент проворота, создаваемый на кольце 17 пружинами для его передвигания. Such a locking means may be at least one load pushing radially outward by centrifugal force, which abuts against the inner edge of the ring 17 and can create friction there, creating a holding moment on the ring 17, exceeding the turning moment created on the ring 17 by springs for its movement.

Для радиальной опоры по крайней мере на части длины пружин 126 можно также предусмотреть установленные в корпусе опорные средства. Эти опорные средства в варианте исполнения согласно фиг.12 и 13 могут быть выполнены заодно с упорами 128. Для этого упорам 128 можно придать угловую форму с тем, чтобы они имели участок, простирающийся в тангенциальном направлении и входящий в пружину 126 по крайней мере на части ее длины. Благодаря этому можно направлять хотя бы часть витков пружины и подпирать ее по крайней мере в радиальном направлении. For radial support, at least part of the length of the springs 126, support means installed in the housing can also be provided. These supporting means in the embodiment according to FIGS. 12 and 13 can be integral with the stops 128. For this purpose, the stops 128 can be angled so that they have a section extending in the tangential direction and entering the spring 126 at least in part its length. Due to this, it is possible to direct at least part of the coil of the spring and support it at least in the radial direction.

Как видно из фиг.13, предусмотренное в муфте согласно фиг.2 проволочное кольцо 11 отсутствует и заменено отштампованными выступами 111, находящимися на участке язычков контрольной пружины 113. Для этого язычкам 113с на участке их вершин со стороны, обращенной в включающе-выключающей тарельчатой пружине 4, придана сферическая форма. As can be seen from FIG. 13, the wire ring 11 provided in the clutch according to FIG. 2 is absent and replaced by stamped protrusions 111 located on the tongue section of the control spring 113. For this, the tongues 113c on the tip section thereof on the side facing the on / off disc spring 4, spherical in shape.

На фиг. 15-17 изображен еще один вариант исполнения патентуемого устройства для компенсации износа, при котором вместо кольцеобразного поднастроечного кольца применены отдельные поднастроечные элементы 217. Эти поднастроечные элементы 217 распределены равномерно по периметру крышки 202. Они выполнены в виде деталей кольцевой или дисковой формы, снабженных раздвигательным скосом 218, проходящим в тангенциальном направлении и поднимающимся в осевом направлении. В кольцеобразных поднастроечных элементах имеется центральное отверстие 219, через которое проходят закрепленные в крышке штифты 215а, так что на этих штифтах поднастроечные элементы 218 опираются с возможностью поворота. На крышке 202 предусмотрены отштампованные выпуклости 225, в которых образованы контр-скосы 224 для скосов 218. Между поднастроечным элементом 217 и крышкой 202 вставлен натянутый пружинный элемент 226, который воздействует на поднастроечный элемент 217 в сторону поворота, вызывающего поднастройку. Пружинный элемент 226 может, как видно из фиг. 15, иметь длину штифта 215а, т.е. иметь вид винтовой пружины. На концевых участках пружины 226 имеются отгибы или выступы для того, чтобы упереть один конец пружины в корпус 202, а другой - в соответствующий поднастроечный элемент 217. При осевом смещении тарельчатой пружины 204 или контрольной пружины 213 на участке опоры 205 поднастроечные элементы 218 поворачиваются, компенсируя смещение благодаря набеганию скосов 218 на скосы 224. In FIG. 15-17 show another embodiment of a patented device for compensating wear, in which instead of an annular trimming ring, individual trimming elements 217 are used. These trimming elements 217 are distributed evenly around the perimeter of the cover 202. They are made in the form of ring or disk-shaped parts equipped with a sliding bevel 218 extending in a tangential direction and rising in an axial direction. In the annular sub-adjusting elements there is a central opening 219 through which the pins 215a fixed in the lid pass, so that the sub-adjusting elements 218 are supported on these pins with the possibility of rotation. On the lid 202, stamped bumps 225 are provided in which counter bevels 224 are formed for the bevels 218. A tensioned spring element 226 is inserted between the trimming element 217 and the lid 202, which acts on the trimming element 217 in the direction of rotation causing the adjustment. The spring element 226 may, as can be seen from FIG. 15, have a pin length 215a, i.e. look like a coil spring. At the end sections of the spring 226 there are bends or protrusions in order to abut one end of the spring in the housing 202, and the other in the corresponding trimming element 217. With axial displacement of the Belleville spring 204 or control spring 213 on the portion of the support 205, the trimming elements 218 rotate, compensating displacement due to the run of bevels 218 on bevels 224.

Осевыми упорами для контрольной тарельчатой пружины 213 служат выступы 214 на корпусе 202, которые выделены из расположенного в осевом направлении участка корпуса 202 и отогнуты в радиальном направлении под наружные участки контрольной пружины 213. The axial stops for the control disk spring 213 are the protrusions 214 on the housing 202, which are allocated from the axially located portion of the housing 202 and are bent in the radial direction under the outer sections of the control spring 213.

Кольцеобразные поднастроечные элементы 218 обладают тем преимуществом, что их можно выполнить в значительной мере независимыми от центробежной силы в отношении поднастроечного действия. The annular subadjustment elements 218 have the advantage that they can be made substantially independent of centrifugal force with respect to the subadjustment action.

Вместо изображенных на фиг.14 вращающихся или проворачиваемых поднастроечных элементов 217 можно было бы применить и отдельные клинообразные поднастроечные элементы, имеющие возможность смещения в радиальном и(или) тангенциальном направлении для компенсации износа. Эти клинообразные поднастроечные элементы можно снабдить продольными выемками, через которые может проходить штифт 215а, направляющий соответствующий поднастроечный элемент. Клинообразные поднастроечные элементы могут осуществлять поднастройку под действием центробежной силы. Однако, можно предусмотреть и аккумуляторы энергии, воздействующие на клинообразные поднастроечные элементы в направлении поднастройки. Для того, чтобы надлежащим образом направлять клинообразные поднастроечные элементы, в корпусе 202 можно предусмотреть соответствующие выступы. Со стороны корпуса и(или) со стороны включающе-выключающей тарельчатой пружины можно предусмотреть плоскости, перпендикулярные к оси вращения фрикционной муфты, с проходящими под углом раздвигания клиновыми поверхностями поднастроечных элементов. Применяя такие клинообразные отдельные элементы, целесообразно изготовлять их из легкого материала, чтобы свести к минимуму действующую на них центробежную силу. Instead of the rotatable or rotatable trimming elements 217 shown in FIG. 14, individual wedge-shaped trimming elements could also be used, which can be offset in the radial and (or) tangential direction to compensate for wear. These wedge-shaped trimming elements can be provided with longitudinal recesses through which a pin 215a can pass, guiding the corresponding trimming element. Wedge-shaped trimming elements can be tuned by centrifugal force. However, it is possible to provide energy accumulators acting on wedge-shaped sub-tuning elements in the direction of sub-tuning. In order to properly guide the wedge-shaped trimming elements, corresponding protrusions can be provided in the housing 202. On the side of the housing and (or) on the side of the on / off disc spring, it is possible to provide planes perpendicular to the axis of rotation of the friction clutch, with wedge surfaces of the trimming elements extending at an angle of separation. Using such wedge-shaped individual elements, it is advisable to manufacture them from light material in order to minimize the centrifugal force acting on them.

Материалы для деталей, образующих раздвигательные скосы, целесообразно выбирать таким образом, чтобы в течение срока службы фрикционной муфты между сопряженными раздвигательными скосами не возникало прилипание, препятствующее поднастройке. It is advisable to choose the materials for the parts forming the sliding bevels in such a way that during the service life of the friction clutch, adhesion does not occur between the adjoining sliding bevels, which hinders the adjustment.

Для устранения такого прилипания можно по крайней мере одну из этих деталей снабдить поверхностным покрытием по крайней мере на участке скосов или контр-скосов. При помощи такого покрытия можно, в частности, устранить коррозию при применении двух металлических деталей. Прилипание или схватывание деталей, образующих поднастроечные скосы, можно устранить еще и путем изготовления соприкасающихся деталей с сопряженными раздвигательными скосами из материалов с различными коэффициентами теплового расширения, благодаря чему при температурных колебаниях, появляющихся во время работы фрикционной муфты, находящиеся в контакте поверхности раздвигательных скосов будут совершать относительное движение. Таким образом детали с раздвигающими скосами и контр-скосами будут постоянно совершать относительные перемещения. Следовательно, прилипание или схватывание поверхностей этих деталей произойти не может, так как из-за разных коэффициентов теплового расширения эти детали будут все время разъединяться или проскальзывать. Разъединение поднастроечных скосов может быть достигнуто и за счет того, что вследствие различной прочности и(или) конструкции деталей действующие на них центробежные силы будут вызывать разные удлинения и перемещения, которые препятствуют прилипанию или схватыванию деталей. To eliminate such adhesion, at least one of these parts can be provided with a surface coating at least in the area of bevels or counter-bevels. Using such a coating, it is possible, in particular, to eliminate corrosion when using two metal parts. The adhesion or setting of the parts forming the trimming bevels can also be eliminated by manufacturing contacting parts with conjugate sliding bevels from materials with different coefficients of thermal expansion, due to which, during temperature fluctuations that appear during operation of the friction clutch, the contact surfaces of the sliding bevels will make relative motion. Thus, parts with spreading bevels and counter bevels will constantly make relative movements. Consequently, adhesion or setting of the surfaces of these parts cannot occur, since due to different coefficients of thermal expansion, these parts will always separate or slip. Separation of the adjusting bevels can also be achieved due to the fact that due to the different strength and (or) construction of the parts, the centrifugal forces acting on them will cause different elongations and displacements that prevent the parts from sticking or setting.

Для того, чтобы устранить прилипание раздвигающих скосов и контр-скосов, можно также предусмотреть по меньшей мере одно устройство, которое при расцеплении фрикционной муфты и компенсации износа создает осевую силу, действующую на поднастроечный элемент или несколько таких элементов. Для этого к поднастроечному элементу 17, 117 можно в осевом направлении присоединить деталь, имеющую участки, которые при появлении износа смещаются в осевом направлении. Такое соединение может происходить, в частности, на участке опоры 5 для поворотов тарельчатой пружины, а именно - с тарельчатой пружиной 4 и (или) контрольной пружиной 13. In order to prevent the spreading bevels and counter bevels from sticking, it is also possible to provide at least one device which, when the friction clutch is disengaged and compensates for wear, creates an axial force acting on the trimming element or several such elements. To this end, it is possible to axially attach a part to the tuning element 17, 117 that has sections that, when wear occurs, are displaced in the axial direction. Such a connection can occur, in particular, in the area of the support 5 for turning the disk spring, namely with a disk spring 4 and (or) a control spring 13.

На графике согласно фиг. 18 представлена силовая характеристика 340 нажимной тарельчатой пружины, которая имеет точку минимума 345, где создаваемая этой пружиной сила сравнительно мала (около 450 Н.М.). Максимум кривой для тарельчатой пружины с силовой характеристикой 340 имеет величину порядка 7600 Н.М. Характеристика 340 относится к деформации тарельчатой пружины между двумя радиально расставленными опорами, как это выше объяснялось в связи с характеристикой 40 на фиг. 8 для тарельчатой пружины 4. In the graph of FIG. 18 shows the force characteristic 340 of a pressure disk spring, which has a minimum point of 345, where the force generated by this spring is relatively small (about 450 N.M.). The maximum curve for a Belleville spring with a force characteristic of 340 is of the order of 7600 N.M. Feature 340 refers to the deformation of a cup spring between two radially spaced supports, as explained above in relation to feature 40 in FIG. 8 for cup spring 4.

Характеристику тарельчатой пружины 340 можно сочетать с характеристикой листовой пружины 342. The characteristic of the spring disk 340 can be combined with the characteristic of the leaf spring 342.

Характеристика листовой пружины 342 соответствует характеристике перемещение-сила, которую имеют пружинные подвески 10 согласно фиг. 2. Эти сегментные пружинные подвески 10 подпружиненно прогибаются в осевом направлении и располагаются между двумя фрикционными накладками 7. Характеристика листовой пружины получается за счет соответствующего выполнения и соответствующих значений упругой жесткости сегментных пружинных подвесок 10 согласно фиг.2. The characteristic of the leaf spring 342 corresponds to the displacement-force characteristic that the spring suspensions 10 according to FIG. 2. These segmented spring suspensions 10 spring-deflect in the axial direction and are located between the two friction linings 7. The characteristic of the leaf spring is obtained due to the corresponding design and the corresponding elastic stiffness values of the segmented spring suspensions 10 according to FIG.

Как видно из фиг.18, характеристика пружинной подвески фрикционных накладок 342 приближается к характеристике 340 нажимной тарельчатой пружины, т. е. обе эти характеристики проходят лишь на небольшом расстоянии друг от друга, вследствие чего соответствующую фрикционную муфту можно переключать с весьма малой силой. В рабочем диапазоне пружинной подвески фрикционных накладок теоретическая сила расцепления получается равной разности между двумя расположенных на одной вертикали точек кривых 340 и 342. Эта разность обозначена номером 360. Фактически необходимая сила расцепления уменьшается в соответствии с передаточным отношением элементов, участвующих в переключении, т.е. язычков тарельчатой пружины. Это уже описывалось в связи с вариантом исполнения согласно фиг.1 и 2, а также с графиками на фиг. 8-11. As can be seen from Fig. 18, the characteristic of the spring suspension of the friction linings 342 approaches the characteristic 340 of the pressure disk spring, i.e., both of these characteristics pass only at a small distance from each other, as a result of which the corresponding friction clutch can be switched with very little force. In the working range of the spring suspension of the friction linings, the theoretical disengagement force is equal to the difference between the two points of curves 340 and 342 located on the same vertical line. This difference is indicated by 360. In fact, the necessary disengagement force decreases in accordance with the gear ratio of the elements involved in the shift, i.e. . disc spring reeds. This has already been described in connection with the embodiment according to FIGS. 1 and 2, as well as with the graphs in FIG. 8-11.

На фиг. 18 штриховой линией изображена еще одна силовая характеристика тарельчатой пружины 440, которая имеет минимум в точке 445, где создаваемая тарельчатой пружиной сила отрицательна, т. е. действует не в направлении сцепления соответствующей фрикционной муфты, а в направлении расцепления. Это значит, что при переходе за точку 461 в стадии расцепления фрикционная муфта остается автоматически раскрытой. Точка 461 может определяться таким образом, что при преодолении этой точки 461 диск сцепления 8 освобождается опорным диском 6 и характеристика сила-перемещение тарельчатой пружины 4 переходит от положительной в отрицательную. Положительная характеристика расположена выше оси абсцисс на фиг. 18, а отрицательная характеристика ниже оси абсцисс. Силовую характеристику 440 тарельчатой пружины можно сопоставить с характеристикой пружинного подвеса фрикционных накладок согласно кривой 442, причем для того, чтобы получить минимальные силы расцепления, нужно стремиться к возможно более параллельному расположению характеристики 442 пружинного подвеса и характеристики 440 тарельчатой пружины. In FIG. 18, the dashed line shows another force characteristic of the disk spring 440, which has a minimum at point 445, where the force generated by the disk spring is negative, i.e., it acts not in the clutch direction of the corresponding friction clutch, but in the direction of disengagement. This means that when going beyond point 461 in the tripping stage, the friction clutch remains automatically opened. The point 461 can be determined in such a way that when this point 461 is overcome, the clutch disc 8 is released by the support disk 6 and the force-displacement characteristic of the disk spring 4 goes from positive to negative. A positive characteristic is located above the abscissa axis in FIG. 18, and the negative characteristic is below the abscissa. The force characteristic 440 of the Belleville spring can be compared with the characteristic of the spring suspension of the friction linings according to curve 442, and in order to obtain the minimum tripping forces, it is necessary to strive for the most parallel arrangement of the characteristic 442 of the spring suspension and the characteristic 440 of the disk spring.

На фиг.19 изображена характеристика силы, которую нужно приложить к органу переключения, например, к язычкам тарельчатой пружины, для расцепления соответствующей фрикционной муфты, в зависимости от длины пути расцепления, исходя из характеристик 340 и 342 или 440 и 442. Как можно видеть, характеристика силы расцепления, относящаяся к кривым 340, 342, находится всегда в положительной области, откуда следует, что для удержания муфты в расцепленном состоянии всегда требуется прикладывать некоторую силу в направлении расцепления. Характеристика 449, относящаяся к кривым 440 и 442, имеет участок 449а, а котором сила расцепления сначала падает, а потом переходит из положительной области в отрицательную, вследствие чего для удержания соответствующей фрикционной муфты в расцепленном состоянии не требуется никакого усилия. Как видно на фиг. 19, сила, необходимая для управления прижимной тарельчатой пружиной А в сцепленном состоянии фрикционной муфты составляет от - 150 до 150 Н. On Fig shows a characteristic of the force that needs to be applied to the switching body, for example, to the tongues of the Belleville spring, to disengage the corresponding friction clutch, depending on the length of the trip path, based on the characteristics 340 and 342 or 440 and 442. As you can see, the characteristic of the disengagement force related to curves 340, 342 is always in the positive region, which implies that in order to keep the clutch in the disengaged state, it is always necessary to apply some force in the direction of disengagement. Characteristic 449, related to curves 440 and 442, has a portion 449a, in which the disengaging force first drops and then passes from the positive to the negative region, so that no effort is required to hold the corresponding friction clutch in the disengaged state. As seen in FIG. 19, the force required to control the pressure plate spring A in the engaged state of the friction clutch is from −150 to 150 N.

В варианте исполнения фрикционной муфты 501, изображенном на фиг. 20, 20а, и 21, контрольная тарельчатая пружина 513 опирается в крышке 502 в осевом направлении при помощи фиксирующего соединения 514 байонетного типа. Для этого в контрольной пружине 513 имеются пластины 513d, выходящие в радиальном направлении от наружного контура кольцеобразного основного корпуса 513b и опирающиеся в осевом направлении на радиальные участки 502а, сформированные в виде пластин из материала крышки. Пластины крышки 502а сформированы из проходящего в основном в осевом направлении краевого участка 502б крышки, причем целесообразно сформировать сначала пластины 502а по крайней мере частично при помощи вырезов 502с или 502d. Путем хотя бы частичного обрезания пластин 502а их можно легче отогнуть в заданное положение. Как видно прежде всего из фиг.21, пластины 502а и выступы или язычки 513d взаимно согласованы таким образом, чтобы могло произойти центрирование контрольной пружины 513 относительно крышки 502. В изображенном примере исполнения пластины 502а имеют для этого небольшой осевой уступ 502с. In the embodiment of the friction clutch 501 shown in FIG. 20, 20a, and 21, the control poppet spring 513 is axially supported in the cover 502 by means of a bayonet-type locking connection 514. For this, in the control spring 513 there are plates 513d extending in the radial direction from the outer contour of the annular main body 513b and axially resting on the radial sections 502a formed in the form of plates of cover material. The lid plates 502a are formed from the axially extending edge portion 502b of the lid, it being advantageous to first form the plates 502a at least partially by means of cutouts 502c or 502d. By at least partially cutting off the plates 502a, they can be easily bent to a predetermined position. As can be seen primarily from FIG. 21, the plates 502a and the protrusions or tongues 513d are mutually aligned so that the control spring 513 can center with respect to the cover 502. In the illustrated embodiment, the plates 502a have a small axial shoulder 502c for this.

Для того, чтобы обеспечить надлежащее позиционирование контрольной пружины 513 относительно корпуса 502 во время изготовления соединения 514 байонетного типа, по меньшей мере три пластины 502а, предпочтительно равномерно распределенные по периметру крышки 502, согласованы по отношению к другим участкам крышки таким образом, чтобы после определенного относительного поворота между контрольной пружиной 513 и крышкой 502 соответствующие выступы 513d вошли в контакт с тангенциальным упором 502f, устраняя тем самым дальнейший относительный поворот между контрольной пружиной 513 и крышкой 502. В изображенном примере исполнения упор 502f, как особенно видно из фиг.20а, образован осевым уступом крышки 502. Далее из фиг.20а видно, что по крайней мере некоторые, предпочтительно три, пластины 502а служат дополнительным ограничителем 502f поворота между крышкой 502 и язычками 513d контрольной пружины 513. В изображенном примере те же пластины 502а являются ограничителями поворота 502f и 502g для обоих направлений вращения. Упоры 502g, препятствующие разъединению контрольной пружины 513 и крышки 502, образованы осевыми проходящими в радиальном направлении отгибами язычков 502а. Тангенциальными упорами 502f и 502g осуществляется определенное позиционирование в тангенциальном направлении контрольной пружины 513 по отношению к крышке 502. Для образования фиксирующего соединения 514 контрольная пружина 513 заранее натянута в осевом направлении в сторону крышки 502, вследствие чего язычки 513с входят в осевом направлении в вырезы 502с и 502d и контактируют с опорами 502а в крышке. После этого можно повернуть крышку 502 и контрольную пружины 513 по отношению друг к другу до тех пор, пока некоторые из язычков 513d не придут в контакт с ограничителями поворота 502f. Затем происходит частичное расслабление контрольной пружины 513, в результате чего некоторые из язычков 513d приходят в тангенциальном направлении в контакт с соответствующими упорами 502f и 502g а все язычки 513d упираются в опоры 502а со стороны крышки. Благодаря патентуемой конструкции фиксирующего соединения 514 байонетного типа обеспечивается то, что при монтаже фрикционной муфты 1 язычки 513d не приходят в контакт рядом с опорами 502а со стороны крышки. In order to ensure that the control spring 513 is properly positioned relative to the housing 502 during the manufacture of the bayonet-type joint 514, at least three plates 502a, preferably evenly distributed around the cover 502, are aligned with other portions of the cover so that after a certain relative the rotation between the control spring 513 and the cover 502, the corresponding protrusions 513d come into contact with the tangential stop 502f, thereby eliminating a further relative rotation between the control spring 513 and the cover 502. In the illustrated embodiment, the stop 502f, as is particularly seen from FIG. 20a, is formed by the axial step of the cover 502. It is further seen from FIG. 20a that at least some, preferably three, plates 502a serve as an additional stop 502f of rotation between the cover 502 and tongues 513d of the control spring 513. In the illustrated example, the same plates 502a are rotation limiters 502f and 502g for both directions of rotation. The stops 502g, preventing the control spring 513 and the cover 502 from being disconnected, are formed by axial radially extending limbs of the tongues 502a. The tangential stops 502f and 502g carry out a certain position in the tangential direction of the control spring 513 with respect to the cover 502. To form a locking connection 514, the control spring 513 is pre-axially tensioned towards the cover 502, as a result of which the tongues 513c enter axially into the cutouts 502c and 502d and are in contact with supports 502a in the lid. You can then rotate the cover 502 and the control springs 513 with respect to each other until some of the tongues 513d come into contact with the rotation stops 502f. Then, the control spring 513 partially relaxes, as a result of which some of the tongues 513d come in tangential direction into contact with the respective stops 502f and 502g and all the tongues 513d abut the supports 502a from the side of the cover. Thanks to the patented design of the bayonet-type locking connection 514, it is ensured that when the friction clutch 1 is mounted, the tongues 513d do not come into contact near the supports 502a from the cover side.

В рассматривавшихся до сих пор примерах исполнения основной кольцеобразный корпус, например 513b, который собственно и создает силу контрольной пружины 513, расположен в радиальном направлении вне участка соприкосновения или взаимодействия опорного диска и включающе-выключающей тарельчатой пружины. Однако во многих случаях применения может оказаться целесообразным расположить кольцеобразный основной корпус контрольной тарельчатой пружины внутри окружности взаимодействия нажимного диска и включающе-выключающей тарельчатой пружины. Для варианта исполнения, изображенного на фиг.1 и 2, это значит, что основной корпус 136, создающий осевую силу предварительного натяжения контрольной пружины 13, располагается в радиальном направлении внутри окружности 3а взаимодействия тарельчатой пружины 4 и нажимного диска 3. In the examples of execution considered so far, the main ring-shaped body, for example 513b, which actually creates the force of the control spring 513, is located in the radial direction outside the area of contact or interaction of the support disk and the on / off disc spring. However, in many applications, it may be appropriate to position the annular main body of the control disk spring inside the circle of interaction of the pressure disk and the on / off disk spring. For the embodiment depicted in figures 1 and 2, this means that the main body 136, which creates the axial pre-tension force of the control spring 13, is located in the radial direction inside the circle 3a of the interaction of the disk spring 4 and the pressure plate 3.

В варианте исполнения согласно фиг.20-21 раздвигательные контр-скосы 524 со стороны крышки образованы кулачкообразными выступами, сформированными в корпусе 502 из листового металла. Далее, в этом варианте исполнения натянутые между корпусом 502 и поднастроечным кольцом 517 винтовые пружины 526 направляются планками 528, образованными заодно с поднастроечным кольцом 517 и проходящими в тангенциальном направлении. Эти направляющие планки 528 могут, как это особенно ясно видно из фиг.21, иметь в осевом направлении удлиненное поперечное сечение, которое соответствует внутреннему диаметру пружин 526. Направляющие 528 заходят в пружины 526, по крайней мере, вдоль части их длины. Благодаря этому направляется хотя бы часть витков пружины и по крайней мере в радиальном направлении. Далее этим можно устранить выскакивание пружин 526 в осевом направлении. Благодаря планкам 548 можно значительно облегчить сборку фрикционной муфты. In the embodiment of FIGS. 20-21, the sliding counter bevels 524 on the lid side are formed by cam-shaped protrusions formed in the sheet metal housing 502. Further, in this embodiment, the coil springs 526 tensioned between the housing 502 and the trimming ring 517 are guided by strips 528 formed integrally with the trimming ring 517 and extending in a tangential direction. These guide strips 528 may, as is particularly clearly seen from FIG. 21, have an axially elongated cross section that corresponds to the inner diameter of the springs 526. The guides 528 extend into the springs 526, at least along part of their length. Due to this, at least a part of the coil of the spring is guided, and at least in the radial direction. Further, this can eliminate the spring popping 526 in the axial direction. Thanks to the slats 548, the assembly of the friction clutch can be greatly facilitated.

На фиг. 22 частично изображено поднастроечное кольцо 517. В нем имеются выступающие в радиальном направлении участки 527, которые несут установленные вдоль дуги окружности направляющие планки 528 для винтовых пружин 526. В изображенном примере исполнения участки 528, несущие пружины, выполнены заодно с пластмассовым кольцом 517, изготовленным методом литья под давлением. Однако, направляющие планки 528, или участки, несущие пружины, могут быть изготовлены и из отдельных деталей, или образованы все вместе в виде одной единственной детали, которая соединена или соединяется с поднастроечным кольцом 517, например, посредством защелкивающегося соединения. Так, все направляющие планки 528 можно выполнить в виде одного кольца, в случае надобности разомкнутого на одном участке периметра и соединенного с поднастроечным кольцом 517 посредством по крайней мере трех соединительных мест, предпочтительно в виде защелкивающегося соединения. In FIG. 22, a trimming ring 517 is partially shown. It has radially protruding portions 527 that carry guide bars 528 mounted on a circular arc for helical springs 526. In the illustrated embodiment, portions 528 carrying springs are integral with the plastic ring 517 made by the method injection molding. However, the guide strips 528, or portions bearing the springs, can be made from separate parts, or formed together as one single part, which is connected or connected to the trimming ring 517, for example, by means of a snap connection. So, all the guide strips 528 can be made in the form of a single ring, if necessary, open on one section of the perimeter and connected to the trimming ring 517 by at least three connecting places, preferably in the form of a snap connection.

Как уже описывалось в связи с фиг.12 и 13, винтовые пружины 526 можно дополнительно, например для восприятия центробежных сил, снабдить радиальными опорами в некоторых надлежащим образом выполненных участках крышки 502 и(или) поднастроечного кольца 517. As already described in connection with FIGS. 12 and 13, the coil springs 526 can additionally, for example, for the reception of centrifugal forces, provide radial bearings in some appropriately made portions of the cover 502 and / or the adjusting ring 517.

Опоры для винтовых пружин 526 со стороны крышки созданы при помощи козырьков, сформированных из материала крышки и простирающихся в осевом направлении, или при помощи полостей отштампованных в стенке в осевом направлении. Эти опорные участки 526а для пружин 526 целесообразно выполнить таким образом, чтобы они направляли соответствующие концы пружин, препятствуя тем самым недопустимому смещению в осевом и(или) радиальном направлении. Supports for coil springs 526 from the side of the cover are created using visors formed from the material of the cover and extending in the axial direction, or using cavities stamped in the wall in the axial direction. It is advisable to make these bearing sections 526a for the springs 526 so that they guide the respective ends of the springs, thereby preventing an unacceptable displacement in the axial and (or) radial direction.

В варианте исполнения муфты 601, изображенном на фиг.23, контрольная пружина 613 установлена с той стороны корпуса 602, которая находится вне нажимного диска 603. Благодаря размещению контрольной пружины 613 вне полости корпуса, в которой расположен нажимный диск 603, можно уменьшить термическую нагрузку на контрольную пружину 613, благодаря чему устраняется опасность осадки этой пружины под действием термической нагрузки. Кроме того на наружной стороне корпуса 602 достигается лучшее охлаждение пружины 613. In the embodiment of the clutch 601 shown in FIG. 23, the control spring 613 is installed on the side of the housing 602 that is located outside the pressure plate 603. By placing the control spring 613 outside the cavity of the housing in which the pressure disk 603 is located, the thermal load can be reduced by control spring 613, thereby eliminating the risk of precipitation of this spring under the influence of thermal load. In addition, on the outside of the housing 602, better cooling of the spring 613 is achieved.

Опора 611 для поворотов тарельчатой пружины 604, находящаяся на том торце этой пружины, который обращен в сторону, противоположную крышке, опирается на распорные стержни 615, выступающие в осевом направлении через соответствующие выемки тарельчатой пружины 604 и корпуса 602 и соединенные в осевом направлении с контрольной пружиной 613. В изображенном примере исполнения распорные стержни 615 склепаны с контрольной пружиной 613. Вместо распорных стержней 615 можно также применить и другие средства, создающие соединение между обкатывающимся выступом 611 и контрольной пружиной 613. Так например, контрольная пружина может иметь на своем ближе к центру расположенном участке простирающиеся в осевом направлении пластины, которые своими соответствующими радиальными участками создают опоры для обкатывающихся выступов 611 или даже непосредственно образуют эти обкатывающиеся выступы 611 при помощи соответствующих отштампованных выпуклостей. Вместо прочно склепанных с контрольной пружиной стержней 615 можно применить и по-иному выполненные элементы, например шарнирно подвешенные к контрольной пружине. The support 611 for turning the disk spring 604, located on that end of the spring, which is facing the opposite side of the lid, is supported by spacer rods 615, protruding in the axial direction through the corresponding recesses of the disk spring 604 and the housing 602 and connected in the axial direction with the control spring 613. In the illustrated embodiment, the spacer rods 615 are riveted with a control spring 613. Instead of the spacer rods 615, other means can also be used to create a connection between the rolling protrusion 61 1 and a control spring 613. For example, the control spring may have axially extending plates at their closer to the center of the located section, which, with their respective radial sections, support the rolling protrusions 611 or even directly form these rolling protrusions 611 by means of corresponding stamped protrusions . Instead of the rods 615 firmly riveted with the control spring, it is possible to use differently made elements, for example, pivotally suspended from the control spring.

В варианте исполнения согласно фиг.24 контрольная пружина 713 располагается в радиальном направлении внутри опоры 715 для поворота включающе-выключающей тарельчатой пружины 704. Контрольная пружина 713 опирается в крышке 702 своим ближе к центру расположенным участком, для чего в крышке 702 имеются проходящие в осевом направлении сквозь соответствующие пазы или выемки тарельчатой пружины 704 пластины 715, создающие осевую опору для контрольной тарельчатой пружины 713. In the embodiment according to Fig.24, the control spring 713 is located in the radial direction inside the support 715 for turning the on / off disk spring 704. The control spring 713 is supported in the cover 702 by its closer to the center located portion, for which there are axially extending in the cover 702 through the corresponding grooves or recesses of the Belleville spring 704 of the plate 715, creating an axial support for the control Belleville spring 713.

Изображенное на фиг.25 поднастроечное кольцо 817 может быть применено в фрикционной муфте согласно фиг.20-21. Поднастроечное кольцо 817 имеет выдвинутые ближе к центру радиальные выступы 827. В выступах 827 предусмотрены радиальные уступы 827а, которые служат опорами для винтовых пружин, натянутых вдоль дуги окружности между крышкой муфты и передвижным Кольцов 817. Для того, чтобы направлять винтовые пружины 826 и облегчить их сборку, предусмотрено кольцо 528, которое в одном месте своего периметра прервано или разомкнуто. Кольцо 528 соединено с радиальными уступами 827а. Для этого уступы 827а имеют в тангенциальном направлении углубления или пазы, выполненные таким образом, что образуют с кольцом 828 защелкивающееся соединение. Со стороны крышки опоры для поднастроечных пружин 826 образованы при помощи осевых пластин 826а крышки муфты. Осевые пластины 826а имеют каждый раз осевой вырез 826b для размещения кольца 828. При этом вырезы 826b выполнены таким образом, чтобы кольцо 828 имело возможность осевого перемещения по отношению к пластинами 826а, по крайней мере, на длину износа фрикционной муфты. Для этого особенно целесообразно расположить предусмотренные в радиальных выступах 827а углубления для кольца 828 и вырезы 826b в противоположные стороны в осевом направлении, другими словами, так, чтобы углубления в выступах 827а были открыты в осевом направлении в одну сторону, а вырезы 826b - в другую. The trimming ring 817 shown in FIG. 25 can be used in the friction clutch of FIGS. 20-21. The adjusting ring 817 has radial protrusions 827 extended closer to the center. The protrusions 827 are provided with radial ledges 827a, which serve as supports for coil springs stretched along the circular arc between the coupling cover and the movable Ring 817. In order to guide the coil springs 826 and facilitate them assembly, a ring 528 is provided, which is interrupted or opened in one place of its perimeter. Ring 528 is connected to radial ledges 827a. To this end, the steps 827a have tangentially recesses or grooves in such a way that they form a snap joint with the ring 828. On the cover side, supports for the adjusting springs 826 are formed by the axle plates 826a of the coupling cover. The axial plates 826a each time have an axial cutout 826b to accommodate the ring 828. In this case, the cutouts 826b are made so that the ring 828 is able to axially move with respect to the plates 826a at least by the wear length of the friction clutch. For this purpose, it is especially advantageous to arrange the recesses for the ring 828 provided in the radial protrusions 827a and the cutouts 826b in opposite directions in the axial direction, in other words, so that the recesses in the protrusions 827a are axially open in one direction and the cutouts 826b in the other.

В варианте исполнения фрикционной муфты 901, изображенном на фиг.26, включающе-выключающая тарельчатая пружина 904 опирается в направлении расцепления в среднем участке основного корпуса 904а тарельчатой пружины 904. Дальше от центра основной корпус 904а упирается в нажимный диск 903, переходя ближе к центру через опору 905 для поворотов. Это значит, что опора 905 удалена от внутреннего края основного корпуса 904а тарельчатой пружины 904 или от концов прорезей, который образованы между язычками тарельчатой пружины 904, гораздо больше, чем в ранее известных муфтах с тарельчатыми пружинами. В изображенном примере исполнения радиальное соотношение ширины участков основного корпуса тарельчатой пружины, расположенных ближе к центру, чем опора 905, к ширине аналогичных участков, расположенных дальше от центра чем эта опора, составляет 1:2. Целесообразно предусматривать, чтобы это соотношение составляло от 1:6 до 1:2. Благодаря такому способу опирания включающе-выключающей тарельчатой пружины 904 можно устранить повреждение или перегрузку основного корпуса 904а тарельчатой пружины на участке опоры 905 для ее поворотов. In the embodiment of the friction clutch 901 shown in FIG. 26, the on / off poppet spring 904 is supported in the disengaging direction in the middle portion of the main body 904a of the poppet spring 904. Further from the center, the main body 904a abuts the pressure plate 903, moving closer to the center through support 905 for turns. This means that the support 905 is much larger from the inner edge of the main body 904a of the Belleville spring 904 or from the ends of the slots that are formed between the tongues of the Belleville spring 904 than in the previously known Belleville spring couplings. In the illustrated embodiment, the radial ratio of the width of the sections of the main body of the Belleville spring located closer to the center than the support 905 to the width of similar sections located further from the center than this support is 1: 2. It is advisable to provide that this ratio is from 1: 6 to 1: 2. Thanks to this method of supporting the on / off disk spring 904, damage or overloading of the main spring body 904a of the disk spring in the portion of the support 905 for its rotation can be repaired.

На фиг. 26 штриховыми линиями изображен осевой уступ 903а, предусмотренный на нажимном диске 903. При помощи такого уступа 903а, предусмотренного на нажимном диске 903, в частности на участке контактного выступа 903б, можно сцентрировать тарельчатую пружину 904 относительно муфты. Следовательно тем самым тарельчатая пружина 904 центрируется по наружной окружности в радиальном направлении относительно крышки 902, в связи с чем можно обойтись без показанных также на фиг.26 центрирующих стержней или пальцев 905. Хотя это и не показано, центрирование по наружному диаметру можно осуществить и при помощи пластин или выпуклостей, сформированных из материала крышки 902. In FIG. 26, the dashed lines show the axial step 903a provided on the pressure plate 903. By using such a step 903a provided on the pressure disk 903, in particular in the area of the contact protrusion 903b, the disk spring 904 can be centered relative to the clutch. Therefore, in this way, the cup spring 904 is centered on the outer circumference in the radial direction relative to the cover 902, and therefore, the centering rods or fingers 905 shown also in FIG. 26 can be dispensed with. Although this is not shown, centering along the outer diameter can also using plates or bumps formed from cover material 902.

В фрикционной муфте 901 контрольная пружина 913 выполнена таким образом, что создающий силу основной корпус 913а расположен ближе к центру, чем контактные выступы 903б. Для того, чтобы упираться с одной стороны во включающе-выключающую тарельчатую пружину 904, а с другой стороны - в крышку 902, контрольная пружина 903 снабжена радиальными язычками, которые выступают из основного корпуса 913 в радиальном направлении с одной стороны, к центру, а с другой стороны - от центра. In the friction clutch 901, the control spring 913 is configured such that the force-generating main body 913a is located closer to the center than the contact protrusions 903b. In order to abut on one side the on / off poppet spring 904, and on the other hand to the cover 902, the control spring 903 is provided with radial tongues that protrude from the main body 913 in a radial direction from one side to the center, and on the other hand, from the center.

В варианте исполнения фрикционной муфты 1001, изображенном на фиг.27, сила, направленная против действия силы расцепления муфты или силы поворота включающе-выключающей тарельчатой пружины 1004, создается контрольной пружиной 1013, натянутой в осевом направлении между корпусом 1002 и нажимным диском 1003. При таком варианте исполнения тарельчатая пружина 1004 на участке 1005 поворота или выгибания не подпирается в направлении расцепления. Контакт тарельчатой пружины 1004 с опорой для поворотов, т.е. с опорным выступом 1012, осуществляется за счет силы предварительного натяжения контрольной пружины 1013. Эта контрольная пружина выполнена таким образом, чтобы во время расцепления фрикционной муфты 1001 осевая сила воздействия этой пружины 1013 на тарельчатую пружину 1004 превышала необходимую силу расцепления фрикционной муфты 1001. При этом нужно обеспечить, чтобы при отсутствии износа фрикционных накладок тарельчатая пружина 1004 всегда оставалась в контакте с опорой со стороны крышки, т.е. с опорным выступом 1012. Для этого необходимо, подобно тому, как это уже описывалось в связи с предыдущими вариантами исполнения, обеспечить согласование между отдельными осевыми взаимно накладывающимися силами. Эти силы, создаваемые контрольной пружиной 1013, пружинной подвеской, которая может быть предусмотрена для фрикционных обкладок между нажимным диском 1003 и корпусом 1002, включающе-выключающей тарельчатой пружиной 1004, силой расцепления фрикционной муфты 1001 и пружинными элементами, воздействующими на поднастроечное кольцо 1017, необходимо согласовать между собой. In the embodiment of the friction clutch 1001 shown in FIG. 27, a force directed against the action of the clutch disengaging force or the turning force of the on / off disc spring 1004 is created by the control spring 1013, axially tensioned between the housing 1002 and the pressure plate 1003. With this In the embodiment, the cup spring 1004 in the turning or bending portion 1005 is not supported in the disengaging direction. The contact of the cup spring 1004 with a support for turns, i.e. with the supporting protrusion 1012, is carried out due to the pre-tension of the control spring 1013. This control spring is designed so that during the disengagement of the friction clutch 1001, the axial force of this spring 1013 on the disk spring 1004 exceeds the required decoupling force of the friction clutch 1001. to ensure that in the absence of wear of the friction linings, the cup spring 1004 always remains in contact with the support from the side of the cover, i.e. with a supporting protrusion 1012. For this, it is necessary, similar to how it has already been described in connection with the previous embodiments, to ensure coordination between the individual axial mutually overlapping forces. These forces created by the control spring 1013, the spring suspension, which can be provided for the friction linings between the pressure plate 1003 and the housing 1002, the on / off disk spring 1004, the decoupling force of the friction clutch 1001 and the spring elements acting on the trimming ring 1017, must be coordinated between themselves.

В фрикционной муфте 1101 согласно фиг.28 контрольная пружина 1113 опирается на участке, расположенном дальше от центра по отношению к кольцеобразному опорному выступу 1112 со стороны крышки. В изображенном примере исполнения контакт между включающе-выключающей тарельчатой пружиной 1104 и контрольной пружиной 1113 предусмотрен тоже дальше от центра по отношению к окружности контакта 1103а тарельчатой пружины 1004 и нажимного диска 1103. Для описания в крышке 1102 контрольная пружина 1113 имеет еще дальше от центра средства в виде радиально выдвинутых наружу выступов 1113b, которые подобно тому, как это было описано в связи с фиг.20-21, имеют осевую опору в крышке 1102 при помощи байонетного затвора 1514 и предохранены от проворота. Для сборки контрольной пружины 1113 в крышке 1102 предусмотрены в осевом направлении соответствующие выемки 1502b, в которые можно ввести в осевом направлении радиальные выступы контрольной пружины 1113 для создания байонетного затвора 1514. Контакт тарельчатой пружины 1104 с опорным выступом 1112 со стороны крышки осуществляется под действием силы предварительного натяжения контрольной пружины 1113. In the friction clutch 1101 of FIG. 28, the control spring 1113 is supported on a portion further from the center with respect to the annular support protrusion 1112 from the cover side. In the illustrated embodiment, the contact between the on / off disk spring 1104 and the control spring 1113 is also provided farther from the center with respect to the circumference of the contact 1103a of the disk spring 1004 and the pressure plate 1103. For the description in the cover 1102, the control spring 1113 is further away from the center of the tool in the form of protrusions 1113b radially extended outwardly, which, similar to that described in connection with FIGS. 20-21, have axial support in the cover 1102 by means of a bayonet lock 1514 and are protected from rotation. To assemble the control spring 1113, corresponding recesses 1502b are provided in the axial direction in the cover 1102, into which the radial protrusions of the control spring 1113 can be introduced in the axial direction to create a bayonet shutter 1514. The disk spring 1104 contacts the support protrusion 1112 from the side of the cover under the action of a preliminary force tension of a control spring 1113.

В связи с фиг.27 рассмотрим подробнее функцию муфты. Контрольная пружина сконструирована таким образом, чтобы она соответствовала силе расцепления в точке поднастройки. Если после появления износа фрикционных накладок (или износа в других местах) и изменившегося вследствие этого угла наклона тарельчатой пружины и возросшей силы ее расцепления тарельчатая пружина поворачивается сначала вокруг опорного выступа 1012, принимая положение вблизи точки поднастройки. Так как в этой точке сила расцепления становится равной силе контрольной пружины с добавлением силы пружинной подвески фрикционных накладок (остаточной силе), тарельчатая пружина поворачивается при дальнейшем расцеплении вокруг опорного выступа на прижимном диске до тех пор, пока не восстановится равновесие между силой расцепления и контрольной силой. При этом тарельчатая пружина отходит от выступа со стороны крышки, освобождая его для поднастройки. Во время дальнейшего хода расцепления сила расцепления продолжает падать, контрольная сила преобладает и отжимает через нажимный диск тарельчатую пружину к выступу 1012 со стороны крышки, вокруг которого затем происходит дальнейший поворот тарельчатой пружины. При переходе тарельчатой пружины от опоры со стороны крышки к опоре со стороны нажимного диска тарельчатая пружина изменяет с точки зрения тенденции свою функцию в качестве двуплечего рычага. В течение некоторого времени она опирается на нажимный диск с имеющейся при этом силой расцепления, отходя на некоторое время от опоры со стороны крышки. После дальнейшего перемещения в процессе расцепления ввиду связанного с этим снижения силы начинает преобладать сила контрольной пружины, которая снова отталкивает тарельчатую пружина на опору со стороны крышки, в результате чего поднастроечное устройство стопорится и процесс поднастройки заканчивается. Тарельчатая пружина в ходе дальнейшего перемещения для расцепления снова действует как двуплечий рычаг. Тарельчатую пружину надо конструировать с учетом всех пружинных сил, которые прямо или косвенно действуют на нее. Сюда относятся прежде всего силы, которые создаются включающе- выключающей тарельчатой пружиной и передвигающимися относительно крышки деталями соответствующего компенсационного поднастроечного устройства. In connection with FIG. 27, we consider in more detail the function of the coupling. The control spring is designed in such a way that it corresponds to the disengagement force at the point of adjustment. If after the appearance of wear of the friction linings (or wear in other places) and the angle of inclination of the disk spring changed due to this and the increased force of its disengagement, the disk spring turns first around the support protrusion 1012, taking a position near the point of adjustment. Since at this point the disengagement force becomes equal to the control spring force with the addition of the spring suspension force of the friction linings (residual force), the disk spring rotates with further disengagement around the support protrusion on the pressure plate until the balance between the disengagement force and the control force is restored . In this case, the cup spring moves away from the protrusion from the side of the cover, freeing it for adjustment. During a further disengagement stroke, the disengaging force continues to fall, the control force prevails and presses the Belleville spring through the pressure plate to the protrusion 1012 from the cover side, around which the Belleville spring further rotates. When the Belleville spring moves from the support from the cover side to the support from the side of the pressure plate, the Belleville spring changes its function as a two-armed lever from the point of view of the trend. For some time, it rests on the pressure plate with the available disengagement force, departing for some time from the support on the side of the cover. After further movement during the disengagement, due to the associated reduction in force, the force of the control spring begins to prevail, which again pushes the disk spring onto the support from the side of the lid, as a result of which the trimming device stops and the tuning process ends. The belleville spring again acts as a two-arm lever during further movement for disengagement. A Belleville spring must be designed taking into account all the spring forces that directly or indirectly act on it. These include, first of all, the forces that are created by the switching-off disk spring and the parts of the corresponding compensating trimming device moving relative to the cover.

Вариант исполнения согласно фиг.28 отличается тем преимуществом, что в сцепленном состоянии фрикционной муфты тарельчатая пружина 1104 натянута или действует в качестве двуплечего рычага, в связи с чем она натянута между опорным выступом 1112 со стороны крышки и опорным выступом 1103а со стороны нажимного диска, однако при расцеплении фрикционной муфты 1101 тарельчатая пружина опирается практически только на контрольную пружину 1113 и поворачивается вокруг опорного участка 1113а при одновременном осевом смещении опорного участка 1113а, в связи с чем она в этом случае действует практически в качестве одноплечего рычага. The embodiment of FIG. 28 is distinguished by the advantage that, in the engaged state of the friction clutch, the Belleville spring 1104 is tensioned or acts as a two-shouldered lever, and therefore it is tensioned between the support protrusion 1112 from the side of the lid and the support protrusion 1103a from the side of the pressure plate, however when the friction clutch 1101 is disengaged, the disk spring rests almost exclusively on the control spring 1113 and rotates around the support section 1113a with simultaneous axial displacement of the support section 1113a, in connection with which in this case, it acts almost as a one-armed lever.

Контрольная пружина 1113 согласно фиг.28 может как и тарельчатые контрольные пружины, показанные на других рисунках - при соответствующей конструкции или модификации опираться по любой окружности включающе-выключающей тарельчатой пружины 1104. В частности, опирание контрольной пружины 1113 на тарельчатую пружину 1104 может происходить и по окружности, которая находится между участком опоры 1105 со стороны крышки и окружностью контакта 1103а со стороны нажимного диска. Далее, можно было бы предусмотреть опирание контрольной пружины на тарельчатую пружину 1104 также и ближе к центру по отношению к окружности опоры 1105. При этом с точки зрения тенденции подпорная осевая сила, создаваемая контрольной пружиной 1113, будет тем больше, чем меньше диаметр окружности 1113а опирания на тарельчатую пружину 1104. Далее, диапазон практически постоянной силы контрольной пружины 1113 должен быть тем шире, чем больше окружность 1113а опирания пружин 1104 и 1113 удалена от окружности прилегания тарельчатой пружины 1104 к опоре 1105 со стороны крышки. The control spring 1113 according to FIG. 28 can, like the disk-shaped control springs shown in other figures, be supported on any circumference of the on / off disk spring 1104 with a corresponding design or modification. In particular, the control spring 1113 can be supported on the disk spring 1104 by a circle that lies between the portion of the support 1105 on the side of the cover and the circumference of the contact 1103a on the side of the pressure plate. Further, it would be possible to provide the bearing of the control spring on the cup spring 1104 also closer to the center with respect to the circumference of the support 1105. In this case, from the point of view of the tendency, the retaining axial force created by the control spring 1113 will be the greater, the smaller the diameter of the bearing circle 1113a to the disk spring 1104. Further, the range of almost constant force of the control spring 1113 should be wider, the larger the circumference 1113a of the support of the springs 1104 and 1113 is removed from the contact circle of the disk spring 1104 to the support 1105 from the side Cover us.

Вариант исполнения согласно фиг.29 имеет поднастроечное устройство 1216, которое срабатывает аналогично тому, что описывалось выше, в частности в связи с фиг.1-14. Включающе-выключающая тарельчатая пружина 1204 опирается с возможностью поворота между двумя кольцеобразными обкатывающимися выступами 1211 и 1212. На расположенный рядом с нажимным диском 1203 выступ 1211 действует контрольная пружина 1213. В фрикционной муфте 1201 имеется устройство 1261, благодаря которому в течение всего срока службы муфты раздвигающие скосы на поднастроечном кольце 1217 не прилипают к контр-скосам, предусмотренным со стороны крышки. В изображенном примере исполнения контр-скосы, подобно тому, как это описывалось в связи с фиг.2, находятся в опорном кольце 1225, закрепленном на крышке без возможности проворота. Прилипание скосов к контр-скосам привело бы к тому, что желательная поднастройка для компенсации износа не могла бы осуществиться. The embodiment of FIG. 29 has a trimming device 1216 that operates similarly to that described above, in particular in connection with FIGS. 1-14. The on / off cup spring 1204 is rotatably supported between two annular rolling protrusions 1211 and 1212. A control spring 1213 acts on the protrusion 1211 adjacent to the pressure disk 1203. In the friction clutch 1201 there is a device 1261, due to which the sliding couplings extend over the entire service life the bevels on the sub-adjusting ring 1217 do not adhere to the counter bevels provided on the cover side. In the illustrated embodiment, the counter bevels, similar to that described in connection with FIG. 2, are located in the support ring 1225 mounted on the cover without the possibility of rotation. The adhesion of the bevels to the counter bevels would lead to the fact that the desired adjustment to compensate for wear could not be realized.

Устройство 1261 представляет собой разъединительный механизм, который при расцеплении фрикционной муфты 1201 и наличии износа фрикционных накладок 1207 может создать осевую силу, приложенную к поднастроечному кольцу 1217, ликвидируя эффект прилипания, которое могло произойти между скосами и контр-скосами. В состав механизма 1261 входит пружинящий в осевом направлении элемент 1262, соединенный в изображенном примере исполнения в осевом направлении с тарельчатой пружиной 1204. Элемент 1262 имеет кольцеобразный пружинящий основной корпус 1262а типа мембраны или тарельчатой пружины, который дальше от центра присоединен к тарельчатой пружине 1204. Из расположенного ближе к центру края кольцеобразного основного корпуса выходят распределенные по периметру осевые язычки 1263, которые пропущены через осевые выемки в тарельчатой пружине 1204. На своем свободном конце язычки 1263 имеют упорные профили в виде отгибов 1264, взаимодействующих с сопряженными профилями 1265 в поднастроечном кольце 1217. Сопряженные профили 1265 в кольце 1217 образованы в виде радиальных выемок или кругового паза. Расстояние между упорными профилями 1264 и сопряженными профилями 1265 в сцепленном состоянии фрикционной муфты таково, что в течение по крайней мере большей части стадии расцепления муфты отсутствует контакт между упорными профилями 1264 и сопряженными профилями 1265. Целесообразно предусмотреть, чтобы упорные профили 1264 входили в контакт с сопряженными профилями 1265 только при полностью расцепленной муфте, в результате чего элемент 1262 может упруго сдеформироваться между поднастроечным кольцом 1217 и тарельчатой пружиной 1264. Благодаря этому обеспечивается то, что как только вследствие износа фрикционных накладок произошло осевое перемещение опорного выступа 1211, поднастроечное кольцо 1217 принудительно приподнимается с раздвигательных скосов со стороны крышки. Кроме того, механизм 1261 должен воспрепятствовать тому, чтобы при слишком большом пути расцепления, например вследствие неправильной исходной настройки системы расцепления, происходила поднастройка кольца 1217. Это достигается тем, что при слишком большом угле поворота тарельчатой пружины 1204 в направлении расцепления пружинящий элемент 1262 натягивает поднастроечное кольцо 1217 относительно тарельчатой пружины 1204, в результате чего это кольцо стопорится от проворота по отношению к тарельчатой пружине 1204. Иными словами, нужно обеспечить, чтобы при переходе за точку 46 кривой, изображенной на фиг.8, в сторону расцепления поднастроечное кольцо 1217 удерживалось без возможности проворота относительно тарельчатой пружины 1204, так как при переходе за точку 46 сила становится больше противодействующей силы контрольной пружины 1213, вследствие чего поднастройка произошла бы даже при отсутствии износа фрикционных накладок. Это привело бы к изменению рабочей точки, т.е. к изменению монтажного положения тарельчатой пружины 1204, а именно - в сторону меньшей силы нажима. Это значит, что на фиг. 8 рабочая точка 41 передвинулась бы вдоль характеристики 40 в сторону минимума, обозначенного номером 45. The device 1261 is a disconnecting mechanism that, when the friction clutch 1201 is disengaged and the friction linings are worn 1207, can create an axial force exerted on the trimming ring 1217, eliminating the sticking effect that could occur between bevels and counter-bevels. The mechanism 1261 includes an axial spring element 1262, connected in the illustrated axial embodiment to a disk spring 1204. The element 1262 has an annular spring main body 1262a of the type of a membrane or a disk spring, which is further connected from the center to a disk spring 1204. From located closer to the center of the edge of the annular main body, axial tongues 1263 distributed along the perimeter exit, which are passed through the axial recesses in the cup spring 1204. In its free At the end of the tongue 1263, there are thrust profiles in the form of limbs 1264 interacting with the mating profiles 1265 in the trimming ring 1217. The mating profiles 1265 in the ring 1217 are formed as radial recesses or a circular groove. The distance between the abutment profiles 1264 and the mating profiles 1265 in the engaged state of the friction clutch is such that during at least most of the disengagement stage of the clutch there is no contact between the abutment profiles 1264 and the mating profiles 1265. It is advisable to provide that the abutment profiles 1264 come into contact with the mating profiles 1265 only when the clutch is fully disengaged, as a result of which the element 1262 can elastically deform between the trimming ring 1217 and the cup spring 1264. Due to this, espechivaetsya that once due to wear of friction linings occurred axial movement of the support collar 1211 podnastroechnoe ring 1217 razdvigatelnyh forcibly lifted with the bevel on the cover side. In addition, the mechanism 1261 should prevent the ring 1217 from being adjusted too much, for example due to an incorrect initial setting of the disengagement system. This is achieved by the fact that when the disk spring 1204 is turned too far in the disengagement direction, the spring element 1262 pulls the trimmer the ring 1217 relative to the cup spring 1204, as a result of which this ring stops from turning with respect to the cup spring 1204. In other words, it must be ensured that when going beyond point 46 of the curve of FIG. 8 to the disengaging side, the trimming ring 1217 would be held without the possibility of rotation relative to the cup spring 1204, since when going beyond point 46, the force becomes greater than the opposing force of the control spring 1213, as a result of which adjustment would occur even in the absence of wear on the friction linings. This would lead to a change in the operating point, i.e. to a change in the mounting position of the cup spring 1204, namely, in the direction of lower pressure. This means that in FIG. 8, operating point 41 would move along characteristic 40 toward the minimum indicated by number 45.

В варианте исполнения фрикционной муфты, особенности которого изображены на фиг.30-32, отдельные винтовые пружины 1326 надеты на планки 1328, выполненные за одно целое с крышкой 1302 муфты. Планки 1328 сформированы из листового материала крышки 1302 например путем вырубания U-образной выемки 1302а. Вдоль периметра планки проходят по дуге окружности или тангенциально, и предпочтительно по крайней мере приблизительно на той же осевой высоте, как и расположенные непосредственно рядом участки крышки. Из фиг.32 видно, что в изображенном примере исполнения планки 1328 сдвинуты по отношению к дну крышки 1302b примерно на половину толщины стенки. Ширина планки 1328 такова, чтобы надетая на нее винтовая пружина 1326 направлялась, как в радиальном, так и в осевом направлении. In an embodiment of the friction clutch, the features of which are depicted in FIGS. 30-32, individual coil springs 1326 are worn on trims 1328 made integrally with the clutch cover 1302. The planks 1328 are formed from the sheet material of the lid 1302, for example by cutting out a U-shaped recess 1302a. Along the perimeter, the planks extend along an arc of a circle or tangentially, and preferably at least approximately at the same axial height as the adjacent portions of the lid. From Fig. 32 it is seen that in the illustrated embodiment, the planks 1328 are shifted relative to the bottom of the lid 1302b by about half the wall thickness. The width of the bar 1328 is such that a helical spring 1326 worn on it is guided both in the radial and axial directions.

Поднастроечное кольцо 1317, на которое действуют пружины 1326 в направлении поднастройки, имеет на своем внутреннем периметре направленные радиально ближе к центру выступы 1327, находящиеся между крышкой 1302 и тарельчатой пружиной 1304. В выступах 1327 радиально к центру направлена проходящая в осевом направлении вилка, или U-образная часть 1327а, обе направленные в осевом направлении лапки которой 1327b с двух сторон охватывают планку 1328. Для этого лапки 1327 проходят в осевом направлении сквозь вырез 1302а в крышке 1302. В вилку 1327а, или в ее лапки 1327а, упираются поднастроечные пружины 1326. The trimming ring 1317, on which the springs 1326 act in the direction of adjustment, has on its inner perimeter protrusions 1327 directed radially closer to the center, located between the cover 1302 and the cup spring 1304. An axially extending fork, or U, is directed at the protrusions 1327 -shaped portion 1327a, both axially directed tabs of which 1327b on both sides cover the bar 1328. To do this, tabs 1327 pass axially through the notch 1302a in the lid 1302. They rest against the fork 1327a or its tabs 1327a. Xia trimming springs 1326.

Поднастроечное кольцо 1317 через свои раздвигающие скосы упирается в контр-скосы 1324, выдавленные в крышке 1302, подобно тому, как это уже было описано в связи с предыдущими фигурами. Однако выдавленные в крышке выпуклости, образующие раздвигающие контр-скосы, имеют такую форму, что образуют в направлении вращения муфты отверстие 1324 для прохождения воздуха. Благодаря такой конструкции при вращении изображенной фрикционной муфты достигается лучшее ее охлаждение благодаря принудительной циркуляции воздуха. В частности, таким образам охлаждается и изготовленное из пластмассы поднастроечное кольцо 1317, благодаря чему можно существенно снизить термическую нагрузку также и этой детали. The adjusting ring 1317, through its spreading bevels, abuts against the counter-bevels 1324 extruded in the cover 1302, similar to what has already been described in connection with the previous figures. However, the bulges squeezed out in the lid forming the sliding counter bevels are shaped so that they form an air passage 1324 in the direction of rotation of the sleeve. Thanks to this design, when rotating the depicted friction clutch, its better cooling is achieved due to forced air circulation. In particular, the trimming ring 1317 made of plastic is also cooled by such means, due to which it is possible to significantly reduce the thermal load of this part as well.

Согласно другому варианту исполнения контрольную силу, которая действует на включающе-выключающую тарельчатую пружину фрикционной муфты, можно создать например при помощи листовых пружинных элементов, предусмотренных между корпусом муфты и нажимным диском, причем эти листовые пружинные элементы могут соединять нажимный диск и корпус без возможности относительного проворота, но с возможностью ограниченного осевого взаимного перемещения. В таком варианте исполнения не потребовалось бы никакой особой контрольной пружины, но можно было бы например листовые пружинные элементы 9 в фрикционной муфте 1 согласно фиг.1 и 2 выполнить таким образом, чтобы они дополнительно выполняли еще и функцию контрольной тарельчатой пружины 13. В результате этого можно обойтись как без контрольной пружины, так и без обкатывающегося опорного выступа 11. При этом листовым пружинным элементам 9 нужно придать такую форму, чтобы во время переключения фрикционной муфты 1 при отсутствии износа фрикционных накладок включающе-выключающая тарельчатая пружина 4 оставалась в контакте с обкатывающимся опорным выступом 12 со стороны крышки. Но как только появится износ фрикционных накладок 7, вследствие чего возрастет сила расцепления тарельчатой пружины 4, листовые пружинные элементы 9 должны сделать возможной поднастройку тарельчатой пружины 4 в соответствии с износом. Предпочтительно встроенные в фрикционную муфту листовые пружинные элементы должны иметь по крайней мере в пределах максимально необходимого пути поднастройки фрикционной муфты, или нажимного диска, практически прямолинейную характеристику силы в зависимости от пути. Иными словами, листовые пружинные элементы 9, подобно тому, как это уже описывалось в связи с фиг.9, должны иметь участок 48 в характеристике 47 или 47а. According to another embodiment, the control force that acts on the on / off disc spring of the friction clutch can be created, for example, by means of leaf spring elements provided between the clutch housing and the pressure plate, and these leaf spring elements can connect the pressure disk and the case without the possibility of relative rotation but with the possibility of limited axial mutual displacement. In such an embodiment, no special control spring would be required, but for example, leaf spring elements 9 in the friction clutch 1 according to FIGS. 1 and 2 could be performed in such a way that they would additionally fulfill the function of the control disk spring 13. As a result, you can do without a control spring, and without a rolling support ledge 11. In this case, the leaf spring elements 9 need to be shaped so that during switching of the friction clutch 1 in the absence of wear, the friction -linings comprising the tripping diaphragm spring 4 remains in contact with the driven around the supporting protrusion 12 on the cover side. But as soon as the wear of the friction linings 7 appears, as a result of which the release force of the disk spring 4 increases, the leaf spring elements 9 should make it possible to adjust the disk spring 4 in accordance with the wear. Preferably, the leaf spring elements integrated in the friction clutch should have, at least within the maximum required path for adjusting the friction clutch, or pressure plate, an almost straight force response depending on the path. In other words, leaf spring elements 9, similar to that already described in connection with FIG. 9, should have a portion 48 in characteristic 47 or 47a.

Данное изобретение не ограничивается только изображенными и описанными примерами исполнения, а охватывает еще и варианты, которые могут получиться путем сочетания отдельных признаков или элементов, описанных в связи с различными вариантами исполнения. Далее, отдельные описанные в связи с фигурами новые признаки или принципы действия представляют сами по себе самостоятельные изобретения. This invention is not limited only to the illustrated and described examples of execution, but also covers options that can be obtained by combining individual features or elements described in connection with various options for execution. Further, the individual new features or principles of action described in connection with the figures represent independent inventions in themselves.

Claims

1. A friction clutch comprising a housing (2), a disk spring (4), a coupling half (8), a clamping (6) and a pressure plate (3), which is not rotatably connected to the housing (2) with the possibility of limited axial movement between the housing and the pressure disk (3) has an axially compressed disk spring (4), which can rotate relative to the support (12) installed in the housing and act on the pressure disk (3) in the direction of the coupling half (8) clamped between the pressure disk (9) and a clamping disk (6), performing the function of a flywheel, characterized the fact that the disk spring support (12) installed in the housing supports axial movement by means of a trimming device (16) installed between the cover and the disk spring, which is capable of at least compensating for the wear of the friction linings (7) of the coupling half (8) ) and installed with the possibility of extension using a moving device (26), and the cup spring (4) is pressed in the direction of the aforementioned support (12).

2. Friction clutch according to claim 1, characterized in that the disk spring (4) in its working range has a regressive characteristic.

3. Friction clutch according to claims 1 and 2, characterized in that the disk spring (4) has the ability to transmit the clutch disengaging force.

4. Friction clutch according to claims 1 to 3, characterized in that the pressing disk spring (4) and the pressing force of the disk spring (4) are mutually agreed in such a way that in the initial position of the disk spring (4) until the wear of the disk cone changes spring, in the process of disengaging the clutch, the compressive force exceeds the force generated by the Belleville spring against the force of the force of the compressive force, and when the taper of the Belleville spring (4) causes wear, the compressive force at one stage of the disengagement process ufty becomes less than the force generated by the Belleville spring force against the action of biasing force.

5. Friction clutch according to claims 1 to 4, characterized in that the retaining force is generated using at least one energy accumulator (13), which acts as a spring and changes its shape as a result of wear of the disk spring adjustment (4) or protrusion ( 12) from the side of the cover.

6. Friction clutch according to claims 1 to 5, characterized in that the trimming device (16) is located in the space between the cup spring (4) and the cover (2) in the axial direction.

7. Friction clutch according to claims 1 to 6, characterized in that the trimming device (16) contains inclined surfaces (18, 24) that perform the function of spreading bevels.

8. Friction clutch according to claims 1 to 7, characterized in that the compressive force is created by at least one element (13) of a disk spring type.

9. Friction clutch according to claims 1 to 8, characterized in that the disk spring (113) creating compressive force abuts against the disk spring (4) along the radial surface of the axially displaced support.

10. Friction clutch according to claims 1 and 9, characterized in that the pressure disk spring (4) is supported on the housing (2) with the possibility of rotation between two stops (11, 12), of which the stop (11) is facing the pressure disk (3), spring-loaded in the direction of the cup spring (4).

11. Friction clutch according to claim 10, characterized in that the spring-loaded stop (11) has the possibility of axial movement.

12. Friction clutch according to claims 10 to 11, characterized in that when the spring-loaded stop (11) is displaced, the disengaging force of the pressure disk spring (4) decreases.

13. Friction clutch according to claims 11 and 12, characterized in that the spring-loaded stop (11) is mixed until a balance is established between the force of the disk spring (4) acting on the stop (11) and applied to this stop (11) counteracting compressive force.

14. The friction clutch according to claims 10 to 13, characterized in that the compressive force applied to the spring-loaded stop (11) is created by the energy accumulator (13), which creates a constant force in the prescribed range of adjustment.

15. The friction clutch according to claim 14, characterized in that the energy accumulator (13) creating the compressive force is a control element.

16. Friction clutch according to claims 10 to 15, characterized in that the support (12) located on the opposite side of the disk spring (4), which is opposite to the spring-loaded stop (11), can move in the direction of the pressure plate (3), and in the opposite direction can be stalled.

17. The friction clutch according to claims 1 to 16, characterized in that the device for moving the trimming device (16) is a spring (27).

18. Friction clutch according to claims 1 to 17, characterized in that in the adjusting device (16) there is an annular part (17), which in the engaged state of the friction clutch (1) acts in the axial direction of the cup spring (4).

19. Friction clutch according to claims 1 to 18, characterized in that in the sub-adjusting device (16) there are axially inclined sub-adjustments of the bevels (18, 24).

20. The friction clutch according to claim 19, characterized in that the adjusting bevels (18) are located on the annular part (17).

21. The friction clutch according to claims 18 to 20, characterized in that the counter-projection (12) is made on the annular part (17).

22. The friction clutch according to claims 19 to 21, characterized in that the trimming bevels (18) are arranged to interact with reciprocal sliding bevels (24).

23. Friction clutch according to claim 22, characterized in that the reciprocal sliding counter-braces (24) are made on an annular part (25), which is located between the part (17) with the trimming bevels (18) and the cover (2).

24. The friction clutch according to item 23, wherein the reciprocal sliding bevels (24) are made on the radially located sections (2a) of the housing (2).

25. The friction clutch according to claims 1 to 24, characterized in that when the clutch (1) is released, the trimming device (16) acts on the principle of an overrunning clutch, and when the clutch (1) is turned on, the trimming device (16) is self-braking.

26. Friction clutch according to claims 19 to 25, characterized in that the adjusting bevels (18) have a lifting angle of 4 to 20 ^o , preferably of the order of 5 to 12 ^o .

27. Friction clutch according to claims 25 - 26, characterized in that the adjusting bevels (18) have a lifting angle that ensures self-braking as a result of frictional contact of these bevels with reciprocal bevels of another part (25).

28. Friction clutch according to claims 19 to 27, characterized in that at least one part (17) equipped with spreading bevels (18) and / or one part (25) equipped with spreading bevels (25) is spring-loaded in the direction sub-adjustments.

29. Friction clutch according to claims 1 to 34, characterized in that the trimming device (16) has several movable trimming elements (217).

30. Friction clutch according to paragraphs. 1 to 29, characterized in that the action of the trimming device (16) depends on the speed of the coupling (1).

31. Friction clutch according to claims 1 to 30, characterized in that the trimming device (16) is made with the possibility of locking depending on the speed of the coupling (1).

32. Friction clutch according to claims 1 to 31, characterized in that the trimming device (16) is made with the possibility of blocking at rotational speeds of the clutch (1) over a certain limit value.

33. The friction clutch according to claims 1 to 32, characterized in that the trimming device (16) is configured to operate at an idle speed or at speeds below the idle speed.

34. Friction clutch according to claims 1 to 33, characterized in that the trimming device (16) is made with the possibility of operation at zero speed of rotation of the clutch (1).

35. Friction clutch according to claims 1 to 34, characterized in that equipped with spreading bevels (18) and (or) spreading counter-bevels (24) or sections of the latter and moving parts (17, 25) of the adjusting device (16) relative to the housing (2) ) are spring loaded.

36. The friction clutch according to claim 35, wherein the spring force of the parts (17, 25) is applied in the tangential direction.

37. The friction clutch according to claims 15 to 36, characterized in that the control spring (13), which creates a counteracting force, abuts the housing (2) with its extreme radial section (13a).

38. Friction clutch according to claims 15 to 37, characterized in that on the housing (502) there are support pads (502a) for installing the spring (513), which creates a compressive force.

39. The friction clutch according to claims 1 to 38, characterized in that a spring suspension (10) is installed between the friction linings (7) of the coupling half (8).

40. Friction clutch according to claim 39, characterized in that the spring suspension (10) installed between the friction linings (7) of the coupling half (8) has an elastic characteristic that is close to the elastic characteristic of a Belleville spring (4).

41. The friction clutch according to claims 1 to 46, characterized in that in the disengaged state of the friction clutch (1), the force required to compress the cup spring (4) is in the range from -150 to +150 H.

42. The friction clutch according to claims 1 to 41, characterized in that after the coupling half (8) leaves the clamping disk (6), the elastic characteristic (Fig. 18) of the cup spring (4) passes from the positive branch to the negative one.