RU2128637C1 - Способ получения изопрена - Google Patents
Способ получения изопрена Download PDFInfo
- Publication number
- RU2128637C1 RU2128637C1 RU97114364A RU97114364A RU2128637C1 RU 2128637 C1 RU2128637 C1 RU 2128637C1 RU 97114364 A RU97114364 A RU 97114364A RU 97114364 A RU97114364 A RU 97114364A RU 2128637 C1 RU2128637 C1 RU 2128637C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- reaction
- isoprene
- stage
- formaldehyde
- reaction stage
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Описывается способ получения изопрена, включающий жидкофазное взаимодействие формальдегида с изобутиленом и/или триметилкарбинолом в присутствии водного раствора кислотного катализатора при повышенных температуре и давлении, осуществляемый в двух последовательных реакционных ступенях с отбором с верха реактора второй ступени продуктов реакции и выделением из них изопрена, отличающийся тем, что дополнительно в первую реакционную ступень подают высококипящие побочные продукты синтеза 4,4-диметилдиоксана-1,3 из формальдегида и изобутилена с температурой кипения выше 140oС в количестве от 1 : 10 до 3:1 (по массе) по отношению к подаваемому формальдегиду, при этом в первой реакционной ступени температура 30 - 110oС и давление 4-25 атм, во второй реакционной ступени температура 110 - 200oС и давление 3-25 атм. Технический результат - снижение себестоимости изопрена за счет снижения сырьевых, энергетических и капитальных затрат, упрощение аппаратурного оформления процесса, усовершенствование технологии процесса, а также повышение выхода изопрена. 4 з.п. ф-лы, 1 табл.
Description
Настоящее изобретение относится к области производства изопрена, который находит широкое применение в качестве мономера для получения синтетического каучука, по свойствам близкого к натуральному, а также в органическом синтезе.
Известен двухстадийный способ получения изопрена из изобутилена и формальдегида, согласно которому на первой стадии происходит конденсация изобутилена с формальдегидом в присутствии серной кислоты в качестве катализатора с образованием и выделением 4,4-диметилдиоксана- 1,3 (ДМД), а на второй стадии - гетерогенно-каталитическое разложение ДМД в изопрен (С. К. Огородников, Г. C. Идлис. Производство изопрена. -Л.: Химия, 1973 г., стр. 47).
Этот процесс характеризуется большим расходом сырья, значительными энергозатратами и большим количеством химически загрязненных сточных вод.
Наиболее близким к предлагаемому является одностадийный способ получения изопрена путем жидкофазного взаимодействия формальдегида с изобутиленом в присутствии катализатора на основе серной кислоты, проводимый в двух последовательно соединенных кожухотрубчатых реакторах, в первом из которых температура 100-130oC и давление 20-25 атмосфер, а во втором температура 165-180oC и давление 20-25 атмосфер (Пат. РФ 1216940, действует с 14.02.94).
При этом исходные реагенты после смешения подают в первую реакционную ступень, полученная реакционная масса после первой реакционной зоны направляется во вторую.
При этом с верха второго реактора газообразным потоком выводят продукты реакции, непрореагировавший изобутилен и воду в количестве 75-80% от подаваемой в первый реактор. Дополнительно из верха второго реактора боковым отбором отводят жидкий поток катализаторного раствора, который возвращают в рецикл в аппарат.
Конверсия формальдегида составляет 99,2% и выход изопрена на прореагировавший формальдегид - 80,2%.
Недостатком указанного способа является осуществление его в жестких условиях, что способствует образованию большого количества побочных продуктов и, следовательно, снижению селективности процесса по изопрену, а также требует применения реакторов сложной конструкции.
Задачей, решаемой предлагаемым изобретением, является снижение себестоимости изопрена за счет снижения сырьевых, энергетических и капитальных затрат, упрощение аппаратурного оформления процесса, а также повышение выхода изопрена, усовершенствование технологии процесса.
Предлагается способ получения изопрена, включающий жидкофазное взаимодействие формальдегида с изобутиленом и/или триметилкарбинолом в присутствии водного раствора кислотного катализатора при повышенных температуре и давлении, осуществляемый в двух последовательных реакционных ступенях с отбором с верха реактора второй ступени продуктов реакции и выделением из них изопрена, по которому процесс проводят с подачей в первую реакционную ступень дополнительно фракции высококипящих побочных продуктов синтеза 4,4-диметилдиоксана-1,3 из формальдегида и изобутилена с температурой кипения выше 140oC, при этом в первой реакционной ступени процесс проводят при температуре 30-110oC и давлении 4-25 атм, во второй реакционной ступени - при температуре 110-200oC и давлении 3-25 атм.
Фракцию высококипящих побочных продуктов синтеза 4,4-диметилдиоксана-1,3 подают в количестве от 1:10 до 3:1 (по массе) по отношению к подаваемому формальдегиду.
После первой реакционной ступени реакционную массу возможно дросселировать при давлении не ниже давления во второй реакционной ступени, паровую фазу отделяют, конденсируют и подают обратно в первую реакционную ступень.
Триметилкарбинол предпочтительно подают полностью или частично во вторую реакционную ступень.
В качестве кислотного катализатора в предлагаемом способе используют каталитические системы, например, на основе серной или фосфорной кислоты с различными добавками или без них.
Мольное соотношение формальдегид : изобутилен и/или триметилкарбинол составляет 1:3-15.
В первой реакционной ступени в качестве реактора могут использоваться полые кожухотрубчатые аппараты или аппараты со встроенными конструкциями (тарелками, решетками, трубками, насадкой и т.д.). Реакторы в первой реакционной ступени могут соединяться последовательно или параллельно. Перед подачей в первый реактор этой ступени исходные реагенты смешиваются.
Во второй реакционной ступени в качестве реактора может использоваться реакционно-разделительный аппарат или другие аппараты с высокоразвитой поверхностью теплообмена, например трубчатый аппарат, имеющий как внутренний, так и внешний контур циркуляции.
Реакционно-разделительный аппарат может представлять собой тарельчатую колонну (сепарационная зона) с выносным кипятильником (зона подвода тепла). Низ колонны и выносной кипятильник соединены контуром циркуляции.
Кожухотрубчатый аппарат может иметь внешние циркуляционные трубы, которые вместе с внутренними составляют общий контур циркуляции. Зоной сепарации служит пространство над трубной решеткой.
Углеводородный поток при подаче во вторую реакционную зону подвергают распределению (например, при помощи барботера).
Циркуляция водной фазы в контуре циркуляции второй реакционной зоны может осуществляться как естественным путем, так и принудительно,
Высококипящие побочные продукты (ВПП), которые в предлагаемом способе подается в первую реакционную ступень наряду с сырьем, получаются на первой стадии действующего двухстадийного процесса производства изопрена из формальдегида и изобутилена в качестве кубового продукта при выделении 4,4-диметилдиоксана-1,3 ректификацией и являются практически отходом производства.
Высококипящие побочные продукты (ВПП), которые в предлагаемом способе подается в первую реакционную ступень наряду с сырьем, получаются на первой стадии действующего двухстадийного процесса производства изопрена из формальдегида и изобутилена в качестве кубового продукта при выделении 4,4-диметилдиоксана-1,3 ректификацией и являются практически отходом производства.
Выход побочных продуктов в двухстадийном процессе весьма значительный и составляет около 40% от изопрена. Чтобы улучшить технико-экономические показатели процесса необходимо квалифицированно использовать фракцию ВПП. В действующем производстве для этого используется весьма сложная и энергоемкая технология.
Фракция ВПП содержит в основном диоксановые спирты, эфиры диоксановых спиртов, простые эфиры, пирановые спирты. В предлагаемом способе эти компоненты в условиях первой реакционной ступени частично подвергаются гидролизу с образованием предшественников изопрена и далее во второй реакционной ступени происходит их расщепление с получением дополнительного количества изопрена.
Отличиями предлагаемого способа от прототипа являются
- проведение процесса с подачей в первую реакционную ступень дополнительно высококипящих побочных продуктов синтеза 4,4-диметилдиоксана-1,3, имеющих температуру кипения выше 140oC, при этом в первой реакционной зоне температура 30-110oC и давление 4-25 атм, во второй реакционной ступени температура 110 - 200oC и давление 3-25 атм;
- высококипящие побочные продукты синтеза 4,4-диметилдиоксана-1,3 подают в количестве от 1:10 до 3:1 (по массе) по отношению к подаваемому формальдегиду;
- после первой реакционной ступени реакционную массу возможно дросселируют при давлении не ниже давления во второй реакционной ступени, паровую фазу отделяют, конденсируют и подают в первую реакционную ступень;
- исходный триметилкарбинол предпочтительно подают полностью или частично во вторую реакционную ступень.
- проведение процесса с подачей в первую реакционную ступень дополнительно высококипящих побочных продуктов синтеза 4,4-диметилдиоксана-1,3, имеющих температуру кипения выше 140oC, при этом в первой реакционной зоне температура 30-110oC и давление 4-25 атм, во второй реакционной ступени температура 110 - 200oC и давление 3-25 атм;
- высококипящие побочные продукты синтеза 4,4-диметилдиоксана-1,3 подают в количестве от 1:10 до 3:1 (по массе) по отношению к подаваемому формальдегиду;
- после первой реакционной ступени реакционную массу возможно дросселируют при давлении не ниже давления во второй реакционной ступени, паровую фазу отделяют, конденсируют и подают в первую реакционную ступень;
- исходный триметилкарбинол предпочтительно подают полностью или частично во вторую реакционную ступень.
Подача в первую реакционную зону высококипящих побочных продуктов позволяет
- улучшить массообмен между водной и углеводородной фазами за счет эмульгирующего действия ВПП;
- смягчить параметры и упростить конструкцию реактора первой реакционной ступени;
- уменьшить расход сырья на единицу выпускаемой продукции.
- улучшить массообмен между водной и углеводородной фазами за счет эмульгирующего действия ВПП;
- смягчить параметры и упростить конструкцию реактора первой реакционной ступени;
- уменьшить расход сырья на единицу выпускаемой продукции.
Дросселирование реакционной массы после первой реакционной ступени позволяет отделить непрореагировавший изобутилен с меньшими энергетическими затратами и улучшить условия образования изопрена во второй реакционной ступени.
Подача триметилкарбинола во вторую реакционную ступень позволяет смягчить параметры реакции расщепления предшественников в изопрен, тем самым увеличить его выход.
Использование сочетания новых заявляемых приемов позволяет упростить технологию процесса, снизить себестоимость изопрена и повысить его выход.
Процесс синтеза изопрена осуществляют в присутствии кислотного катализатора с добавками ингибиторов коррозии металла из ряда алифатических, ароматических или циклических аминов, гетероциклических азотсодержащих веществ, кетонов, альдегидов и продуктов их взаимодействия с аммиаком и аминами, серусодержащих соединений, производных пиримидина, четвертичных пиридиновых солей галогеноводородных кислот, морфолина и его производных, амидов, иминов, спиртов и их производных, кислот (например, оксиэтилидендифосфоновой кислоты).
Ингибиторы могут использоваться индивидуально или в различных сочетаниях друг с другом.
Изобретение иллюстрируется следующими примерами.
Пример 1.
Процесс проводят на установке в двух последовательных реакционных ступенях.
В качестве реактора как первой, так и второй ступени взят кожухотрубчатый аппарат.
Исходные продукты: формальдегид, изобутилен, триметилкарбинол, воду, катализаторный раствор как свежий, так и рецикловый вводят в нижнюю часть реактора первой реакционной ступени. Кроме того, в первую реакционную ступень подают высококипящий побочный продукт, получаемый при выделении 4,4-диметилдиоксана-1,3 ректификацией в действующем двухстадийном процессе производства изопрена из изобутилена и формальдегида с температурой кипения выше 140oC.
Далее реакционная масса с верха реактора первой реакционной ступени поступает в нижнюю часть реактора второй реакционной ступени,
Реакционную массу синтеза из реактора второй реакционной ступени выводят двумя потоками: с верха реактора отбирают в паровой фазе непрореагировавший изобутилен, изопрен и другие легкокипящие органические продукты, а также часть воды от количества воды, поданной в реактор первой реакционной ступени. С верха этого же реактора боковым отбором выводят водный раствор катализатора, который после экстракции из него высококипящих продуктов (ВПП) возвращают в рецикл.
Реакционную массу синтеза из реактора второй реакционной ступени выводят двумя потоками: с верха реактора отбирают в паровой фазе непрореагировавший изобутилен, изопрен и другие легкокипящие органические продукты, а также часть воды от количества воды, поданной в реактор первой реакционной ступени. С верха этого же реактора боковым отбором выводят водный раствор катализатора, который после экстракции из него высококипящих продуктов (ВПП) возвращают в рецикл.
Паровой поток конденсируют и делят на масляный и водный слои.
Анализ реакционной массы проводят при стабильной работе установки за определенный промежуток времени.
Состав продуктов реакции определяют методом газожидкостной хроматографии, формальдегид и катализатор определяют потенциометрическим титрованием.
В первую реакционную ступень подают формальдегид (в виде формалина с содержанием формальдегида 35,5 мас.% и 5,8% метанола); триметилкарбинол (в виде азеотропа с водой); изобутилен; катализатор и ингибитор коррозии.
Подачу свежего катализатора прекращают при достижении заданной концентрации кислоты в рецикловом катализаторном растворе.
Результаты опытов приведены в таблице.
Пример 2.
В данном примере методика проведения опыта как в примере 1.
Отличием является то, что после первой реакционной зоны реакционную смесь дросселируют до давления на 1 атм выше, чем во второй реакционной ступени, образовавшуюся паровую фазу отделяют от жидкой, конденсируют и возвращают в первую реакционную ступень, жидкую фазу подают во вторую реакционную ступень. Триметилкарбинол подают одну половину в первую реакционную ступень, а вторую половину во вторую.
Пример 3.
Методика проведения опыта как в примере 2. Отличием является то, что в первой реакционной ступени используют три последовательно соединенных полых аппарата, а во второй реакционной ступени используют реакционно-разделительный аппарат, состоящий из тарельчатой колонны (5 практических тарелок) и выносного кипятильника.
Примеры 4-8.
Методика проведения опыта как в примере 3.
Пример 9 (для сравнения).
Методика проведения опыта как в примере 1. Отличием является то, что в первую реакционную ступень не подают высококипящий побочный продукт, получаемый при выделении 4,4-диметилдиоксана-1,3 ректификацией в действующем двухстадийном процессе производства изопрена из изобутилена и формальдегида с температурой кипения выше 140oC.
Claims (5)
1. Способ получения изопрена, включающий жидкофазное взаимодействие формальдегида с изобутиленом и/или триметилкарбинолом в присутствии водного раствора кислотного катализатора при повышенных температуре и давлении, осуществляемый в двух последовательных реакционных ступенях с отбором с верха реактора второй ступени продуктов реакции и выделением из них изопрена, отличающийся тем, что дополнительно в первую реакционную ступень подают высококипящие побочные продукты синтеза 4,4-диметилдиоксана-1,3 из формальдегида и изобутилена с температурой кипения выше 140oC, при этом в первой реакционной ступени температура 30 - 110oC и давление 4 - 25 атм во второй реакционной ступени - температура 110 - 200oC и давление 3 - 25 атм.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что высококипящие побочные продукты синтеза 4,4-диметилдиоксана-1,3 подают в количестве от 1:10 до 3:1 по массе по отношению к подаваемому формальдегиду.
3. Способ по пп.1 и 2, отличающийся тем, что после первой реакционной ступени реакционную массу дросселируют при давлении не ниже давления во второй реакционной ступени, паровую фазу отделяют, конденсируют и подают в первую реакционную ступень.
4. Способ по пп. 1 - 3, отличающийся тем, что триметилкарбинол подают полностью или частично во вторую реакционную ступень.
5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве высококипящих побочных продуктов используется кубовый продукт, получаемый при выделении 4,4-диметилдиоксана-1,3 ректификацией в двухстадийном процессе производства изопрена из изобутилена и формальдегида через 4,4-диметилдиоксан-1,3, в полном объеме или в виде отдельных фракций с температурой кипения выше 140oC.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU97114364A RU2128637C1 (ru) | 1997-08-20 | 1997-08-20 | Способ получения изопрена |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU97114364A RU2128637C1 (ru) | 1997-08-20 | 1997-08-20 | Способ получения изопрена |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2128637C1 true RU2128637C1 (ru) | 1999-04-10 |
Family
ID=20196596
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU97114364A RU2128637C1 (ru) | 1997-08-20 | 1997-08-20 | Способ получения изопрена |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2128637C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7442844B2 (en) | 2003-03-31 | 2008-10-28 | Kuraray Co., Ltd. | Process for producing isoprene |
-
1997
- 1997-08-20 RU RU97114364A patent/RU2128637C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Огородников С.К., Идлис Г.С. Производство изопрена. - Л.: Химия, 1973, с.47. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7442844B2 (en) | 2003-03-31 | 2008-10-28 | Kuraray Co., Ltd. | Process for producing isoprene |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9181143B2 (en) | Process for the production of olefins and use thereof | |
US4469905A (en) | Process for producing and extracting C2 to C6 alcohols | |
RU2159226C2 (ru) | Способ получения аминоэтилэтаноламина и/или гидроксиэтилпиперазина | |
RU2159223C2 (ru) | Способ получения трех отдельных потоков метанола и этанола, н-пропанола и изобутанола | |
KR101340777B1 (ko) | 디메틸에테르의 제조공정 | |
US5648546A (en) | Method for manufacturing tert-butylamine | |
RU2128637C1 (ru) | Способ получения изопрена | |
EP1489067A1 (en) | Dimethylformamide synthesis via reactive distillation of methyl formate and dimethylamine | |
RU2011125993A (ru) | Способ и установка для получения простого диметилового эфира из метанола | |
RU2446138C1 (ru) | Способ получения изопрена | |
RU2128636C1 (ru) | Способ получения изопрена | |
RU2280022C1 (ru) | Способ получения изопрена из изобутена и формальдегида | |
JPS6327332B2 (ru) | ||
RU2099318C1 (ru) | Способ получения изопрена | |
RU2296114C1 (ru) | Способ получения стирола жидкофазной дегидратацией метилфенилкарбинолсодержащего сырья (варианты) | |
RU2388740C1 (ru) | Способ получения изобутена, изопрена и, возможно, трет-бутанола | |
RU2085552C1 (ru) | Способ получения изопрена | |
RU2622044C1 (ru) | Способ получения изопрена из изобутена c4-фракции(й) и формальдегида | |
RU2167138C2 (ru) | Способ получения изопрена из изобутена, содержащегося в углеводородных смесях, и формальдегида | |
RU2098398C1 (ru) | Способ получения изопрена | |
RU2131863C1 (ru) | Способ получения изопрена на основе жидкофазного взаимодействия изобутена и формальдегида | |
RU2203878C2 (ru) | Способ получения изопрена | |
RU2128638C1 (ru) | Способ получения изопрена | |
RU2202530C2 (ru) | Способ получения изопрена | |
RU2164909C2 (ru) | Способ получения изопрена из формальдегида и изобутена |