RU2125614C1 - Method of ladle heating of steel - Google Patents
Method of ladle heating of steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2125614C1 RU2125614C1 RU98108373A RU98108373A RU2125614C1 RU 2125614 C1 RU2125614 C1 RU 2125614C1 RU 98108373 A RU98108373 A RU 98108373A RU 98108373 A RU98108373 A RU 98108373A RU 2125614 C1 RU2125614 C1 RU 2125614C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- melt
- oxygen
- aluminum
- steel
- metal
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности внепечной обработке стали в сталеразливочном ковше. The invention relates to metallurgy, in particular after-furnace treatment of steel in a steel pouring ladle.
Из предшествующего уровня техники известны способы внепечной обработки стали, позволяющие повысить производительность конвертеров за счет вынесения из них в ковш ряда финишных операций, связанных с повышением качества стали, которые невыгодны экономически или которые технически невозможно осуществлять в сталеплавильных агрегатах. Это позволяет существенно улучшить качество выплавляемой стали (более высокие показатели по механическим свойствам, коррозионной стойкости, электротехническим показателям и др.). Methods of out-of-furnace steel processing are known from the prior art, which make it possible to increase the productivity of converters by putting a number of finishing operations from them into the bucket related to improving the quality of steel, which are economically unprofitable or which are technically impossible to carry out in steelmaking units. This allows you to significantly improve the quality of smelted steel (higher rates in terms of mechanical properties, corrosion resistance, electrical performance, etc.).
Особенностью процессов, характеризующих внепечную обработку стали, является обеспечение наиболее благоприятных термодинамических условий для развития проводимого процесса, например, углеродного раскисления; а также увеличение скорости взаимодействия расплава стали с газовой фазой или шлаком, см. Д.Я. Поволоцкий и др. "Внепечная обработка стали", Москва, МИССИС, 1995, с. 5 - 12. A feature of the processes characterizing out-of-furnace steel processing is the provision of the most favorable thermodynamic conditions for the development of the ongoing process, for example, carbon deoxidation; as well as an increase in the rate of interaction of the steel melt with the gas phase or slag, see D.Ya. Povolotsky et al. “Out-of-furnace steel processing”, Moscow, MISSIS, 1995, p. 5-12.
Одним из способов внепечной обработки стали в сталеразливочном ковше является использование тепла экзотермических окислительных реакций, происходящих при подаче алюминия в расплав металла и продувкой расплава верхним (кислородом) и нижним дутьем (нейтральным газом). Такая обработка расплава металла проводится для повышения его температуры, см., например, экспресс-информацию, серия: "Производство стали и ферросплавов, огнеупорное производство и подготовка лома черных металлов"; выпуск 2, 1986, с. 4 - 5. One of the methods for out-of-furnace treatment of steel in a steel casting ladle is the use of heat from exothermic oxidative reactions that occur when aluminum is fed into the metal melt and the melt is blown with upper (oxygen) and lower blast (neutral gas). Such processing of a metal melt is carried out to increase its temperature, see, for example, express information, series: "Production of steel and ferroalloys, refractory production and preparation of ferrous scrap";
Недостатком известного способа является неэффективное использование алюминия и кислорода, что обусловлено подачей алюминия на поверхность зеркала расплава металла в ковше, при этом кислород подается в сочетании с продувкой расплава металла нейтральным газом. Это приводит к интенсивному нагреву только верхнего слоя расплава металла в ковше и охлаждению расплава в его нижнем слое вследствие нижней продувки нейтральным газом. Неравномерный (по высоте ковша) нагрев расплава увеличивает время прогревания всей массы расплава металла и приводит к дополнительному расходу алюминия и кислорода, а также к интенсивному износу футеровки ковша, контактирующей с перегретым слоем расплава металла. The disadvantage of this method is the inefficient use of aluminum and oxygen, which is due to the supply of aluminum to the surface of the mirror of the molten metal in the bucket, while oxygen is supplied in combination with the purge of the molten metal with a neutral gas. This leads to intensive heating of only the upper layer of the molten metal in the ladle and cooling of the melt in its lower layer due to lower purging with a neutral gas. Uneven (along the bucket height) melt heating increases the heating time of the entire mass of the metal melt and leads to additional consumption of aluminum and oxygen, as well as to intensive wear of the lining of the bucket in contact with the superheated layer of the molten metal.
Известен также способ обработки стали в ковше, включающий нагрев расплава металла за счет экзотермического тепла окислительных реакций, протекающих при подаче в ковш алюминия, а также верхней (кислородом) и нижней (нейтральным газом) его продувке. В процессе нагрева стали в ковше, в металл подают алюминий в виде проволоки с линейной скоростью 5 - 10 м/с и расходом 0,5 - 3,0 кг/т стали. По окончании подачи алюминия в металл подают кислород (через погружную фурму, заглубляемую на глубину 0,4 - 0,6 высоты уровня металла в ковше) с расходом 0,18-0,32 м3/мин•т стали в течение 1 - 12 мин. После этого металл продувают через погружную фурму нейтральным газом с расходом 0,1 - 0,4 м3/час•т стали в течение 3 - 6 мин, см. описание изобретения к заявке N 95108422, кл. C 21 C 7/00, от 28.10.1994, опубликованную в БИ. N 26 от 20.09.96 г.There is also known a method of processing steel in a ladle, including heating a metal melt due to the exothermic heat of oxidative reactions that occur when aluminum is fed into the ladle, as well as its upper (oxygen) and lower (neutral gas) purge. In the process of heating steel in a ladle, aluminum is fed into the metal in the form of a wire with a linear speed of 5 - 10 m / s and a flow rate of 0.5 - 3.0 kg / t of steel. At the end of the aluminum supply to the metal, oxygen is supplied (through an immersion lance, deepened to a depth of 0.4 - 0.6 the height of the metal level in the bucket) with a flow rate of 0.18-0.32 m 3 / min • t of steel for 1 - 12 min After that, the metal is blown through an immersion lance with a neutral gas with a flow rate of 0.1 - 0.4 m 3 / h • t of steel for 3 to 6 minutes, see the description of the invention to application N 95108422, cl. C 21
Недостатками этого способа являются повышенный расход кислорода и алюминия на нагрев стали, поскольку подача их в ковш ведется без учета химического состава нагреваемого металла. Это приводит к перерасходу алюминия и кислорода, не позволяет точно прогнозировать температуру нагрева металла, что приводит к необходимости проведения дальнейших корректировок и снижает эффективность обработки. Кроме того, значительное заглубление фурм в металл и относительно большое время его нагрева приводит к повышенному расходу фурм. The disadvantages of this method are the increased consumption of oxygen and aluminum for heating steel, since they are fed into the ladle without taking into account the chemical composition of the heated metal. This leads to an overspending of aluminum and oxygen, does not allow to accurately predict the heating temperature of the metal, which leads to the need for further adjustments and reduces the processing efficiency. In addition, a significant penetration of the tuyeres into the metal and a relatively large heating time leads to an increased consumption of tuyeres.
В качестве прототипа настоящего изобретения авторами выбран способ химического нагрева стали, включающий ввод в сталеразливочный ковш алюминия в количестве, составляющем 0,33 - 0,84 кг/т стали, погружение фурмы на 0,2 - 0,4 м от уровня металла и продувку с расходом кислорода 0,023 - 0,037 м3/мин•т с последующим дополнительным погружением фурмы на глубину 0,5 - 1,0 м от дна ковша и продувку с расходом кислорода 0,51 - 1,03 м3/т, после чего производится усредняющая продувка аргоном в течение 2 - 3 мин с расходом 0,0014 - 0,028 м3/мин, см. "Технологическую инструкцию ТИ - 105 - СТ. КК-18-97. Химический подогрев металла в сталеразливочном ковше в конвертерном производстве", Череповец, 1997 г.As a prototype of the present invention, the authors chose a method of chemical heating of steel, which includes introducing aluminum into the steel pouring ladle in an amount of 0.33-0.84 kg / t of steel, immersing the lance by 0.2-0.4 m from the metal level and blowing with an oxygen flow rate of 0.023 - 0.037 m 3 / min • t followed by an additional immersion of the lance to a depth of 0.5 - 1.0 m from the bottom of the bucket and a purge with an oxygen flow rate of 0.51 - 1.03 m 3 / t, after which averaging with argon for 2 - 3 minutes with a flow rate of 0.0014 - 0.028 m 3 / min, see "Technological instruction TI - 105 - ST. KK-18-97. Chemical heating of metal in a steel-pouring ladle in converter production ", Cherepovets, 1997.
Недостатком прототипа является то, что подогрев ведется без учета марки обрабатываемой стали. Это снижает эффективность нагрева, значительно повышает расход кислорода и алюминия и приводит к повышенному окислению примесей и железа. Кроме того, из-за увеличенной глубины погружения кислородных фурм (на глубину 0,5 - 1,0 м от дна ковша) снижается их стойкость, что ограничивает длительность и максимальную температуру нагрева. Большое заглубление фурм ухудшает условия удаления окислов из расплава в шлак, в частности увеличивает время всплывания окислов в шлак, что загрязняет металл неметаллическими включениями. Кроме того, рекомендуемые по технологии значения заглубления фурм неконкретны в том смысле, что расположение выходных срезов продувочных сопел зависят от конструктивных особенностей фурм, т.е. в зависимости от конструкции головки фурмы, выходные срезы сопел могут быть расположены выше или ниже относительно нижнего конца фурмы. В связи с этим ввод кислорода в расплав может осуществляться выше или ниже расположения слоя расплавления алюминия, что снижает эффективность нагрева. The disadvantage of the prototype is that the heating is carried out without taking into account the grade of steel being processed. This reduces the heating efficiency, significantly increases the consumption of oxygen and aluminum and leads to increased oxidation of impurities and iron. In addition, due to the increased immersion depth of oxygen tuyeres (to a depth of 0.5 - 1.0 m from the bottom of the bucket), their resistance decreases, which limits the duration and maximum temperature of heating. A large deepening of the tuyeres worsens the conditions for the removal of oxides from the melt into the slag, in particular, increases the time that the oxides rise to the slag, which pollutes the metal with non-metallic inclusions. In addition, the tuyere depths recommended by the technology are not specific in the sense that the location of the outlet sections of the blowing nozzles depends on the design features of the tuyeres, i.e. depending on the design of the lance head, the exit sections of the nozzles may be located higher or lower relative to the lower end of the lance. In this regard, oxygen can be introduced into the melt above or below the location of the aluminum melting layer, which reduces the heating efficiency.
Задачей, на решение которой направлено настоящее изобретение, является повышение эффективности нагрева с одновременным повышением качества металла и снижения расхода материалов, необходимых на нагрев. The problem to which the present invention is directed, is to increase the heating efficiency while increasing the quality of the metal and reduce the consumption of materials required for heating.
Решение поставленной задачи обеспечено тем, что в способе внепечного нагрева стали, включающем ввод алюминия в расплав металла в ковше, продувку расплава кислородом через погружаемую фурму, химический подогрев расплава и его последующее усреднение по температуре и химическому составу путем продувки инертным газом, согласно изобретению, определяют расход вводимого алюминия с учетом содержания в расплаве углерода, при поддержании удельного объемного расхода кислорода в пределах 0,5 - 0,75 м3/кг введенного алюминия, а расход кислорода для химического подогрева расплава металла определяют по следующей зависимости
где 
t - требуемая температура нагрева стали, oC;
PAl - расход алюминия, вводимого в ковш, кг/т;
C - содержание углерода в стали, % (марка стали);
(0,05 - 0,06), (3,6 - 7,7), (20 - 25), 0,47 - эмпирические коэффициенты,
при этом, кислородную продувку ведут с интенсивностью 0,1 - 0,4 м3/мин•т при заглублении выходных срезов продувочных сопел фурмы в расплав металла на 0,10 - 0,6 высоты уровня расплава металла, а нейтральный газ для усреднения по температуре и химическому составу подают с интенсивностью 0,0025 - 0,0040 м3/мин•т. В качестве инертного газа используют аргон, продувку расплава металла которым ведут не более 6 мин.The solution to this problem is ensured by the fact that in the method of out-of-furnace heating of steel, including introducing aluminum into the metal melt in the ladle, blowing the melt with oxygen through an immersion lance, chemically heating the melt and its subsequent averaging over temperature and chemical composition by blowing with an inert gas, according to the invention, determine flow introduced with the aluminum content in carbon melt while maintaining the specific volume of the oxygen in the range of 0.5 - 0.75 m 3 / kg injected aluminum, and oxygen consumption for x namic heating molten metal is determined by the following relationship
Where
t is the required steel heating temperature, o C;
P Al - consumption of aluminum introduced into the bucket, kg / t;
C - carbon content in steel,% (steel grade);
(0.05 - 0.06), (3.6 - 7.7), (20 - 25), 0.47 - empirical coefficients,
at the same time, oxygen purge is carried out with an intensity of 0.1 - 0.4 m 3 / min • t when deepening the outlet sections of the tuyere blowing nozzles into the metal melt at 0.10 - 0.6 the height of the metal melt level, and the neutral gas is averaged over temperature and chemical composition served with an intensity of 0.0025 - 0.0040 m 3 / min • t As an inert gas, argon is used, the purging of the metal melt of which is conducted for no more than 6 minutes.
Ниже приведены примеры осуществления изобретения, не исключающие другие возможные варианты в пределах формулы изобретения. The following are examples of the invention, not excluding other possible options within the claims.
Способ обработки стали в ковше осуществляют следующим образом. The method of processing steel in the ladle is as follows.
Производят выпуск стали из конвертера в сталеразливочный ковш и транспортируют его к установке непрерывной разливки. При перемещении ковша, из-за теплопотерь, температура стали в ковше непрерывно уменьшается. После установки ковша на место назначения измеряют температуру расплава металла, определяя этим необходимую по технологии температуру подогрева. По марке стали (т. е. с учетом содержания углерода в металле) из вышеприведенного соотношения определяют расходы алюминия и кислорода, необходимые для требуемого по технологии прироста температуры расплава. They produce steel from a converter into a steel pouring ladle and transport it to a continuous casting unit. When moving the bucket, due to heat loss, the temperature of the steel in the bucket is continuously reduced. After the bucket is installed at its destination, the temperature of the molten metal is measured, thereby determining the heating temperature required by the technology. The steel grade (i.e., taking into account the carbon content in the metal) determines the consumption of aluminum and oxygen from the above ratio, which are necessary for the melt temperature increase required by the technology.
При осуществлении температурной коррекции алюминий вводят в расплав в виде алюминиевой проволоки. После ввода алюминия в ковш подают кислород через погружную фурму, выходные срезы продувочных сопел которой опускают под уровень расплава на 0,10 - 0,6 высоты его уровня и продувают расплав металла кислородом с интенсивностью 0,1 - 0,4 м3/мин•т.When performing temperature correction, aluminum is introduced into the melt in the form of an aluminum wire. After introducing aluminum into the bucket, oxygen is supplied through an immersion lance, the outlet sections of the blowing nozzles of which are lowered to the melt level by 0.10 - 0.6 of its height and the metal melt is purged with oxygen with an intensity of 0.1 - 0.4 m 3 / min • t
При подаче в ковш алюминия и кислорода за счет экзотермической окислительной реакции обеспечивается нагрев расплава стали до необходимой температуры. When aluminum and oxygen are supplied to the ladle due to an exothermic oxidative reaction, the steel melt is heated to the required temperature.
По окончании кислородной продувки расплав металла продувают через погружную фурму аргоном, обеспечивая этим усреднение расплава металла в ковше по температуре и химическому составу. At the end of the oxygen purge, the molten metal is blown through an immersion lance with argon, thereby ensuring averaging of the molten metal in the ladle over temperature and chemical composition.
Ввод алюминиевой проволоки в ковш целесообразно осуществлять с линейной скоростью 3 - 12 м/с для обеспечения поступления алюминия на необходимую глубину (при меньших скоростях подачи происходит усвоение алюминия только в верхних слоях металла; большие значения скорости приводят к перерасходу алюминия и превышению его допустимого содержания в стали). Диаметр алюминиевой проволоки составляет 8 - 16 мм. It is advisable to introduce aluminum wire into the ladle with a linear speed of 3 - 12 m / s to ensure the flow of aluminum to the required depth (at lower feed speeds, aluminum is assimilated only in the upper layers of the metal; high speed values lead to an excessive consumption of aluminum and an excess of its allowable content in become). The diameter of the aluminum wire is 8 - 16 mm.
Осуществление ввода кислорода в ковш посредством кислородной фурмы, выходные срезы продувочных сопел которой заглублены под уровень расплава на 0,10 - 0,60 высоты уровня расплава металла в ковше, с интенсивностью продувки составляющей 0,10 - 0,60 м3/мин•т обеспечивает полное окисление алюминия, поскольку выходные срезы продувочных сопел фурмы располагаются на уровне расплавления алюминиевой проволоки. При любых других положениях выходных срезов продувочных сопел они располагаются или выше или ниже уровня расплавления алюминия, что приводит или к окислению и обогащению металла окислами элементов, содержащихся в расплаве металла или к повышению в расплаве содержания алюминия из-за поступления кислорода в металл над уровнем расплавления алюминиевой проволоки.The introduction of oxygen into the bucket through an oxygen lance, the output sections of the blowing nozzles of which are deepened under the melt level by 0.10 - 0.60 of the height of the level of metal melt in the bucket, with a purge intensity of 0.10 - 0.60 m 3 / min • t provides complete oxidation of aluminum, since the output sections of the blowing nozzles of the lance are located at the level of melting of the aluminum wire. At any other positions of the outlet sections of the blowing nozzles, they are located either above or below the level of molten aluminum, which leads either to oxidation and enrichment of the metal with oxides of elements contained in the molten metal or to an increase in the aluminum content in the melt due to oxygen entering the metal above the melting level aluminum wire.
Если продувка осуществляется в интенсивностью менее 0,10 м3/мин•т, то окисляется не весь алюминий; продувка с интенсивностью более 0,40 м3/мин•т приводит к угару введенного алюминия и пресыщению расплава неметаллическими включениями в виде окислов различных элементов.If the purge is carried out at an intensity of less than 0.10 m 3 / min • t, not all aluminum is oxidized; a purge with an intensity of more than 0.40 m 3 / min • t leads to the burning of introduced aluminum and saturation of the melt with non-metallic inclusions in the form of oxides of various elements.
Предпочтительно осуществлять продувку аргоном с интенсивностью, составляющей 0,0025 - 0,0040 м3/мин•т (обычно в течение 3 - 6 мин). Это обеспечивает перемешивание и усреднение металла по всему объему ковша по температуре и химическому составу. При меньшей интенсивности продувки (менее 0,0025 м3/мин•т) расплав металла не успевает усредниться по температуре и химическому составу. Большая интенсивность (более 0,0040 м3/мин•т) приводит к переохлаждению расплава и перерасходу аргона.It is preferable to purge with argon with an intensity of 0.0025 - 0.0040 m 3 / min • t (usually within 3-6 minutes). This ensures mixing and averaging of the metal over the entire volume of the bucket over temperature and chemical composition. At a lower purge intensity (less than 0.0025 m 3 / min • t), the metal melt does not have time to average over temperature and chemical composition. High intensity (more than 0.0040 m 3 / min • t) leads to supercooling of the melt and an excessive consumption of argon.
В таблице 1 приведены сравнительные данные, полученные при повышении температуры при одинаковых расходах кислорода в зависимости от марки стали. Table 1 shows the comparative data obtained with increasing temperature at the same oxygen flow rates, depending on the steel grade.
Как следует из таблицы 1, на повышение температуры расплава металла существенно влияет содержание в нем углерода (при одном и том же расходе кислорода необходимо примерно в два раза больше алюминия для поднятия температуры стали с содержанием углерода менее 0,10%). As follows from table 1, the carbon content in the metal significantly increases the temperature of the molten metal (at the same oxygen flow rate, approximately two times more aluminum is needed to raise the temperature of steel with a carbon content of less than 0.10%).
При определении расходов алюминия и кислорода целесообразно задавать расход алюминия с учетом содержания в расплаве металла углерода и по нему определять расход кислорода, поскольку после температурной коррекции осуществляют (как правило) дополнительные корректировки, например, по химическому составу расплава металла. When determining the consumption of aluminum and oxygen, it is advisable to set the consumption of aluminum taking into account the carbon content in the metal melt and determine the oxygen consumption from it, since after temperature correction, additional adjustments are made (as a rule), for example, according to the chemical composition of the metal melt.
Примеры осуществления способа обработки стали, полученные при проведении температурной коррекции различных марок стали в ковше, приведены в таблице 2. Examples of the method of processing steel obtained by conducting temperature correction of various grades of steel in the ladle are shown in table 2.
Проведенными исследованиями установлено, что отклонение по расходам алюминия и кислорода, определенным из вышеприведенного соотношения, приводит к ухудшению качества металла и снижению эффективности обработки. The studies found that the deviation in the consumption of aluminum and oxygen, determined from the above ratio, leads to a deterioration in the quality of the metal and a decrease in the processing efficiency.
Применение предложенного способа позволяет повысить качество обрабатываемого металла и снизить издержки при его производстве. The application of the proposed method can improve the quality of the metal being processed and reduce costs in its production.
Claims (2)
где
t - требуемая температура нагрева стали, oC;
PAl - расход алюминия, вводимого в ковш, кг/т;
С - содержание углерода в стали, % (марка стали);
(0,05 - 0,06), (3,6 - 7,7), (20 - 25), 0,47 - эмпирические коэффициенты,
при этом кислородную продувку ведут с интенсивностью 0,1 - 0,4 м3/мин • т при заглублении выходных срезов продувочных сопел фурмы в расплав металла на 0,10 - 0,60 высоты уровня расплава металла, а нейтральный газ для усреднения по температуре и химическому составу подают с интенсивностью 0,0025 - 0,0040 м3/мин • т.1. A method of out-of-furnace heating of steel, comprising introducing aluminum into a metal melt in a ladle, blowing the melt with oxygen through an immersion lance, chemically heating the melt and subsequently averaging it by temperature and chemical composition by blowing with an inert gas, characterized in that the consumption of introduced aluminum is determined taking into account the content in a carbon melt while maintaining the specific volumetric oxygen flow rate in the range of 0.5 - 0.75 m 3 / kg of introduced aluminum, and the oxygen flow rate for chemical heating of the metal melt is determined by about the following dependency:
Where
t is the required steel heating temperature, o C;
P Al - consumption of aluminum introduced into the bucket, kg / t;
C is the carbon content in steel,% (steel grade);
(0.05 - 0.06), (3.6 - 7.7), (20 - 25), 0.47 - empirical coefficients,
while oxygen purging is carried out with an intensity of 0.1 - 0.4 m 3 / min • t when deepening the outlet sections of the blowing nozzles of the tuyere into the metal melt at 0.10 - 0.60 of the height of the level of the metal melt, and a neutral gas for temperature averaging and chemical composition is served with an intensity of 0.0025 - 0.0040 m 3 / min • t
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98108373A RU2125614C1 (en) | 1998-05-06 | 1998-05-06 | Method of ladle heating of steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98108373A RU2125614C1 (en) | 1998-05-06 | 1998-05-06 | Method of ladle heating of steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2125614C1 true RU2125614C1 (en) | 1999-01-27 |
| RU98108373A RU98108373A (en) | 1999-04-27 |
Family
ID=20205540
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98108373A RU2125614C1 (en) | 1998-05-06 | 1998-05-06 | Method of ladle heating of steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2125614C1 (en) |
-
1998
- 1998-05-06 RU RU98108373A patent/RU2125614C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Технологическая инструкция ТИ-105-СТ.КК-18-97. Химический подогрев металла в сталеразливочном ковше в конвертерном производстве. - Череповец, 1997. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4298192A (en) | Method of introducing powdered reagents into molten metals and apparatus for effecting same | |
| US20130167688A1 (en) | Method of making low carbon steel using ferrous oxide and mineral carbonates | |
| RU2125614C1 (en) | Method of ladle heating of steel | |
| RU2148659C1 (en) | Method of pipe steel production | |
| RU2219249C1 (en) | Off-furnace steel treatment in ladle | |
| Dutta et al. | Secondary steelmaking | |
| RU2461635C1 (en) | Method of steel out-of-furnace processing by calcium | |
| RU2754337C1 (en) | Method for production of nitrogen-doped steel in bucket | |
| RU2138563C1 (en) | Method for treating steel in ladle | |
| RU2186126C2 (en) | Method of steel chemical heating | |
| EP0143276B1 (en) | Process to control the shape of inclusions in steels | |
| RU2110584C1 (en) | Method of chemically heating steel in ladle | |
| RU2205880C1 (en) | Method of steel making | |
| RU2302472C1 (en) | Method of off-furnace treatment of steel | |
| JPS61235506A (en) | Heating up method for molten steel in ladle | |
| RU2092576C1 (en) | Method of treating steel in teeming ladle | |
| RU2201458C1 (en) | Method of modification of steel | |
| SU1073291A1 (en) | Stainless steel melting method | |
| EP0023759B1 (en) | Method of recycling steel scrap | |
| RU2165463C1 (en) | Method of steel making in electric arc furnace | |
| RU2269579C1 (en) | High-carbon cord-quality steel obtaining method | |
| JPS6027726B2 (en) | Method for refining molten steel using a ladle | |
| JPH11293329A (en) | Production of extra-low carbon silicon-killed steel excellent in cleaning property | |
| SU734293A1 (en) | Method of steel smelting | |
| RU2279485C1 (en) | Process for out-of-furnace carbon treatment of steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20110507 |