RU2117265C1 - Device measuring temperature of corrosive melts - Google Patents
Device measuring temperature of corrosive melts Download PDFInfo
- Publication number
- RU2117265C1 RU2117265C1 RU97104643/02A RU97104643A RU2117265C1 RU 2117265 C1 RU2117265 C1 RU 2117265C1 RU 97104643/02 A RU97104643/02 A RU 97104643/02A RU 97104643 A RU97104643 A RU 97104643A RU 2117265 C1 RU2117265 C1 RU 2117265C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- metal block
- thermocouple
- cylinder
- water
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к термометрии и может быть использовано для измерения температуры расплавов в металлургической отрасли, в частности в процессах жидкофазного восстановления, а также в химической промышленности в условиях высоких температур и наличия агрессивной жидкой среды. The invention relates to thermometry and can be used to measure the temperature of melts in the metallurgical industry, in particular in liquid-phase reduction processes, as well as in the chemical industry at high temperatures and the presence of an aggressive liquid medium.
Известны устройства, позволяющие измерять температуру металлургических расплавов, состоящие из термопреобразователей и защитных колпачков. Защитные колпачки выполнены из огнеупорной керамики или металла. Горячий спай термопреобразователя размещен в защитном колпачке, либо выведен непосредственно в среду, где измеряется температура (Рыжонков Д.И., Падерин С.Н., Серов Г.В. Твердые электролиты в металлургии. -М.: Металлургия, 1992, с. 75 - 78). Известны также устройства с высокотемпературными термопарами ПР 30/6, ВР 5/20, способные без возобновления рабочего спая с допустимой погрешностью обеспечивать многократные измерения температуры расплавов, достигающей значений 1500 - 1600oC, если они будут снабжены защитными наконечниками (Данишевский С.К., Сведе-Швец Н.И. Высокотемпературные термопары. -М.: Металлургия, 1977, с. 117 - 120).Known devices that allow you to measure the temperature of metallurgical melts, consisting of thermal converters and protective caps. The protective caps are made of refractory ceramic or metal. The hot junction of the thermocouple is placed in a protective cap or discharged directly into the medium where the temperature is measured (Ryzhonkov D.I., Paderin S.N., Serov G.V. Solid electrolytes in metallurgy. -M .: Metallurgy, 1992, p. 75 - 78). Devices with high-temperature thermocouples PR 30/6, BP 5/20 are also known, capable of providing multiple measurements of the temperature of melts, reaching values of 1500 - 1600 o C, if they are equipped with protective tips, without resuming the working junction, with an acceptable error (Danishevsky S.K. , Swede-Shvets N.I. High-temperature thermocouples.-M.: Metallurgy, 1977, p. 117 - 120).
Очевидно, что в условиях высоких температур и жидких агрессивных сред чрезвычайно трудно подобрать универсальный материал, способный противодействовать разрушающему действию данных факторов на термопреобразующий элемент. It is obvious that in conditions of high temperatures and liquid aggressive environments it is extremely difficult to choose a universal material that can counteract the destructive effect of these factors on the thermally converting element.
С одной стороны, металлические материалы обладают значительной прочностью и термостойкостью, но вместе с тем характеризуются невысокой сопротивляемостью высокотемпературной окислительной либо восстановительной газовой атмосфере, присутствующей практически в любом пирометаллургическом агрегате. On the one hand, metallic materials have significant strength and heat resistance, but at the same time they are characterized by low resistance to a high-temperature oxidizing or reducing gas atmosphere, which is present in almost any pyrometallurgical unit.
В то же время, неметаллические материалы, в основном оксиды металлов и некоторые виды композиционных материалов на их основе, обладают приемлемой стойкостью к высокотемпературной газовой фазе, значительной изолирующей способностью (удельное электрическое сопротивление при высоких температурах составляет r = 105 - 107 Ом • м), но не сохраняют в сравнении с металлами химическую инертность по отношению к оксидному расплаву.At the same time, non-metallic materials, mainly metal oxides and some types of composite materials based on them, have acceptable resistance to the high-temperature gas phase, significant insulating ability (electrical resistivity at high temperatures is r = 10 5 - 10 7 Ohm • m ), but do not retain chemical inertness with respect to oxide melt in comparison with metals.
Из известных устройств наиболее близким по техническому решению к заявляемому является устройство, описанное в (авт.св. СССР N 1515069, кл. G 01 K 7/04, 1987 г). Данное устройство содержит термопару, рабочий спай которой размещен в керамическом наконечнике из алунда, либо диоксида циркония или дисилицида молибдена, соединенном с жаропрочной трубой, подключенной к сети (баллонам) с инертным газом - аргоном. В свою очередь, жаропрочная труба с термопарой и наконечником размещены в водоохлаждаемом кожухе и в случае необходимости перемещаются в нем. Данное устройство характеризуется простотой использования и легкостью в эксплуатации. Вместе с тем, анализ прототипа выявляет существенные недостатки, которые состоят в следующем:
замеры температуры осуществляются лишь периодически, при этом, в случае ошлакования жаропрочной трубы, не представляется возможным выдвинуть ее из зоны замера в зону действия охлаждения;
общая длительность работы устройства целиком и полностью определяется стойкостью керамического наконечника, испытывающего при функционировании значительный термический удар;
и наконец, устройство не позволяет производить замеры температуры в металлургических расплавах сколь-нибудь продолжительное время, вследствие растворения защитного колпачка в оксидном расплаве.Of the known devices closest in technical solution to the claimed one is the device described in (ed. St. USSR N 1515069, class G 01 K 7/04, 1987). This device contains a thermocouple, the working junction of which is placed in a ceramic tip made of alundum, or zirconium dioxide or molybdenum disilicide, connected to a heat-resistant pipe connected to a network (cylinders) with an inert gas - argon. In turn, a heat-resistant pipe with a thermocouple and a tip are placed in a water-cooled casing and, if necessary, move in it. This device is characterized by ease of use and ease of operation. However, the analysis of the prototype reveals significant disadvantages, which are as follows:
temperature measurements are carried out only periodically, while in the case of slagging of the heat-resistant pipe, it does not seem possible to extend it from the measurement zone to the cooling action zone;
the total duration of the device is entirely determined by the resistance of the ceramic tip, which experiences significant thermal shock during operation;
and finally, the device does not allow temperature measurements in metallurgical melts for any extended time due to dissolution of the protective cap in the oxide melt.
Целью настоящего изобретения является увеличение длительности работы устройства и осуществление непрерывного измерения температуры в течение продолжительного времени (времени проведения плавки). The aim of the present invention is to increase the duration of the device and the implementation of continuous temperature measurement for a long time (time of the melt).
Сформулированная цель достигается тем, что в отличие от известного устройства, содержащего термопару, рабочий спай который размещен в защитном керамическом наконечнике, расположенном в канале металлического блока, который установлен в водоохлаждаемом корпусе, металлический блок выполнен в виде соединенного с водоохлаждаемым корпусом цилиндра с глухим осевым продольным каналом, в котором размещен рабочий спай термопары с защитным керамическим наконечником, при этом часть цилиндра выполнена выступающей за пределы водоохлаждаемого корпуса, а на ее поверхности на расстоянии от наружного торца цилиндра, равном 0.3 - 0.4 ее длины, выполнена проточка, диаметр которой равен 2.0 - 2.5 диаметра продольного канала цилиндра, ширина проточки равна 0.2 - 0.4 длины выступающей за пределы водоохлаждаемого корпуса части цилиндра. The stated goal is achieved in that, in contrast to the known device containing a thermocouple, the working junction which is placed in a protective ceramic tip located in the channel of the metal block, which is installed in a water-cooled case, the metal block is made in the form of a cylinder connected with a water-cooled case with a blind axial longitudinal a channel in which the working junction of the thermocouple with a protective ceramic tip is placed, while part of the cylinder is protruding beyond the water-cooled housing, and on its surface at a distance from the outer end of the cylinder equal to 0.3 - 0.4 of its length, a groove is made, the diameter of which is 2.0 - 2.5 of the diameter of the longitudinal channel of the cylinder, the width of the groove is 0.2 - 0.4 of the length of the cylinder part protruding outside the water-cooled casing.
На чертеже изображен общий вид устройства в разрезе. The drawing shows a General view of the device in section.
Устройство для измерения температуры агрессивных расплавов содержит водоохлаждаемый корпус 1, термопреобразователь 2 в защитном керамическом наконечнике 3, металлический блок 4. A device for measuring the temperature of aggressive melts contains a water-cooled housing 1, a thermal converter 2 in a protective ceramic tip 3, a metal block 4.
Корпус выполнен из трубы нержавеющей стали, например, X18H92T, внутри нее располагается трубка для подачи охлаждающей воды 5 и сливной патрубок 6. Во внутренней центральной части корпуса размещена трубка 7 таким образом, что небольшая часть ее (2 - 3 мм) выступает из торцевой части корпуса, а противоположная часть трубки подключена к системе с инертным газом. Выступающие части трубок обвариваются. Трубка 7 соединена разъемным, например резьбовым соединением с металлическим блоком 4, выполненным в виде круглого цилиндра с проточкой между его торцами из тугоплавкого жаропрочного металла, инертного по отношению к агрессивной среде, например молибдена. Внутри металлического блока имеется глухой продольный осевой канал 8, в котором размещены термопреобразователь 2 марки ПР 6/ 30 в защитном керамическом наконечнике 3 из плавленной трехокиси алюминия. Термопара через удлинительные провода 9, изолированные от сквозной трубки керамическими бусами 10, соединена с измерительным прибором (вольтметром). The case is made of stainless steel pipe, for example, X18H92T, inside it there is a pipe for supplying cooling water 5 and a drain pipe 6. In the inner central part of the case there is a pipe 7 so that a small part of it (2 - 3 mm) protrudes from the end part case, and the opposite part of the tube is connected to an inert gas system. The protruding parts of the tubes are scalded. The tube 7 is connected by a detachable, for example, threaded connection to a metal block 4, made in the form of a round cylinder with a groove between its ends from refractory heat-resistant metal, inert with respect to an aggressive environment, such as molybdenum. Inside the metal block there is a blind longitudinal axial channel 8, in which a thermal converter 2 of the grade PR 6/30 is placed in a protective ceramic tip 3 made of fused aluminum trioxide. A thermocouple through extension wires 9, isolated from the through tube with ceramic beads 10, is connected to a measuring device (voltmeter).
Выбор конструктивного решения заявляемого устройства основан на сочетании преимуществ служебных характеристик керамики и металла, находящихся в различных агрессивных средах, а именно в оксидном расплаве и газовой атмосфере. The choice of a constructive solution of the claimed device is based on a combination of the advantages of the service characteristics of ceramics and metal located in various aggressive environments, namely in oxide melt and gas atmosphere.
Устройство работает следующим образом. Металлический блок воспринимает тепловую энергию среды и передает ее на термопреобразователь, электрический потенциал которого фиксируют прибором. The device operates as follows. The metal block senses the thermal energy of the medium and transfers it to the thermal converter, the electric potential of which is fixed by the device.
Твердые и жаропрочные металлы, в данном случае молибден, проявляет повышенную стойкость в высокотемпературной агрессивной среде, которой является оксидный расплав, в частности процесса жидкофазного восстановления РОМЕЛТ, содержащий шлакообразующие компоненты CaO, SiO2, MgO, Al2O3, MnO и незначительные концентрации закиси железа FeO, лежащий в интервале 1.5 - 2.5% по массе. Находясь в среде, температура которой измеряется, молибденовый блок не имеет прямого контакта с газовой фазой, содержащей кислород. Химическое взаимодействие металла с кислородом в условиях высоких температур приводит к быстрому окислению молибдена. В то же время внутренняя поверхность продольного осевого канала металлического блока и торцевая часть его, находящаяся в трубке, также подвержена воздействию окислительной газовой атмосферы. Для предотвращения этого воздействия в трубку 7 подают инертный газ. Причем во время работы устройства охлаждения горячего спая термопары инертным газом не наблюдается. Керамический наконечник в данной конструкции выполняет функции электрического изолятора горячего спая термопары от стенок металлического блока и предотвращает возможную диффузию атомов молибдена в материал термопреобразователя. Кроме того, керамический наконечник не испытывает значительного термического удара, роль демпфера в этом случае играет металлический блок.Solid and heat-resistant metals, in this case molybdenum, exhibits increased resistance in a high-temperature aggressive environment, which is an oxide melt, in particular, the ROMELT liquid-phase reduction process containing slag-forming components CaO, SiO 2 , MgO, Al 2 O 3 , MnO and low concentrations of nitrous oxide iron FeO, lying in the range of 1.5 - 2.5% by weight. Being in a medium whose temperature is measured, the molybdenum block does not have direct contact with the gas phase containing oxygen. The chemical interaction of metal with oxygen at high temperatures leads to the rapid oxidation of molybdenum. At the same time, the inner surface of the longitudinal axial channel of the metal block and its end part located in the tube are also exposed to the oxidizing gas atmosphere. To prevent this effect, inert gas is supplied to the tube 7. Moreover, during operation of the device for cooling the hot junction of the thermocouple with an inert gas is not observed. The ceramic tip in this design serves as the electrical insulator of the hot junction of the thermocouple from the walls of the metal block and prevents the possible diffusion of molybdenum atoms into the material of the thermal converter. In addition, the ceramic tip does not experience significant thermal shock; in this case, the metal block plays the role of a damper.
Таким образом, в результате работы заявляемого устройства длительность его функционирования определяется в основном стабильностью показаний термопреобразователя. Thus, as a result of the operation of the inventive device, the duration of its operation is determined mainly by the stability of the readings of the thermal converter.
Однако при работе устройства протекает процесс отвода тепла от металлического блока к водоохлаждаемому корпуса, что приводит в конечном итоге к заниженным значениям измеряемой температуры по отношению к истинной температуре среды. Поэтому для уменьшения этого потока на цилиндрической поверхности металлического блока выполнена проточка. Она характеризуется диаметром d, шириной l и расположением, определяемым расстоянием S от кромки проточки до торца металлического блока, в котором размещен горячий спай термопары. Диаметр проточки связан с величиной диаметра канала в металлическом блоке d, в котором размещен термопреобразователь с защитным наконечником. Диаметр канала в устройстве является постоянной величиной, равной 6 мм. Эта связь обусловлена тем, что, с одной стороны, диаметр проточки должен быть как можно меньший (Dпроточки ---> dканала), но в этом случае создается угроза деформации этого участка и отрыв его под действием силы тяжести и высокой температуры от устройства. Экспериментально установлено, что стабильная работа устройства наблюдается при выполнении определенного соотношения между диаметром проточки и диаметром канала, выражаемого равенством D = (2.0 - 2.5) • d, мм.However, during the operation of the device, the process of heat removal from the metal block to the water-cooled housing proceeds, which ultimately leads to underestimated values of the measured temperature in relation to the true temperature of the medium. Therefore, to reduce this flow, a groove is made on the cylindrical surface of the metal block. It is characterized by a diameter d, a width l, and an arrangement determined by the distance S from the edge of the groove to the end of the metal block in which the hot junction of the thermocouple is placed. The diameter of the groove is related to the diameter of the channel in the metal block d, in which the thermocouple with a protective tip is placed. The diameter of the channel in the device is a constant value equal to 6 mm. This connection is due to the fact that, on the one hand, the diameter of the groove should be as small as possible (D grooves ---> d channel ), but in this case there is a threat of deformation of this section and its separation under the influence of gravity and high temperature from the device . It was experimentally established that stable operation of the device is observed when a certain relationship between the diameter of the groove and the diameter of the channel is expressed, expressed by the equality D = (2.0 - 2.5) • d, mm.
В то же время выбор ширины и расположения проточки на металлическом блоке основан на следующих соображениях. Проточка не должна быть узкой, поскольку в данном случае будет затруднен теплообмен между всей средой, в которой измеряется температура и объемом расплава, находящимся в проточке. Температура этого объема будет существенно меньшей по сравнению с остальной частью среды и через него облегчен отвод тепла от рабочего спая термопары к водоохлаждаемому корпусу. Иными словами, среда, сосредоточенная в узкой проточке не будет энергично взаимодействовать с остальной частью среды, температура которой измеряется. Вместе с тем, проточка не должна располагаться близко к месту соединения металлического блока с водоохлаждаемым корпусом, так как при этом уменьшается стойкость металлического блока к действующему на него изгибающему моменту. С другой стороны, проточка должна быть удалена и от горячего спая термопреобразователя. Тогда поверхность контакт между расплавом и той частью металлического блока, в котором размещен рабочий спай термопары, будет большим и, следовательно, уровень измеряемой температуры будут максимально приближен к истинной температуре среды. Промышленные испытания показали, что оптимальная ширина проточки связана с величиной выставляемой из водоохлаждаемого корпуса части металлического блока L соотношением: l = (0.2 - 0.4) • L, мм, а расположение проточки на металлическом блоке характеризуется расстоянием от ее края до торца металлического блока, погружаемого в среду, температура которой измеряется и определяется равенством: S = (0.3 - 0.4) • L, мм, где L величина постоянная, равная ≈ 120 мм. At the same time, the choice of the width and location of the grooves on the metal block is based on the following considerations. The groove should not be narrow, since in this case heat transfer between the whole medium in which the temperature is measured and the volume of the melt in the groove will be difficult. The temperature of this volume will be significantly lower compared to the rest of the medium and through it the heat removal from the working junction of the thermocouple to the water-cooled body is facilitated. In other words, a medium concentrated in a narrow groove will not interact vigorously with the rest of the medium whose temperature is measured. At the same time, the groove should not be located close to the junction of the metal block with the water-cooled case, since this reduces the resistance of the metal block to the bending moment acting on it. On the other hand, the groove must be removed from the hot junction of the thermal converter. Then the contact surface between the melt and that part of the metal block in which the working junction of the thermocouple is placed will be large and, therefore, the level of the measured temperature will be as close as possible to the true temperature of the medium. Industrial tests showed that the optimal width of the groove is related to the size of the metal block part L exposed from the water-cooled case by the ratio: l = (0.2 - 0.4) • L, mm, and the location of the groove on the metal block is characterized by the distance from its edge to the end of the metal block being immersed on Wednesday, the temperature of which is measured and determined by the equality: S = (0.3 - 0.4) • L, mm, where L is a constant value equal to ≈ 120 mm.
В табл. 1 приведены некоторые характеристики работы устройства, зависящие от значения D. In the table. 1 shows some of the characteristics of the device, depending on the value D.
Основные показатели работы заявляемого устройства в сравнении с прототипом и аналогами приведены в табл. 2. The main performance indicators of the claimed device in comparison with the prototype and analogues are given in table. 2.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97104643/02A RU2117265C1 (en) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | Device measuring temperature of corrosive melts |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97104643/02A RU2117265C1 (en) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | Device measuring temperature of corrosive melts |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2117265C1 true RU2117265C1 (en) | 1998-08-10 |
| RU97104643A RU97104643A (en) | 1999-03-10 |
Family
ID=20191171
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97104643/02A RU2117265C1 (en) | 1997-03-25 | 1997-03-25 | Device measuring temperature of corrosive melts |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2117265C1 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2522838C1 (en) * | 2012-12-03 | 2014-07-20 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение измерительной техники" | Gas flow temperature gage |
| RU2554324C1 (en) * | 2014-02-11 | 2015-06-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" (ФГБОУ ВПО "МГТУ") | Method of temperature measurement |
| RU2619360C1 (en) * | 2016-04-20 | 2017-05-15 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение измерительной техники" | Device for measurement of temperature of gas flows |
| RU2700727C1 (en) * | 2019-02-15 | 2019-09-19 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение Измерительной техники" (АО "НПО ИТ") | Device for measuring temperature of surface of gas duct |
| RU2749410C2 (en) * | 2019-04-22 | 2021-06-09 | Зуфар Гарифуллинович САЛИХОВ | Sensor for measuring temperature in a molten metal medium |
| RU209848U1 (en) * | 2021-09-27 | 2022-03-23 | Публичное Акционерное Общество "Одк-Сатурн" | Device for measuring the temperature of high-temperature gas flows |
| RU2777743C1 (en) * | 2021-09-14 | 2022-08-09 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение Измерительной техники" (АО "НПО ИТ") | Device for measuring the temperature of gas flows |
-
1997
- 1997-03-25 RU RU97104643/02A patent/RU2117265C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Данишевский С.К., Сведе-Швец Н.И. Высокотемпературные термопары. М.: Металлургия, 1977, с.117-120. Рыжонков Д.И., Падерин С.Н., Серов Г.В. Твердые электролиты в металлургии. М.: Металлургия, 1992, с. 75-78. * |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2522838C1 (en) * | 2012-12-03 | 2014-07-20 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение измерительной техники" | Gas flow temperature gage |
| RU2554324C1 (en) * | 2014-02-11 | 2015-06-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" (ФГБОУ ВПО "МГТУ") | Method of temperature measurement |
| RU2619360C1 (en) * | 2016-04-20 | 2017-05-15 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение измерительной техники" | Device for measurement of temperature of gas flows |
| RU2700727C1 (en) * | 2019-02-15 | 2019-09-19 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение Измерительной техники" (АО "НПО ИТ") | Device for measuring temperature of surface of gas duct |
| RU2749410C2 (en) * | 2019-04-22 | 2021-06-09 | Зуфар Гарифуллинович САЛИХОВ | Sensor for measuring temperature in a molten metal medium |
| RU2777743C1 (en) * | 2021-09-14 | 2022-08-09 | Акционерное общество "Научно-производственное объединение Измерительной техники" (АО "НПО ИТ") | Device for measuring the temperature of gas flows |
| RU209848U1 (en) * | 2021-09-27 | 2022-03-23 | Публичное Акционерное Общество "Одк-Сатурн" | Device for measuring the temperature of high-temperature gas flows |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0454846B1 (en) | Thermocouple-type temperature sensor and method of measuring temperature of molten steel | |
| US5209571A (en) | Device for measuring the temperature of a molten metal | |
| US3668099A (en) | Apparatus for measuring oxygen content of a fluid | |
| TWI223066B (en) | Electrochemical sensor | |
| RU2117265C1 (en) | Device measuring temperature of corrosive melts | |
| JP3288791B2 (en) | Temperature measuring device for molten metal | |
| JPH0333212B2 (en) | ||
| KR100313000B1 (en) | Probe for detection of the concentration of various elements in molten metal | |
| US5232286A (en) | Long lasting thermocouple for high temperature measurements of liquid metals, mattes and slags | |
| JPS61246636A (en) | Protective tube for continuously measuring temperature of molten steel | |
| JP3306426B2 (en) | Thermocouple for measuring molten metal temperature | |
| JP3603557B2 (en) | Ceramic thermocouple for measuring molten metal temperature | |
| JP2006242601A (en) | Probe device for temperature measurement | |
| JP3550915B2 (en) | Ceramic thermocouple for high temperature measurement | |
| JP2002022554A (en) | Thermocouple for high temperature, and manufacturing method therefor | |
| JPH11311574A (en) | Ceramic thermocouple for molten copper | |
| JP3645439B2 (en) | Thermocouple device | |
| JP3014093U (en) | Temperature sensor with thermocouple and protective tube integrated | |
| JP4623481B2 (en) | thermocouple | |
| JP3237798B2 (en) | Water level detection rod | |
| JP3355166B2 (en) | Thermocouple for measuring molten metal temperature | |
| JP3533944B2 (en) | Structure of thermocouple protection tube with destruction detection function | |
| JP2539861B2 (en) | Continuous temperature measuring tube for molten metal | |
| JP2006226966A (en) | Oxygen sensor | |
| RU2700727C1 (en) | Device for measuring temperature of surface of gas duct |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC4A | Invention patent assignment |
Effective date: 20060303 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090326 |