RU2107826C1 - Steam-gas plant with deaerator-evaporator - Google Patents

Steam-gas plant with deaerator-evaporator Download PDF

Info

Publication number
RU2107826C1
RU2107826C1 RU95112358/06A RU95112358A RU2107826C1 RU 2107826 C1 RU2107826 C1 RU 2107826C1 RU 95112358/06 A RU95112358/06 A RU 95112358/06A RU 95112358 A RU95112358 A RU 95112358A RU 2107826 C1 RU2107826 C1 RU 2107826C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
deaerator
evaporator
condensate
steam
heater
Prior art date
Application number
RU95112358/06A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU95112358A (en
Inventor
М.А. Верткин
Original Assignee
Акционерное общество открытого типа "Ленинградский Металлический завод"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Акционерное общество открытого типа "Ленинградский Металлический завод" filed Critical Акционерное общество открытого типа "Ленинградский Металлический завод"
Priority to RU95112358/06A priority Critical patent/RU2107826C1/en
Publication of RU95112358A publication Critical patent/RU95112358A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2107826C1 publication Critical patent/RU2107826C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)

Abstract

FIELD: heat power engineering. SUBSTANCE: in first version of proposed design deaerator 16 is hydraulic coupled through heating steam inlet with deaerator evaporator 11. According to first design version deaerator evaporator 11 is placed before low pressure evaporator 12 in flue gas flow and deaerator 16 is provided at feed water outlet with hydraulic coupling through regulating valve 10 with low pressure drum 6 and at steam line outlet, with hydraulic coupling with low pressure drum 6 through emergency bypass valve 20. According to second design version, deaerator evaporator 11 is placed before low pressure evaporator 12 in flue gas flow, deaerator 16 is provided with hydraulic coupling at feed water outlet, through regulating valve 19, with low pressure drum 6 and with separator 22 hydraulically coupled by steam outlet with deaerator evaporator 11 and by feed water outlet, through regulating valve 23, with deaerator 16 and by steam outlet, through regulating valve 24, with deaerator and through emergency bypass valve 25, with low pressure drum 6. In addition to peculiarities of first and second design versions, according to claim 3, condensate gas heater 13 is furnished with intermediate header 20 hydraulically coupled through regulating valve 21 with inlet by recirculating pump of heater 15. Design peculiarity of claim 3 is applicable to first and second design versions of proposed invention. EFFECT: enlarged operating capabilities. 3 cl, 2 dwg

Description

Изобретение относится к теплоэнергетике и может быть использовано в парогазовых установках (ПГУ) бинарного типа, предназначенных как для комбинированной выработки электрической и тепловой энергии с использованием теплофикационных отборов пара из паровой турбины (ПТ), так и для выработки электрической энергии преимущественно в конденсационном режиме (при нулевом внешнем тепловом потреблении). The invention relates to a power system and can be used in combined-cycle plants (CCGT) of a binary type, designed both for the combined generation of electric and thermal energy using cogeneration steam extraction from a steam turbine (PT), and for generating electric energy mainly in condensation mode (at zero external heat consumption).

Известно [1, 2], что в конденсационных ПГУ с высокотемпературными газовыми турбинами (ГТ) максимальный электрический КПД достигается в бинарном цикле, либо в цикле с небольшим дожиганием топлива за ГТ, с использованием котлов-утилизаторов (КУ) и паровых турбин двух и более давлений, причем для снижения концентрации кислорода и углекислого газа в питательной воде до требуемого уровня используют деаэраторы, в которых производится деаэрация конденсата с подогревом конденсата в процессе деаэрации до температуры насыщения на 10-40oC греющим паром, подаваемым в деаэратор из различных источников. При этом возможны различные варианты питания деаэратора греющим паром и включения деаэратора в тепловую схему ПГУ, влияющие на экономичность и другие эксплуатационные характеристики установки.It is known [1, 2] that in condensing CCGT units with high-temperature gas turbines (GT), the maximum electric efficiency is achieved in a binary cycle, or in a cycle with a small afterburning of fuel behind a GT, using waste heat boilers (KU) and steam turbines of two or more pressure, moreover, to reduce the concentration of oxygen and carbon dioxide in the feed water to the required level, deaerators are used in which the condensate is deaerated with condensate heating during deaeration to a saturation temperature of 10-40 o C by heating steam m supplied to the deaerator from various sources. At the same time, various options are available for supplying the deaerator with heating steam and for incorporating the deaerator into the CCGT thermal circuit, which affect the efficiency and other operational characteristics of the installation.

Известна принципиальная тепловая схема блока ПГУ-450 двух давлений, примененная фирмой Сименс (Германия) на ТЭС Амбарли (Турция) [3]. Ее основными элементами являются: ГТ с электрогенератором; двухцилиндровая ПТ с электрогенератором, конденсатором и регенеративным подогревателем низкого давления (ПНД); деаэратор, снабженный питательными насосами двух давлений и питаемый греющим паром, подаваемым из низкопотенциального отбора цилиндра низкого давления (ЦНД) ПТ; КУ с барабанами высокого и низкого давлений (в.д. и н.д.), содержащий 8 участков теплообмена, размещенный по ходу газов в КУ в следующем порядке: перегреватель пара в.д., испаритель в.д., экономайзер в.д., перегреватель пара н.д., испаритель н.д., два хвостовых экономайзера в.д. и н. д. , совмещенные по газовому потоку, газоводяной подогреватель конденсата (ГПК); конденсатный насос (КН) и насосы принудительной рециркуляции (РН); регулирующие клапана (РК). The known thermal diagram of the PSU-450 block of two pressures used by Siemens (Germany) at Ambarli TPP (Turkey) [3]. Its main elements are: GT with an electric generator; two-cylinder PT with an electric generator, a condenser and a regenerative low-pressure heater (PND); a deaerator equipped with two-pressure feed pumps and fed with heating steam supplied from a low-grade low-pressure cylinder (LPC) PT; KU with drums of high and low pressure (E and N), containing 8 heat exchange sections, placed along the gases in the KU in the following order: steam superheater, HP, evaporator, HP, economizer c. d., superheater steam n.d., evaporator n.d., two tail economizer e.d. and n. e., combined by gas flow, gas-water condensate heater (GPC); condensate pump (KH) and forced recirculation pumps (PH); control valves (PK).

Давление в деаэраторе является скользящим и зависит от режима работы ПТ, который, в частности, определяется параметрами выхлопных газов ГТ. Для предотвращения снижения давления в деаэраторе на частичных нагрузках ниже допустимого в схеме предусмотрены РК, обеспечивающие перепуск пара из паропровода н. д. в линию подачи греющего пара из ЦНД на деаэратор. Кроме того, в данной схеме существует необходимость поддержания недогрева конденсата до температуры в деаэраторе на минимально допустимом уровне (10-14oC), поскольку повышение недогрева ведет к перерасходу греющего пара в деаэраторе и снижению мощности ПТ. Для решения этой задачи в приведенной принципиальной схеме предусмотрены РК, предназначенные для регулирования подачи конденсата в байпасы ПНД и ГПК в обеспечение требуемой температуры конденсата на входе в деаэратор в зависимости от давления в деаэраторе. Необходимый температурный уровень конденсата на входе в ГПК для исключения коррозии входных труб ГПК обеспечивают за счет тепла уходящих газов путем подачи РН части расхода конденсата из ГПК на вход в ГПК.The pressure in the deaerator is sliding and depends on the operating mode of the PT, which, in particular, is determined by the parameters of the exhaust gases of the GT. To prevent pressure drop in the deaerator at partial loads below the permissible level, RK are provided in the circuit, providing steam bypass from the steam line n. D. to the supply line of heating steam from the low-pressure cylinder to the deaerator. In addition, in this scheme, there is a need to maintain the underheating of the condensate to a temperature in the deaerator at the minimum acceptable level (10-14 o C), since an increase in underheating leads to an excessive consumption of heating steam in the deaerator and a decrease in the PT power. To solve this problem, the above schematic diagram provides RK designed to regulate the flow of condensate into the bypass of the PND and GPC in order to ensure the required temperature of the condensate at the inlet to the deaerator, depending on the pressure in the deaerator. The required temperature level of the condensate at the inlet to the HPA to prevent corrosion of the inlet pipes of the HPA is provided by the heat of the exhaust gases by supplying the pH part of the condensate flow from the HPA to the entrance to the HPA.

Недостатками данной принципиальной схемы являются:
- сложность конструкции хвостовой части котла, связанная с совмещением по газовому тракту хвостовых экономайзеров в.д. и н.д.;
- сложность конструкции ЦНД, имеющего два нерегулируемых отбора пара;
- наличие протяженных трассировок конденсата и питательной воды из КУ в деаэратор и обратно;
- сложность системы регулирования в части обеспечения требуемых параметров теплоносителей на входе в деаэратор;
- снижение экономичности работы ПГУ: на номинальной нагрузке - вследствие расходования рабочего тела (пара) в деаэратор, на частичных нагрузках - по аналогичной причине, а также вследствие дросселирования части пара н.д. в линию подачи пара из ЦНД в деаэратор, в связи с чем пар поступает не только в деаэратор, но и в ЦНД через отбор пара на деаэратор.
The disadvantages of this concept are:
- the complexity of the design of the tail of the boiler associated with the combination of the gas path of the tail economizers and n.d .;
- the complexity of the design of the low pressure cylinder, which has two unregulated selection of steam;
- the presence of extended traces of condensate and feed water from the boiler to the deaerator and vice versa;
- the complexity of the regulatory system in terms of ensuring the required parameters of the coolant at the inlet to the deaerator;
- reduced efficiency of CCGT operation: at rated load - due to the expenditure of the working fluid (steam) in the deaerator, at partial loads - for a similar reason, as well as due to the throttling of part of the steam n.d. in the steam supply line from the LPC to the deaerator, in connection with which the steam enters not only into the deaerator, but also into the LPC through the selection of steam to the deaerator.

Термодинамически более экономичной является схема, в которой тепло для деаэрации конденсата отбирается не из отборов ПТ, а из газового тракта КУ после испарителя н. д. [4] путем выработки греющего пара деаэратора на участке испарителя деаэратора (ИД), установленном в КУ за испарителем н.д. [5]. Примером такой ПГУ служит установка, принятая за прототип. Ее основными элементами являются: ГТ с электрогенератором; двухцилиндровая ПТ с электрогенератором и конденсатором: КУ с барабанами в.д. и н.д., содержащий 9 участков теплообмена, размещенных по ходу газов в КУ в следующем порядке: пароперегреватель в.д., испаритель в.д., экономайзер в.д. пароперегреватель н. д. , испаритель н.д., два хвостовых экономайзера в.д. и н.д., совмещенные по газовому потоку, ИД и ГПК, при этом выход ГПК по конденсату через РК и РН ГПК гидравлически связан с входом ГПК по конденсату; деаэратор с подогревом деаэрируемого конденсата, гидравлически связанный по входу конденсата с выходом ГПК, по входу греющего пара - с ИД, по выходу питательной воды: через питательные насосы - с хвостовыми экономайзерами в.д. т н.д. и через РН деаэратора - с ИД. Thermodynamically more economical is the scheme in which the heat for deaeration of the condensate is taken not from the PT extracts, but from the KU gas path after the evaporator n. [4] by generating heating deaerator steam in the area of the deaerator evaporator (ID) installed in the control unit behind the evaporator n.d. [5]. An example of such a CCGT unit is the installation adopted as a prototype. Its main elements are: GT with an electric generator; two-cylinder ПТ with electric generator and condenser: KU with high-pressure drums and n.d. containing 9 heat exchange sections located along the gases in the boiler in the following order: superheater, high pressure, evaporator, high, economizer, high and low superheater n. e., evaporator n.d., two tail economizer e.d. and n.a., combined by gas flow, ID and GPC, while the output of the GPC through the condensate through the RC and the GOC of the GPC is hydraulically connected to the inlet of the GPC through the condensate; a deaerator with heating of a deaerated condensate, hydraulically connected at the condensate inlet to the HPC outlet, at the input of the heating steam - with the ID, at the outlet of the feed water: through the feed pumps - with tail economizers t n.d. and through the pH of the deaerator - with ID.

Испаритель деаэратора вырабатывает греющий пар деаэратора в количестве, достаточном для обеспечения необходимого нагрева конденсата в процессе деаэрации (выше 10oC) при любой температуре конденсата на входе в деаэратор, при этом отпадает необходимость в поддержании величины недогрева конденсата до температуры в деаэраторе на минимальном уровне (10-14oC), поскольку вся теплота деаэрации конденсата обеспечивается без расхода рабочего тела (пара) из ПТ за счет снижения температуры уходящих из КУ газов. Однако для ее максимального снижения за счет максимального нагрева питательной воды в хвостовых экономайзерах последние выполнены совмещенными по газовому тракту КУ.The deaerator evaporator produces deaerator heating steam in an amount sufficient to provide the necessary condensate heating during deaeration (above 10 o C) at any condensate temperature at the inlet of the deaerator, while there is no need to keep the condensate underheating to a temperature in the deaerator to a minimum ( 10-14 o C), since all the heat of deaeration of the condensate is provided without the consumption of the working fluid (steam) from the PT by lowering the temperature of the gases leaving the CC. However, for its maximum reduction due to the maximum heating of feed water in the tail economizers, the latter are made combined along the KU gas path.

Теоретически отпадает также и необходимость в регулировании температуры конденсата перед деаэратором в зависимости от давления в деаэраторе, поскольку оно устанавливается автоматически в зависимости от входной температуры конденсата и соотношения расходов греющего пара и конденсата. Однако диапазон скольжения давления в деаэраторе возрастает. Расчетные исследования данной схемы, проведенные заявителем применительно к условиям Краснодарской ГРЭС [5] , показали, что при практически имеющих место значениях давления пара н.д. максимум КПД, соответствующий охлаждению дымовых газов до минимального уровня с обеспечением требуемых параметров деаэрации, достигается в данной схеме при низких температурных напорах, с существенным возрастанием поверхности хвостовой части КУ по сравнению с предыдущей схемой и при невысоких (порядка 1,2 - 2,0б) значениях давления в деаэраторе, при этом возникает необходимость предотвращения снижения давления в деаэраторе ниже допустимого уровня путем повышения давления пара н.д. перед стопорными клапанами ПТ (для повышения температуры газа за испарителем н.д.) на частичных нагрузках и предварительного нагрева конденсата в ПНД с соответствующими потерями мощности ПТ и усложнением системы регулирования. Theoretically, there is also no need to control the temperature of the condensate in front of the deaerator depending on the pressure in the deaerator, since it is set automatically depending on the input temperature of the condensate and the ratio of the flow rate of heating steam and condensate. However, the pressure slip range in the deaerator increases. Computational studies of this scheme, carried out by the applicant in relation to the conditions of the Krasnodar state district power station [5], showed that at practically existing values of steam pressure n.d. the maximum efficiency corresponding to the cooling of flue gases to a minimum level with the required deaeration parameters is achieved in this scheme at low temperature pressures, with a significant increase in the surface of the tail section of the KU compared to the previous scheme and at low (about 1.2 - 2.0 b) pressure values in the deaerator, while there is a need to prevent the pressure in the deaerator from falling below the permissible level by increasing the steam pressure n.d. in front of the PT stop valves (to increase the gas temperature behind the evaporator n.a.) at partial loads and pre-heating the condensate in the HDPE with the corresponding PT power losses and the complexity of the control system.

Таким образом, в практически работоспособном варианте данная схема обладает следующими недостатками: сложность конструкции хвостовой части котла, обусловленная совмещением по газовому тракту хвостовых экономайзеров в.д. и н. д. , увеличенная потребная площадь поверхности теплообмена, сложность системы регулирования, снижение экономичности на частичных нагрузках. Thus, in a practically operable version, this scheme has the following disadvantages: the design complexity of the tail of the boiler, due to the combination of tail gas economizers along the gas path and n. d., increased required heat exchange surface area, complexity of the control system, reduced efficiency at partial loads.

Техническими результатами заявляемого изобретения являются:
- обеспечение максимума КПД без увеличения площади поверхности теплообмена КУ и повышение экономичности работы блока ПГУ на частичных нагрузках;
- упрощение конструкции КУ благодаря отсутствию совмещенных хвостовых поверхностей и снижению числа участков теплообмена;
- упрощение системы регулирования и повышение надежности.
The technical results of the claimed invention are:
- ensuring the maximum efficiency without increasing the heat exchange surface of the KU and increasing the efficiency of the CCGT unit at partial loads;
- simplification of the design of the KU due to the lack of combined tail surfaces and a decrease in the number of heat transfer sites;
- simplification of the regulatory system and improving reliability.

Указанные технические результаты достигаются в предлагаемой по 1 варианту парогазовой установке, содержащей газовую турбину, паровую турбину, КУ, снабженный барабанами, пароперегревательными, испарительными и экономайзерными поверхностями двух или более давлений, ИД и ГПК с РН, при этом выход ГПК по конденсату через РК и РН ГПК гидравлически связан с входом ГПК по конденсату, а также деаэратор с подогревом деаэрируемого конденсата, гидравлически связанный по входу конденсата с выходом ГПК, по входу греющего пара - с ИД, по выходу питательной воды через РН деаэратора - с ИД и через питательные насосы - с экономайзерными поверхностями КУ одного или более, кроме нижнего, давлений, в которой, согласно изобретению по п.1, ИД размещен по ходу дымовых газов перед испарителем нижнего давления, деаэратор на выходе питательной воды снабжен гидравлической связью через РК с барабаном нижнего давления, а на выходе по пару - гидравлической связью через аварийно-перепускной клапан с барабаном нижнего давления либо с выходом в атмосферу. The indicated technical results are achieved in the combined-cycle plant proposed in option 1, comprising a gas turbine, a steam turbine, a compressor unit equipped with drums, steam superheater, evaporator and economizer surfaces of two or more pressures, ID and HPH with LV, while the HPH output by condensate through the RC and The GPC LV is hydraulically connected to the GPC inlet through the condensate, as well as a deaerator with heating of the deaerated condensate, hydraulically connected through the condensate inlet to the GPC outlet, at the input of the heating steam - with the ID, and the output of the feeder water through the pH of the deaerator — with the ID and through the feed pumps — with economizing surfaces of the compressor unit of one or more, except lower, pressures, in which, according to the invention according to claim 1, the ID is placed along the flue gases in front of the low-pressure evaporator, the deaerator at the outlet feed water is provided with hydraulic communication through the RC with a low-pressure drum, and at the steam outlet, a hydraulic connection is provided through an emergency bypass valve with a low-pressure drum or with an outlet to the atmosphere.

Указанные технические результаты достигаются также в предлагаемой по 2 варианту парогазовой установке, содержащей газовую турбину, паровую турбину КУ, снабженный барабанами, пароперегревательными, испарительными и экономайзерными поверхностями двух или более давлений, ИП и ГПК с РН, при этом выход ГПК по конденсату через РК и РН ГПК гидравлически связан с входом ГПК по конденсату, а также деаэратор с подогревом деаэрируемого конденсата, гидравлически связанный по входу конденсата с выходом ГПК, по выходу питательной воды РН деаэратора - с ИД и через питательные насосы - с экономайзерными поверхностями КУ одного или более, кроме нижнего, давлений, в которой, согласно изобретению по п.2 ИД размещен по ходу дымовых газов перед испарителем нижнего давления, деаэратор снабжен гидравлической связью по выходу питательной воды через РК с барабаном нижнего давления, а также сепаратором, гидравлически связанным по входу пара с ИД, по выходу питательной воды - через РК с деаэратором, по выходу пара - также через РК с деаэратором и через аварийно-перепускной клапан - с барабаном нижнего давления. The indicated technical results are also achieved in the combined-cycle plant proposed in option 2, comprising a gas turbine, a KU steam turbine equipped with drums, superheater, evaporative, and economizer surfaces of two or more pressures, IP and GPC with LV, while the GPC exit by condensate through the RK and RN GPC is hydraulically connected to the inlet of the GPC by condensate, as well as a deaerator with heating of the deaerated condensate, hydraulically connected at the entrance of the condensate to the outlet of the GPC, at the outlet of the feed water of the RN of the deaerator - with ID and through feed pumps - with economizing surfaces of KU of one or more, except lower, pressures, in which, according to the invention according to claim 2, ID is placed along the flue gas in front of the low-pressure evaporator, the deaerator is provided with hydraulic connection for the outlet of feed water through the PK with a lower pressure drum, as well as a separator hydraulically connected at the steam inlet with the ID, at the outlet of the feed water through the RC with the deaerator, at the steam outlet also through the RC with the deaerator and through the emergency bypass valve with the lower drum ION.

В дополнение к отличительным признакам 1 или 2 варианта согласно изобретению по п. 3, ГПК снабжен промежуточным коллектором, гидравлически связанным через РК с входом РН ГПК. In addition to the distinguishing features of the 1 or 2 variants according to the invention according to claim 3, the CCP is equipped with an intermediate collector hydraulically connected through the RC to the inlet of the CCP.

В сравнении с прототипом изобретение в обоих вариантах позволяет:
- упростить схему КУ, исключить хвостовые экономайзеры, совмещенные по газовому потоку, и уменьшить число участков КУ;
- снизить потребную величину поверхности КУ благодаря размещению испарителя деаэратора в более высоконапорной области КУ;
- повысить надежность и существенно упростить систему регулирования благодаря тому, что в обоих вариантах изобретения температура конденсата за ГПК не регулируется, давление в деаэраторе также не регулируется, а устанавливается автоматически в зависимости от входной температуры конденсата и соотношения расходов греющего пара и конденсата, при этом теоретическая возможность скачка давления в деаэраторе выше расчетного значения предотвращена наличием аварийно-перепускного клапана, установленного на перепуске избыточного греющего пара из деаэратора (в первом варианте) или сепаратора ( во втором варианте изобретения) в барабан нижнего давления, что обеспечивает безаварийную и экономичную работу установки на всех режимах, включая нерасчетные;
- расширить эксплуатационный диапазон и повысить экономичность работы блока на частичных нагрузках благодаря тому, что в изобретении устранена необходимость в дросселировании пара н.д. или в его расходе на деаэрацию на частичных нагрузках;
- повысить давление в деаэраторе и нагрев конденсата в процессе деаэрации, благодаря чему увеличить температуру воды за деаэратором, температуру пара н.д. и тем самым дополнительно повысить КПД паротурбинного цикла и КПД ПГУ в целом.
In comparison with the prototype, the invention in both variants allows:
- simplify the KU scheme, eliminate tail economizers combined in the gas flow, and reduce the number of KU sections;
- reduce the required size of the surface KU due to the placement of the evaporator deaerator in a higher pressure area KU;
- to increase reliability and significantly simplify the control system due to the fact that in both versions of the invention, the condensate temperature beyond the HPP is not regulated, the pressure in the deaerator is also not regulated, but is set automatically depending on the input temperature of the condensate and the ratio of the flow rate of heating steam and condensate, while theoretical the possibility of a pressure jump in the deaerator above the calculated value is prevented by the presence of an emergency bypass valve installed at the bypass of the excess heating pa pa from a deaerator (in the first embodiment) or a separator (in the second embodiment of the invention) to the low pressure drum, which ensures trouble-free and economical operation of the installation in all modes, including non-calculated;
- expand the operating range and increase the efficiency of the unit at partial loads due to the fact that the invention eliminates the need for throttling steam n.d. or in its consumption for deaeration at partial loads;
- increase the pressure in the deaerator and the heating of the condensate during the deaeration, thereby increasing the temperature of the water behind the deaerator, the temperature of steam n.d. and thereby further increase the efficiency of the steam turbine cycle and the efficiency of CCGT as a whole.

Выполнение ГПК с промежуточным коллектором, согласно отличительным особенностям изобретения по п. 3 формулы, позволяет дополнительно повысить средний температурный напор на ГПК, снизить площадь его поверхности и применимо в равной степени к обоим вариантам изобретения. The implementation of the CCP with an intermediate collector, according to the distinguishing features of the invention according to claim 3 of the formula, can further increase the average temperature head on the CCP, reduce its surface area and is equally applicable to both versions of the invention.

На фиг. 1 и 2 приведены принципиальные схемы конденсационного блока ПГУ двух давлений, иллюстрирующие заявляемое изобретение соответственно по 1-му и 2-му варианту, причем на фиг.2 показано выполнение ГПК согласно п. 3 формулы изобретения, с промежуточным коллектором, который может быть использован как в первом, так и во втором вариантах изобретения. In FIG. 1 and 2 are schematic diagrams of a CCGT condensing unit of two pressures, illustrating the claimed invention according to the 1st and 2nd options, and FIG. 2 shows the implementation of the CCP according to paragraph 3 of the claims, with an intermediate collector, which can be used as in the first and second embodiments of the invention.

Изображенная на фиг. 1 ПГУ содержит: ГТ 1 с электрогенератором; двухцилиндровую ПТ 2 с электрогенератором и конденсатором с конденсационным насосом 3; вертикальный КУ 4 двух давлений с барабанами в.д. и н.д. 5 и 6, содержащий последовательно размещенные по ходу газов в КУ пароперегреватель в.д. 7, испаритель в.д. 8, экономайзер в.д. 9, пароперегреватель н.д. 10, ИД 11, испаритель н.д. 12 и ГПК 13, выход которого по конденсату через РК 14 и РН ГПК 15 гидравлически связан с входом ГПК по конденсату; деаэратор 16 с подогревом деаэрируемого конденсата, гидравлически связанным по входу конденсата с выходом конденсата ГПК 13, по входу греющего пара - с ИД 11, по выходу питательной воды через РН 17 - с ИД 11 и через питательный насос 18 - с экономайзером в.д. 9. Depicted in FIG. 1 CCGT unit contains: GT 1 with an electric generator; two-cylinder PT 2 with an electric generator and a condenser with a condensation pump 3; vertical KU 4 two pressures with drums and n.a. 5 and 6, containing a superheater r.p. 7, evaporator 8, economizer r.p. 9, superheater n.d. 10, ID 11, evaporator n.a. 12 and GPC 13, the condensate output of which through RK 14 and GPC 15 PH is hydraulically connected to the GPC inlet by condensate; deaerator 16 with heating of the deaerated condensate hydraulically connected at the condensate inlet to the condensate outlet GPK 13, at the input of heating steam - with ID 11, at the outlet of feed water through PH 17 - with ID 11 and through the feed pump 18 - with an economizer nine.

Согласно отличительным особенностям заявляемого изобретения по 1 варианту, ИД 11 размещен по ходу дымовых газов перед испарителем н.д. 12, деаэратором 16 снабжен на выходе питательной воды гидравлической связью через РК 19 с барабаном н. д. 6, а на выходе по пару - гидравлической связью через аварийно-перепускной клапан 20 с барабаном н.д. 6. According to the distinctive features of the claimed invention according to option 1, ID 11 is placed along the flue gas in front of the evaporator n.d. 12, the deaerator 16 is provided at the outlet of the feed water with a hydraulic connection through RK 19 with a drum n. 6, and at the steam outlet - hydraulic communication through the emergency bypass valve 20 with a drum n.d. 6.

Изображенная на фиг. 2 ПГУ содержит: ГТ 1 с электрогенератором; двухцилиндровую ПТ 2 с электрогенератором и конденсатором с конденсационным насосом 3; вертикальный КУ 4 двух давлений с барабанами в.д. и н.д. 5 и 6, содержащий последовательно размещенные по ходу газов в КУ пароперегреватель в.д. 7, испаритель в.д. 8, экономайзер в.д. 9, пароперегреватель н.д. 10, ИД 11, испаритель н.д. 12 и ГПК 13, выход которого по конденсату через РК 14 и РН ГПК 15 гидравлически связан с входом ГПК по конденсату; деаэратор 16 с подогревом деаэрируемого конденсата, гидравлически связанным по входу конденсата с выходом конденсата ГПК 13, по выходу питательной воды через РН 17 - с ИД 11 и через питательный насос 18 - с экономайзером в.д. 9. Depicted in FIG. 2 CCGT contains: GT 1 with an electric generator; two-cylinder PT 2 with an electric generator and a condenser with a condensation pump 3; vertical KU 4 two pressures with drums and n.a. 5 and 6, containing a superheater r.p. 7, evaporator 8, economizer r.p. 9, superheater n.d. 10, ID 11, evaporator n.a. 12 and GPC 13, the condensate output of which through RK 14 and GPC 15 PH is hydraulically connected to the GPC inlet by condensate; deaerator 16 with heating of the deaerated condensate hydraulically connected at the condensate inlet to the condensate outlet GPK 13, at the outlet of the feed water through the PH 17 - with ID 11 and through the feed pump 18 - with an economizer nine.

Согласно отличительным особенностям заявляемого изобретения по 2 варианту, ИД 11 размещен по ходу дымовых газов перед испарителем н.д. 12, деаэратор 16 снабжен гидравлической связью по выходу питательной воды через РК 19 с барабаном н.д. 6, а также сепаратором 22, гидравлически связанным по входу пара с ИД 11, по выходу питательной воды через РК 23 - с деаэратором 16, по выходу пара через РК 24 - с деаэратором и через аварийно-перепускной клапан 25 - с барабаном н.д. 6. According to the distinctive features of the claimed invention according to option 2, ID 11 is placed along the flue gas in front of the evaporator n.d. 12, the deaerator 16 is provided with a hydraulic connection for the exit of feed water through RK 19 with a drum n.a. 6, as well as a separator 22, hydraulically connected at the steam inlet with ID 11, at the outlet of feed water through RK 23 - with the deaerator 16, at the steam outlet through RK 24 - with the deaerator and through the emergency bypass valve 25 - with the drum n.d . 6.

Второй вариант изобретения отличается от первого конструктивным исполнением деаэратора. В первом варианте деаэратор выполнен с возможностью сброса избыточного греющего пара непосредственно из деаэратора через аварийно-перепускной клапан в барабан н.д. 6. Во втором варианте деаэратор снабжен сепаратором, и аварийный сброс греющего пара в барабан н.д. через аварийно-перепускной клапан осуществляется из сепаратора. The second embodiment of the invention differs from the first in the design of the deaerator. In the first embodiment, the deaerator is configured to discharge excess heating steam directly from the deaerator through an emergency bypass valve into the drum n.a. 6. In the second embodiment, the deaerator is equipped with a separator, and emergency discharge of heating steam into the drum n.a. through the emergency bypass valve is carried out from the separator.

В дополнение к отличительным признакам 2 варианта, в приведенной на фиг. 2 ПГУ, согласно изобретению по п. 3 формулы, ГПК 13 снабжен промежуточным коллектором 20, гидравлически связанным через РК 21 с входом РН ГПК 15. Указанное отличие по п.3 формулы в равной мере применимо и к заявляемой ПГУ по первому варианту изобретения. In addition to the distinguishing features of option 2, in FIG. 2 CCP, according to the invention according to claim 3 of the formula, CCP 13 is equipped with an intermediate collector 20 hydraulically connected through RK 21 to the input of the CCP PH 15. The indicated difference in claim 3 of the formula is equally applicable to the claimed CCP according to the first embodiment of the invention.

Работа ПГУ осуществляется следующим образом. The operation of CCGT is as follows.

В 1-м варианте изобретения (фиг.1) конденсат из конденсатора ПТ 2 подают насосом 3 на вход ГПК 13, где осуществляют предварительный рециркуляционный нагрев конденсата до требуемой температуры за счет тепла уходящих газов путем подачи РН 15 необходимого количества нагретого в ГПК конденсата на вход в ГПК. In the 1st embodiment of the invention (Fig. 1), the condensate from the condenser PT 2 is pumped 3 to the inlet of the CCP 13, where the condensate is pre-circulated to the required temperature due to the heat of the exhaust gases by supplying the pH 15 with the required amount of condensate heated in the CCP to the inlet in the CCP.

Подачу конденсата насосом 3 в ГПК 13 регулируют по уровню воды в деаэраторе. The condensate supply by the pump 3 in the CCP 13 is controlled by the water level in the deaerator.

Конденсат в ГПК 13 нагревают до расчетной температуры (в оптимальном варианте - до температуры в барабане н.д. 6) и подают в деаэратор 16. Из деаэратора деаэрированный конденсат (питательную воду) подают через РК 19 в барабан н.д. 6 с регулированием по уровню воды в барабане н.д. 6, питательным насосом 18 - в экономайзер в.д. 9 с регулированием по уровню воды в барабане в. д. 5 и насосом РН 17 - в испаритель деаэратора 11. Из испарителя деаэратора 11 влажный пар подают в деаэратор 16 для нагрева деаэрирующего конденсата. В случае нерасчетного повышения давления включают аварийно-перепускной клапан 20, через который часть пара из деаэратора 16 дросселируют в барабан н.д. 6. The condensate in the HPA 13 is heated to the calculated temperature (in the best case, to the temperature in the drum n.a. 6) and fed to the deaerator 16. From the deaerator, the deaerated condensate (feed water) is supplied through the RC 19 to the n.a. 6 with regulation by water level in the drum n.a. 6, feed pump 18 - in economizer E 9 with regulation of the water level in the drum c. 5 and pump RN 17 to the evaporator of the deaerator 11. From the evaporator of the deaerator 11, wet steam is supplied to the deaerator 16 to heat the deaerating condensate. In the case of an off-design pressure increase, the emergency bypass valve 20 is turned on, through which a part of the steam from the deaerator 16 is throttled into the N.D. 6.

Во 2-м варианте изобретения (фиг.2) конденсат из конденсатора ПТ 2 подают насосом 3 на вход ГПК 13, где осуществляют предварительный рециркуляционный нагрев конденсата до требуемой температуры за счет тепла уходящих газов путем подачи РН 15 необходимого количества нагретого в ГПК конденсата на вход в ГПК. В приведенной на фиг. 2 ПГУ при работе в номинальном режиме РК 14 закрывают, а подачу конденсата на рециркуляционный нагрев осуществляют из промежуточного коллектора ГПК 20 и регулируют РК 21. При работе ПГУ на частичных нагрузках при пониженной температуре конденсата в коллекторе 20 для снижения кратности рециркуляции РК 21 закрывают, а конденсат на рециркуляционный нагрев отбирают на выходе ГПК 13 по конденсату, регулируя его подачу на вход ГПК 13 насосом РН 15 при помощи РК 14. In the 2nd embodiment of the invention (Fig. 2), the condensate from the condenser PT 2 is pumped 3 to the inlet of the CCP 13, where the condensate is pre-circulated to the required temperature due to the heat of the exhaust gases by supplying the pH 15 with the required amount of condensate heated in the CCP to the inlet in the CCP. In the FIG. 2 CCGTs are closed when operating in the nominal mode of RC 14, and condensate is supplied to the recirculation heating from the intermediate collector GPK 20 and regulated by RC 21. When CCGT is operating at partial loads at a reduced condensate temperature in the collector 20, they are closed to reduce the rate of recirculation of RC 21, and condensate for recirculation heating is taken at the outlet of the CCP 13 by condensate, regulating its supply to the input of the CCP 13 by the pump PH 15 using RK 14.

Подачу конденсата насосом 3 в ГПК 13 регулируют по уровню воды в деаэраторе. The condensate supply by the pump 3 in the CCP 13 is controlled by the water level in the deaerator.

Конденсат в ГПК 13 нагревают до расчетной температуры ( в оптимальном варианте - до температуры в барабане н.д. 6) и подают в деаэратор 16. Из деаэратора деаэрированный конденсат ( питательную воду) подают через РК 19 в барабан н.д. 6 с регулированием по уровню воды в барабане н.д. 6, питательным насосом 18 - в экономайзер в.д. 9 с регулированием по уровню воды в барабане в. д. 5 и насосом РН 17 - в испаритель деаэратора 11. Из испарителя деаэратора 11 влажный пар подают в сепаратор деаэратора 22, где производится сепарация фаз и откуда греющий пар и питательную воду через РК 24 и 23 подают в деаэратор. РК 24 предназначен для регулирования подачи воды в деаэратор по уровню воды в сепараторе 22, а РК 23 - для поддержания необходимого перепада давлений между сепаратором 22 и деаэратором 16. В случае нерасчетного повышения давления в деаэраторе включают аварийно-перепускной клапан 25, через который часть греющего пара из сепаратора 22 дросселируют в барабан н.д. 6. The condensate in the HPA 13 is heated to the calculated temperature (in the best case, to the temperature in the drum n.a. 6) and fed to the deaerator 16. From the deaerator, the deaerated condensate (feed water) is supplied through the RC 19 to the n.a. 6 with regulation by water level in the drum n.a. 6, feed pump 18 - in economizer E 9 with regulation of the water level in the drum c. 5 and pump RN 17 to the evaporator of the deaerator 11. From the evaporator of the deaerator 11, wet steam is fed to the separator of the deaerator 22, where the phases are separated and from where the heating steam and feed water are supplied to the deaerator through RK 24 and 23. RK 24 is designed to regulate the water supply to the deaerator according to the water level in the separator 22, and RK 23 - to maintain the necessary pressure difference between the separator 22 and the deaerator 16. In case of an off-design pressure increase in the deaerator, an emergency bypass valve 25 is inserted, through which part of the heating the steam from the separator 22 is throttled into a drum n.a. 6.

В обоих вариантах изобретения температура конденсата на выходе из ГПК 13 не регулируется. Давление в деаэраторе также не регулируется, а устанавливается автоматически в зависимости от температуры конденсата за ГПК 13 и соотношения расходов греющего пара и конденсата. Последнее соответствует нагреву конденсата в деаэраторе в среднем на 25oC и при работе ГТ в базовой нагрузке при различных температурах наружного воздуха меняется незначительно, при этом его увеличение при работе ГТ при пониженных температурах воздуха и имеющее место в этом случае повышение температуры газа перед ГПК 13, как правило, сочетается с понижением температуры охлаждающей воды и, соответственно, температуры конденсата на входе из ГПК 13.In both variants of the invention, the temperature of the condensate at the outlet of the CCP 13 is not regulated. The pressure in the deaerator is also not regulated, but is set automatically depending on the temperature of the condensate behind the CCP 13 and the ratio of the flow rates of heating steam and condensate. The latter corresponds to an average heating of the condensate in the deaerator of 25 o C and during the operation of the gas turbine in the base load at various outdoor temperatures does not change significantly, while its increase during the operation of gas turbines at lower air temperatures and in this case there is an increase in the gas temperature in front of the gas turbine 13 , as a rule, is combined with a decrease in the temperature of the cooling water and, accordingly, the temperature of the condensate at the inlet from the CCP 13.

Таким образом давление в деаэраторе в базовой нагрузке ПГУ при различных температурах наружного воздуха меняется незначительно. Теоретическая возможность скачка давления в деаэраторе 16 выше расчетного значения предотвращена наличием аварийно-перепускного клапана, установленного на перепуске избыточного греющего пара из деаэратора 16 (в первом варианте) или сепаратора (во втором варианте изобретения) - в барабан н.д. 6, что обеспечивает безаварийную и экономичную работу установки и в нерасчетных режимах. Аварийный сброс избыточного греющего пара и давления в деаэраторе на 1,5 - 3,0 б не приводит к ухудшению процесса деаэрации, поскольку нагрев конденсата в деаэраторе при этом снижается всего соответственно на 5-10o и не выходит за допустимые пределы (номинальный нагрев конденсата в деаэраторе составляет 25oC, минимально допустимый - 10oC.Thus, the pressure in the deaerator in the base load of the CCGT unit varies slightly at different outdoor temperatures. The theoretical possibility of a pressure jump in the deaerator 16 above the calculated value is prevented by the presence of an emergency bypass valve mounted on the bypass of excess heating steam from the deaerator 16 (in the first embodiment) or a separator (in the second embodiment of the invention) into the drum n.a. 6, which ensures trouble-free and economical operation of the installation and in off-design modes. The emergency release of excess heating steam and pressure in the deaerator by 1.5 - 3.0 b does not lead to a deterioration of the deaeration process, since the heating of the condensate in the deaerator in this case decreases by only 5-10 o, respectively, and does not go beyond the permissible limits (nominal heating of the condensate in the deaerator is 25 o C, the minimum allowable is 10 o C.

На частичных нагрузках давление в деаэраторе снижается в связи со снижением температуры конденсата за ГПК 13 вследствие снижения температуры газа перед ГПК 13, происходящего из-за уменьшения давления в барабане н.д. 6, которое является скользящим, однако скольжение давления в деаэраторе отстает от скольжения давления в барабане н.д. 6 вследствие повышения соотношения расходов греющего пара и конденсата и уменьшения температурных напоров в ГПК на частичных нагрузках. At partial loads, the pressure in the deaerator decreases due to a decrease in the condensate temperature behind the CHP 13 due to a decrease in the gas temperature before the CHP 13, which occurs due to a decrease in the pressure in the drum n.a. 6, which is sliding, but the pressure slip in the deaerator lags behind the pressure slip in the n.a. drum 6 due to an increase in the ratio of flow rates of heating steam and condensate and a decrease in temperature pressures in the CCP at partial loads.

На всех режимах работы установки в оптимальном варианте давление в деаэраторе превышает давление в барабане н.д. 6 не менее чем на 4-5 кг/см2, что позволяет, во-первых, подавать питательную воду из деаэратора 16 в барабан н. д. 6 без применения питательного насоса н.д., во-вторых, проводить аварийное дросселирование греющего пара в барабан н.д. 6, а не в атмосферу, в-третьих, вести работу ПГУ на всех нагрузках без дросселирования пара н.д., только на скользящих режимах, без регулирования температуры за ГПК 13 и без применения ПНД, что упрощает систему регулирования и повышает экономичность работы ПГУ на всех режимах.In all operating modes of the installation, in the optimal embodiment, the pressure in the deaerator exceeds the pressure in the drum n.a. 6 not less than 4-5 kg / cm 2 , which allows, firstly, to supply feed water from the deaerator 16 to the drum n. 6 without the use of a feed pump n.d., secondly, to conduct emergency throttling of heating steam into the drum n.d. 6, and not into the atmosphere, and thirdly, to operate the CCGT unit at all loads without throttling steam n.a., only in sliding modes, without temperature control for the CCP 13 and without the use of HDPE, which simplifies the control system and increases the efficiency of CCGT operation in all modes.

Пар в.д. и н.д., выработанный в испарителях в.д. 8 и н.д. 12 и перегретый в пароперегревателях в. д. 7 и н.д. 10, подают в ПТ без какого-либо дросселирования и регулирования по температуре и давлению, в скользящем режиме. Vp and n.a., worked out in evaporators 8 and n.a. 12 and superheated in superheaters c. d. 7 and n / a 10, served in the PT without any throttling and regulation of temperature and pressure, in a sliding mode.

При нагреве конденсата в ГПК 13 до температуры в барабане н.д. 6 и при нагреве конденсата в деаэраторе на 25-30oC температура воды на входе в экономайзер в.д. 9 в приведенном примере заявляемого устройства оказывается на 25-30oC выше, чем в прототипе; соответственно выше и температура газа перед пароперегревателем н. д. 10, что обеспечивает возможность повышения температуры пара н.д. за КУ при одинаковых значениях температурных напоров на горячих концах пароперегревателей н.д. и благодаря этому повысить КПД паротурбинного цикла на всех режимах работы ПГУ.When heating the condensate in the CCP 13 to a temperature in the drum n.a. 6 and when the condensate is heated in the deaerator at 25-30 o C the temperature of the water at the inlet of the economizer E. 9 in the above example, the claimed device is 25-30 o C higher than in the prototype; respectively, the gas temperature in front of the superheater n. D. 10, which makes it possible to increase the temperature of steam n.d. behind KU with the same values of temperature head on the hot ends of superheaters n.d. and thanks to this, to increase the efficiency of the steam-turbine cycle in all CCGT operating modes.

Приведенные на фиг. 1 и 2 примеры не исчерпывают всех возможных реализаций заявляемого изобретения и служат для его иллюстрации по всем трем пунктам формулы. Referring to FIG. 1 and 2 examples do not exhaust all possible implementations of the claimed invention and serve to illustrate it in all three claims.

Claims (3)

1. Парогазовая установка с испарителем деаэратора, содержащая газовую турбину, паровую турбину, котел-утилизатор, снабженный барабанами, пароперегревательными, испарительными и экономайзерными поверхностями двух или более давлений, испарителем деаэратора и газовым подогревателем конденсата с рециркуляционным насосом, при этом выход подогревателя по конденсату через регулирующий клапан и рециркуляционный насос гидравлически связан с входом подогревателя по конденсату, а также деаэратор с подогревом деаэрируемого конденсата, гидравлически связанный по входу конденсата с выходом подогревателя, по входу греющего пара - с испарителем деаэратора, по выходу питательной воды через рециркуляционный насос деаэратора - с испарителем деаэратора и через питательные насосы - с экономайзерными поверхностями котла-утилизатора одного или более, кроме нижнего, давлений, отличающаяся тем, что испаритель деаэратора размещен по ходу дымовых газов перед испарителем нижнего давления, деаэратор на выходе питательной воды снабжен гидравлической связью через регулирующий клапан с барабаном нижнего давления, а на выходе по пару - гидравлической связью через аварийно-перепускной клапан с барабаном нижнего давления, либо с выходом в атмосферу. 1. Combined-cycle plant with a deaerator evaporator, comprising a gas turbine, a steam turbine, a waste heat boiler equipped with drums, steam superheater, evaporator and economizer surfaces of two or more pressures, a deaerator evaporator and a gas condensate heater with a recirculation pump, while the condensate heater output is through a condensate the control valve and the recirculation pump are hydraulically connected to the condensate heater inlet, as well as a deaerator with heating of the deaerated condensate, hyd connected through the condensate inlet with the heater outlet, through the heating steam inlet to the deaerator evaporator, through the deaerator recirculation pump to the feed water outlet to the deaerator evaporator and through the feed pumps to one or more economizing surfaces of the recovery boiler, except for the lower ones, characterized in that the deaerator evaporator is placed along the flue gas in front of the low pressure evaporator, the deaerator at the outlet of the feed water is hydraulically connected through a control valve from the bar Ahn lower pressure, and the output of a pair - the hydraulic coupling through the emergency bypass valve to lower the pressure drum, or a yield of the atmosphere. 2. Парогазовая установка с испарителем деаэратора, содержащая газовую турбину, паровую турбину, котел-утилизатор, снабженный барабанами, пароперегревательными, испарительными и экономайзерными поверхностями двух или более давлений, испаритель деаэратора и газовый подогреватель конденсата с рециркуляционным насосом, при этом выход подогревателя по конденсату через регулирующий клапан и рециркуляционный насос подогревателя гидравлически связан с входом подогревателя по конденсату, а также деаэратор с подогревом деаэрируемого конденсата, гидравлически связанный по входу конденсата с выходом подогревателя, по выходу питательной воды через рециркуляционный насос деаэратора - с испарителем деаэратора и через питательные насосы - с экономайзерными поверхностями котла-утилизатора одного или более, кроме нижнего давлений, отличающаяся тем, что испаритель деаэратора размещен по ходу дымовых газов перед испарителем нижнего давления, деаэратор снабжен гидравлической связью по выходу питательной воды через регулирующий клапан с барабаном нижнего давления, а также сепаратором, гидравлически связанным по входу пара с испарителем деаэратора, по выходу питательной воды - через регулирующий клапан с деаэратором, по выходу пара также через регулирующий клапан с деаэратором и через аварийно-перепускной клапан - с барабаном нижнего давления. 2. Combined-cycle plant with a deaerator evaporator comprising a gas turbine, a steam turbine, a waste heat boiler equipped with drums, steam superheater, evaporator and economizer surfaces of two or more pressures, a deaerator evaporator and a gas condensate heater with a recirculation pump, while the condensate heater exits through a condensate heater outlet the control valve and the heater’s recirculation pump are hydraulically connected to the heater’s condensate inlet, as well as a deaerator with heating of the deaerated condenser hydraulically connected at the condensate inlet with the heater outlet, at the outlet of the feed water through the deaerator recirculation pump - with the deaerator evaporator and through the feed pumps - with economizing surfaces of the recovery boiler one or more, except for lower pressures, characterized in that the deaerator evaporator is placed at the flue gas in front of the low pressure evaporator, the deaerator is hydraulically connected to the feed water through a control valve with a low pressure drum, as well as a separator Oromo fluidly connected at the input to the evaporator steam deaerator, the feedwater on an output - through the control valve with a deaerator, a pair of exit also through the control valve through the deaerator and the emergency overflow valve - with a drum lower pressure. 3. Установка по пп.1 и 2, отличающаяся тем, что подогреватель снабжен промежуточным коллектором, гидравлически связанным через регулирующий клапан с входом рециркуляционного насоса подогревателя. 3. Installation according to claims 1 and 2, characterized in that the heater is equipped with an intermediate manifold hydraulically connected through a control valve to the inlet of the heater's recirculation pump.
RU95112358/06A 1995-07-18 1995-07-18 Steam-gas plant with deaerator-evaporator RU2107826C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU95112358/06A RU2107826C1 (en) 1995-07-18 1995-07-18 Steam-gas plant with deaerator-evaporator

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU95112358/06A RU2107826C1 (en) 1995-07-18 1995-07-18 Steam-gas plant with deaerator-evaporator

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU95112358A RU95112358A (en) 1997-08-20
RU2107826C1 true RU2107826C1 (en) 1998-03-27

Family

ID=20170247

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU95112358/06A RU2107826C1 (en) 1995-07-18 1995-07-18 Steam-gas plant with deaerator-evaporator

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2107826C1 (en)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2473008C1 (en) * 2011-06-24 2013-01-20 Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение по исследованию и проектированию энергетического оборудования им. И.И. Ползунова" (ОАО "НПО ЦКТИ") Waste heat boiler (versions)
RU2502880C2 (en) * 2008-03-10 2013-12-27 Ормат Текнолоджиз Инк. Organic rankine cycle of direct heating
CN109578973A (en) * 2018-11-02 2019-04-05 清华大学 Oxygen-eliminating device system and working method
CN109838776A (en) * 2019-02-22 2019-06-04 东方菱日锅炉有限公司 Steam-water circulation system for waste incineration and generating electricity
RU2691881C1 (en) * 2018-07-06 2019-06-18 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") Thermal power plant

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
1. Арсеньев Л.В., Тарышкин В.Г. Комбинированные установки с газовыми трубинами. Л.: Машиностроение, 1982, с.67-71. 2. Ольховский Г.Г. Энергетические газотурбинные установки. - М.: Энергоатомиздат, 1985, 304с., с.18-23. 3. Various Concepts for Topping Steam Plants with Gas Turbines (for presentation at the American Power Conference). - Chicago, Jllinois, April, 13-15, 1992, p.1-2. 4. Тепловая схема конденсационной ПГУ-450 для Краснодарской ГРЭС, ВТИ, М., 1993, 11с. 5. Разработка тепловой и пусковой схем блока ПГУ-450 Краснодарсткого ГРЭС с проведением оптимизирующих расчетов. Разработка принципиальных технических решений по котлу-утилизатору для ПГУ-450. Совместный технический отчет N 657 АО ЛМЗ и ЦКТИ. - С.-Петербург, 1993, с.9-37. *

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2502880C2 (en) * 2008-03-10 2013-12-27 Ормат Текнолоджиз Инк. Organic rankine cycle of direct heating
RU2473008C1 (en) * 2011-06-24 2013-01-20 Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение по исследованию и проектированию энергетического оборудования им. И.И. Ползунова" (ОАО "НПО ЦКТИ") Waste heat boiler (versions)
RU2691881C1 (en) * 2018-07-06 2019-06-18 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") Thermal power plant
CN109578973A (en) * 2018-11-02 2019-04-05 清华大学 Oxygen-eliminating device system and working method
CN109578973B (en) * 2018-11-02 2024-01-02 清华大学 Deaerator system and working method
CN109838776A (en) * 2019-02-22 2019-06-04 东方菱日锅炉有限公司 Steam-water circulation system for waste incineration and generating electricity

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2152527C1 (en) Method of operation of gas-and-steam turbine plant and plant operating according to this method
US5799481A (en) Method of operating a gas-turbine group combined with a waste-heat steam generator and a steam consumer
KR100341646B1 (en) Method of cooling thermally loaded components of a gas turbine group
EP0391082A2 (en) Improved efficiency combined cycle power plant
US4961311A (en) Deaerator heat exchanger for combined cycle power plant
CN207813667U (en) Low pressure cylinder cooling system based on different steam ports
GB2358439A (en) Setting or regulating the steam temperature of the live steam and/or reheater steam in a combined-cycle power plant
CA2470184C (en) Feedwater heater
US20040025510A1 (en) Method for operating a gas and steam turbine installation and corresponding installation
JP3925985B2 (en) Combined cycle power plant
US5396865A (en) Startup system for power plants
US5140818A (en) Internal moisture separation cycle
RU2107826C1 (en) Steam-gas plant with deaerator-evaporator
RU2153080C2 (en) Combined-cycle power generation process and combined-cycle plant
KR102529628B1 (en) Method for operating a steam power plant and steam power plant for conducting said method
JPH03221702A (en) Duplex type heat exchanger for waste heat recovery
US7033420B2 (en) Process and apparatus for the thermal degassing of the working medium of a two-phase process
US5377489A (en) Internal moisture separation cycle for a low pressure turbine
RU2144994C1 (en) Combined-cycle plant
JP2766687B2 (en) Combined power plant
JPS61108814A (en) Gas-steam turbine composite facility
RU10219U1 (en) REGENERATIVE INSTALLATION OF HEAT STEAM TURBINE
JP2791076B2 (en) Auxiliary steam supply device
CA2481522A1 (en) Nuclear power plant
JP2994109B2 (en) Exhaust heat recovery method of pressurized fluidized bed combined cycle system

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20050719