RU2092269C1 - Непрерывный стальной слиток - Google Patents
Непрерывный стальной слиток Download PDFInfo
- Publication number
- RU2092269C1 RU2092269C1 RU94018904A RU94018904A RU2092269C1 RU 2092269 C1 RU2092269 C1 RU 2092269C1 RU 94018904 A RU94018904 A RU 94018904A RU 94018904 A RU94018904 A RU 94018904A RU 2092269 C1 RU2092269 C1 RU 2092269C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- faces
- ingot
- wide
- narrow
- width
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Изобретение позволяет при получении слитков поперечным сечением более 5000 см2 снизить количество слитков с внутренними трещинами за счет уменьшения внутренних напряжений в районе углов слитка и средней части переходной грани. Слиток имеет узкие грани 1, переходные грани 2 и широкие грани 3. Угол наклона переходной грани 2 к широкой грани составляет 120-150o, а отношение расстояния между узкими гранями 1 к расстоянию между широкими гранями составляет 1,0. ..1,2. При этом ширина переходной грани 2 равна 0,04... 0,08 суммарной ширины узкой и широкой граней 1 и 3. 2 ил.
Description
Изобретение относится к области литейного производства, точнее к отливке слитков, используемых преимущественно для получения крупных поковок, и предназначено для применения при непрерывной разливке стали в слитки площадью поперечного сечения более 5000 см2.
Известен непрерывный стальной слиток прямоугольного поперечного сечения, имеющий отношение расстояния между узкими гранями к расстоянию между широкими гранями 1,0.2,0. Площадь поперечного сечения такого слитка составляет 800 1200 см2.
Недостатком известного слитка является низкое качество металла по причине наличия внутренних нитевидных трещин, расположенных в районе углов слитка. Количество слитков, имеющих названный дефект, составляет более 33% а средний балл по трещинам равен 3,2. (Оценка макроструктуры слитков произведена по шкалам "Системы оценки качества слитков-заготовок спокойной стали, полученных методом непрерывной разливки", разработанной ЦНИИЧМ им. И.П. Бардина и утвержденной 07.07.62 г.). Указанные трещины сохраняются в металле при прокатке и ковке слитков, снижая качество получаемых заготовок. При увеличении площади поперечного сечения слитка развитие указанных трещин резко возрастает и количество слитков, имеющих этот дефект, может достичь 50-70% а балл более 4,0.
Высокая пораженность слитка прямоугольного поперечного сечения внутренними угловыми трещинами объясняется возникновением в формирующейся корочке слитка указанного профиля больших по величине напряжений, которые по анализу термонапряженного состояния слитка достигают 5,3 кг/мм2.
Известен также непрерывный стальной слиток с площадью поперечного сечения более 1500 см2, имеющий взаимно перпендикулярные широкие и узкие грани с переходной гранью между ними, с отношением расстояния между узкими гранями к расстоянию между широкими гранями 1,0.2,0 и углом наклона переходной грани к широкой грани 120.150o при ширине переходной грани, равной 0,1.0,2 суммарной ширины узкой и широкой граней. Этот слиток принят за ближайший аналог.
При непрерывной отливке указанных восьмигранных слитков площадью поперечного сечения 1500.5000 см2 количество их с внутренними трещинами не превышает 3,0% а средний балл по трещинам 1,9.
Однако при дальнейшем увеличении площади поперечного сечения слитка свыше 5000 см2 (до 7000 см2) количество слитков с внутренними трещинами возрастает до 30-50% а средний балл макроструктуры по указанному дефекту 3,6 4,1.
Расчет термонапряженного состояния корочки такого непрерывного восьмигранного слитка показал, что величина напряжений в средней части переходной грани резко возрастает и может достичь 4,7 кг/мм2, а в районе угловых участков корки слитка 4,9 кг/мм2.
Задачей изобретения является повышение качества металла путем уменьшения внутренних трещин в слитке площадью поперечного сечения более 5000 см2.
Поставленная задача решается благодаря тому, что в непрерывном стальном слитке с площадью поперечного сечения более 5000 см2, имеющем взаимно перпендикулярные широкие и узкие грани с переходной гранью между ними, углом наклона переходной грани к широкой грани 120.150o, отношением расстояния между узкими гранями к расстоянию между широкими гранями 1,0.1,2, ширина переходной грани уменьшена с 0,1.0,2 до 0,04.0,08 суммарной ширины узкой и широкой граней.
Экспериментальные работы, проводимые со слитками, размеры которых по ширине переходных граней находились в пределах от 0,03 до 0,15 суммарной ширины узкой и широкой граней, показали, что напряжения в корке слитка, величина которых обеспечивает требуемое качество металла, имеют место при ширине переходной грани слитка, равной 0,004.0,08 суммарной ширины узкой и широкой граней. При этом внутренние напряжения в районе углов не превышают, при заявляемом соотношении, 3,4 кг/мм2, а в средней части переходной грани 3,2 кг/мм2, что обеспечивает, как показали опыты непрерывной разливки слитков, снижение количества слитков с внутренними трещинами до 3 - 5% и среднего балла макроструктуры по этим трещинам до 1,2 1,5. При ширине переходной грани, равной 0,004.0,008 суммарной ширины узкой и широкой граней, на выходе из кристаллизатора переходная грань на внутреннем контуре фронта затвердевания сохраняется и по ширине равна примерно 1 2,2 ширине корочки. В этом случае напряжения в корочке слитка как в районе углов, так и в средней части переходной грани имеют значительно меньшее развитие.
Для слитков, у которых ширина переходной грани меньше 0,04 суммарной ширины узкой и широкой граней, количество слитков с внутренними трещинами достигает 50% а средний балл по этим трещинам 4,1.
Объясняется это тем, что при указанной ширине переходной грани фронт затвердевания на выходе из кристаллизатора, где происходит в основном образование и развитие внутренних трещин, имеет вид прямоугольника, т.е. переходная грань у него отсутствует, и дальнейшее затвердевание слитка происходит, как у слитка прямоугольного поперечного сечения с возникновением больших по величине внутренних напряжений в угловых участках корочки слитка.
При ширине переходной грани слитка более 0,008 суммарной ширины узкой и широкой граней ширина переходной грани на внутреннем фронте затвердевания увеличивается. При этом увеличивается как абсолютная величина усадки этой грани, так и величина термических напряжений, особенно в средней части переходной грани, что приводит к образованию на ней трещин.
На фиг. 1 изображен общий вид слитка, на фиг. 2 вид на слиток сверху.
Слиток имеет узкие грани 1, переходные грани 2 и широкие грани 3. Угол между переходной и широкой гранью обозначен через "альфа", ширина узкой грани "а", широкой "b", переходной "c".
Пример конкретного выполнения. Слиток 700 х 800 мм. Ширина широкой грани b=820 мм. Ширина узкой грани а=720 мм. Угол наклона переходной грани к широкой 135o. Ширина переходной грани c=100 мм. Отношение ширины переходной грани к суммарной ширине узкой и широкой граней c/(a+b)=0,06. Площадь поперечного сечения 5500 см2. Защищаемое соотношение размеров выведено на основании следующих возможных размеров: расстояние между узкими гранями 750 900 мм, расстояние между широкими гранями 600 750 мм. Ширина переходной грани примерно 60 110 мм. Верхний предел размера слитков 800 х 900 мм, больших размеров слитки отливать нецелесообразно, т.к. резко увеличивается время затвердевания слитка. Так, например, время затвердевания слитка 800 х 900 мм 4,5 ч, а 100 х 100 мм 6,7.10,0 ч.
Применение описываемого слитка по сравнению с известным слитком позволяет уменьшить внутренние напряжения в районе углов слитка с 4,9 кг/мм2 до 3,4 кг/мм2, а в средней части переходной грани с 4,7 кг/мм2 до 3,2 кг/мм2, что снижает количество слитков с внутренними трещинами с 40 60% до 3 5% при получении слитков поперечным сечением более 5000 см2.
Предлагаемая конструкция слитка позволяет улучшить качество металла, снижая при этом себестоимость 1 т стали.
Claims (1)
- Непрерывный стальной слиток с площадью поперечного сечения более 5000 см2, имеющий взаимно перпендикулярные широкие и узкие грани с переходной гранью между ними с отношением расстояния между узкими гранями к расстоянию между широкими гранями 1,0 1,2 и углом наклона переходной грани к широкой грани 120 150o, отличающийся тем, что ширина переходной грани равна 0,04 0,08 суммарной ширины узкой и широкой граней.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU94018904A RU2092269C1 (ru) | 1994-05-25 | 1994-05-25 | Непрерывный стальной слиток |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU94018904A RU2092269C1 (ru) | 1994-05-25 | 1994-05-25 | Непрерывный стальной слиток |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU94018904A RU94018904A (ru) | 1996-04-20 |
RU2092269C1 true RU2092269C1 (ru) | 1997-10-10 |
Family
ID=20156347
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU94018904A RU2092269C1 (ru) | 1994-05-25 | 1994-05-25 | Непрерывный стальной слиток |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2092269C1 (ru) |
-
1994
- 1994-05-25 RU RU94018904A patent/RU2092269C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР N 636055, кл. B 22 D 7/00, 1978. * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU94018904A (ru) | 1996-04-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3948310A (en) | Bottom block for D.C. casting of aluminum rolling ingots | |
RU2092269C1 (ru) | Непрерывный стальной слиток | |
ES8107066A1 (es) | Procedimiento y aparato para la colada continua de metal fundido | |
US4684053A (en) | Method of producing a plate of steel | |
US4486509A (en) | Rolling ingot | |
US4584029A (en) | Method of hot-forming metals prone to crack during rolling | |
SU706183A1 (ru) | Слиток | |
SU973219A1 (ru) | Изложница дл слитков | |
SU636055A1 (ru) | Непрерывный стальной станок | |
SU1091988A1 (ru) | Кристаллизатор машины непрерывного лить заготовок | |
SU1570838A1 (ru) | Кристаллизатор дл непрерывного лить заготовок | |
KR950005223Y1 (ko) | 전만곡형 슬라브 연주기의 폭편차 방지용 몰드 | |
SU1011286A1 (ru) | Слиток дл деформировани | |
SU435896A1 (ru) | Способ вторичного охлаждения непрерывнолитых заготовок | |
SU944755A1 (ru) | Стальной слиток | |
Dhyuvetter et al. | Experimental and Theoretical Study of Slab Straightening on Usinor's No 12 Caster at Dunkirk | |
RU2012431C1 (ru) | Способ прокатки квадратных заготовок | |
SU574270A1 (ru) | Кристаллизатор дл непрерывного лить металла | |
SU505503A1 (ru) | Изложница дл отливки фасонных слитков | |
SU1036407A2 (ru) | Способ получени заготовок | |
SU1470428A1 (ru) | Слиток | |
SU776678A1 (ru) | Способ получени заготовки из сплава на железо-никель-кобальтовой основе | |
SU1186367A1 (ru) | Слиток | |
JP3108263B2 (ja) | 連続鋳造における鋳片ストランドの連続鍛圧方法 | |
RU2032489C1 (ru) | Изложница для разливки стальных слитков |