RU2076793C1 - Process of manufacture of bimetal sheets and strips - Google Patents
Process of manufacture of bimetal sheets and strips Download PDFInfo
- Publication number
- RU2076793C1 RU2076793C1 RU93050452A RU93050452A RU2076793C1 RU 2076793 C1 RU2076793 C1 RU 2076793C1 RU 93050452 A RU93050452 A RU 93050452A RU 93050452 A RU93050452 A RU 93050452A RU 2076793 C1 RU2076793 C1 RU 2076793C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- layer
- billet
- strips
- carbon
- cladding layer
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно к получению биметаллических листов и полос с плакирующим слоем из износостойкой инструментальной или конструкционной стали и основным слоем из углеродистой или низколегированной стали. Основным требования, предъявляемые к таким полосам и листам, высокие характеристики прочности соединения слоев, определенный химический состав и структура стали плакирующего слоя, обеспечивающие удовлетворительную технологичность двухслойного листа или полосы при изготовлении инструмента, высокую твердость и износостойкость плакирующего (рабочего) слоя после термической обработки инструмента, а также удовлетворительное качество поверхности после прокатки. The invention relates to metallurgy, in particular to the production of bimetallic sheets and strips with a cladding layer of wear-resistant tool or structural steel and the main layer of carbon or low alloy steel. The main requirements for such strips and sheets, high characteristics of the strength of the connection of the layers, a certain chemical composition and structure of the steel of the cladding layer, providing satisfactory manufacturability of the two-layer sheet or strip in the manufacture of the tool, high hardness and wear resistance of the cladding (working) layer after heat treatment of the tool, and satisfactory surface quality after rolling.
Известен способ получения биметаллических износостойких листов прокаткой биметаллических заготовок, полученных литейным способом [1] Такой способ не обеспечивает высокой прочности сцепления слоев в биметаллическом листе и при изготовлении из него изделий возможно появление расслоений. A known method for producing bimetallic wear-resistant sheets by rolling bimetallic billets obtained by the casting method [1] This method does not provide high adhesion layers in the bimetallic sheet and the manufacture of products may cause delamination.
Известен способ получения биметаллической заготовки наплавкой заготовки основного слоя плакирующим слоем и дальнейшую ее прокатку [2]
При этом не обеспечиваются стабильный химический состав и структура плакирующего слоя, а следовательно, его технологические и эксплуатационные свойства. Кроме того, при недостаточной глубине проплавления заготовки основного слоя прочность сцепления слоев может быть недостаточной для сохранения надежного соединения при изготовлении изделий и его термической обработки.A known method of obtaining a bimetallic billet by surfacing the billet of the main layer by a cladding layer and its further rolling [2]
At the same time, a stable chemical composition and structure of the cladding layer, and therefore its technological and operational properties, are not ensured. In addition, with insufficient penetration depth of the billet of the base layer, the adhesion strength of the layers may be insufficient to maintain a reliable connection in the manufacture of products and its heat treatment.
Известен способ получения трехслойных полос в рулонах с двухсторонней плакировкой из коррозионностойких сталей аустенитного класса [3] включающий получение трехслойной заготовки методом наплавки и ее последующую прокатку. A known method of producing three-layer strips in rolls with double-sided cladding from corrosion-resistant steels of the austenitic class [3] comprising obtaining a three-layer workpiece by welding and its subsequent rolling.
Недостатком этого способа также является нестабильность химического состава плакирующего слоя и прочности сцепления слоев, а также его непригодность для изготовления износостойких биметаллических композиций, так как режимы конца горячей прокатки и смотки, предложенные способом [3] не обеспечивают требуемой структуры износостойкой стали плакирующего слоя и удовлетворительного качества поверхности. The disadvantage of this method is the instability of the chemical composition of the clad layer and the adhesion strength of the layers, as well as its unsuitability for the manufacture of wear-resistant bimetallic compositions, since the end modes of hot rolling and winding proposed by the method [3] do not provide the required structure of the wear-resistant steel of the clad layer and satisfactory quality surface.
Техническим результатом изобретения является повышение прочности сцепления слоев в биметаллическом листе или полосе, повышение технологичности двухслойной стали при изготовлении изделий путем создания оптимальной структуры плакирующего слоя в процессе горячей прокатки и охлаждения, обеспечение высокой твердости и износостойкости плакирующего слоя после термической обработки изделий за счет стабилизации его химического состава, а также обеспечение удовлетворительного качества поверхности листов и полос после горячей прокатки. The technical result of the invention is to increase the adhesion strength of layers in a bimetallic sheet or strip, increase the manufacturability of two-layer steel in the manufacture of products by creating the optimal structure of the clad layer during hot rolling and cooling, ensuring high hardness and wear resistance of the clad layer after heat treatment of the products by stabilizing its chemical composition, as well as ensuring satisfactory surface quality of sheets and strips after hot rolling.
Сущность изобретения заключается в том, что получение биметаллической заготовки наплавкой заготовки основного слоя осуществляют плакирующим слоем из инструментальной или конструкционной стали, содержащей, мас. The essence of the invention lies in the fact that obtaining a bimetallic billet by surfacing the billet of the base layer is carried out by a clad layer of tool or structural steel containing, by weight.
Углерод 0,50-2,20,
Марганца 0,10-2,00,
Кремний 0,10-2,00,
Хром 0,01-18,0,
Вольфрам До 2,00,
Молибден До 2,00,
Ванадия До 2,50,
Железо Остальное
Отношение толщины плакирующего слоя к глубине проплавления заготовки основного слоя поддерживают в пределах 2-200, глубину проплавления заготовки основного слоя в пределах 1-20 мм, прокатку двухслойной заготовки проводят в интервале температур 1200-800oС, а охлаждение проката проводят замедленно, обеспечивая время пребывания в интервале температур 800-500oC. С 1-10 ч.Carbon 0.50-2.20,
Manganese 0.10-2.00,
Silicon 0.10-2.00,
Chrome 0.01-18.0,
Tungsten Up to 2.00,
Molybdenum Up to 2.00,
Vanadium Till 2.50,
Iron Else
The ratio of the thickness of the cladding layer to the penetration depth of the billet of the base layer is maintained within 2-200, the depth of penetration of the billet of the base layer is within 1-20 mm, the rolling of the two-layer billet is carried out in the temperature range 1200-800 o C, and the rolling is cooled slowly, providing time stay in the temperature range 800-500 o C. From 1-10 hours
Использование для получения биметаллической заготовки способа наплавки заготовки основного слоя из углеродистой или низколегированной стали плакирующим слоем из износостойкой инструментальной или конструкционной стали при соблюдении отношения толщины плакирующего слоя к глубине проплавления заготовки основного слоя менее 200 мм, а значения глубины проплавления не менее 2 мм обеспечивает высокую прочность сцепления слоев сопротивление сразу не менее 400 МПа. Соблюдение отношения толщины плакирующего слоя к глубине проплавления основного слоя не менее 2, а глубины проплавления не более 20 мм при выполнении требований к химическому составу стали для наплавки, в частности к содержанию углерода, марганца, кремния и хрома, указанных в формуле изобретения, приводит к стабилизации химического состава плакирующего слоя, необходимой для обеспечения его твердости и износостойкости в изделии. Дополнительное повышение износостойкости за счет образования карбидов повышенной устойчивости достигается при легировании стали плакирующего слоя вольфрама, молибденом или ванадием в количестве до 2%
Указанный в формуле интервал температур прокатки биметаллических заготовок соответствует температурному интервалу удовлетворительной пластичности стали плакирующего слоя, что приводит к отсутствию дефектов на поверхности листов и полос после прокатки.The use of a cladding layer of wear-resistant tool or structural steel for the preparation of a bimetallic billet of a method for depositing a billet of a base layer of carbon or low alloy steel, while observing the ratio of the thickness of the cladding layer to the penetration depth of the billet of the base layer of less than 200 mm, and the depth of penetration of at least 2 mm provides high strength adhesion layers immediately at least 400 MPa. Compliance with the ratio of the thickness of the cladding layer to the penetration depth of the base layer is not less than 2, and the penetration depth not more than 20 mm when meeting the requirements for the chemical composition of the steel for surfacing, in particular to the content of carbon, manganese, silicon and chromium specified in the claims, leads to stabilization of the chemical composition of the cladding layer, necessary to ensure its hardness and wear resistance in the product. An additional increase in wear resistance due to the formation of carbides with increased stability is achieved by alloying steel clad layer of tungsten, molybdenum or vanadium in an amount of up to 2%
The temperature range for rolling bimetallic billets specified in the formula corresponds to the temperature range for satisfactory ductility of the steel of the cladding layer, which leads to the absence of defects on the surface of sheets and strips after rolling.
Замедленное охлаждение, обеспечивающее пребывание листов и полос в интервале температур 500-800oС от 1 до 10 ч, приводит к формированию в стали плакирующего слоя благоприятной структуры, и, следовательно, к высокой технологичности биметаллического проката деформируемости и закаливаемости.Slow cooling, ensuring the stay of sheets and strips in the temperature range 500-800 o C from 1 to 10 hours, leads to the formation of a clad layer in the steel of a favorable structure, and, therefore, to the high processability of the bimetallic rolling deformability and hardenability.
Углерод является одним из основных элементов, определяющих твердость и износостойкость. Нижний предел содержания 0,50% определен тем, что при меньшем содержании углерода требуемая износостойкость плакирующего слоя не будет обеспечена. Содержание углерода выше 2,20% приводит к снижению характеристик вязкости и пластичности плакирующего слоя, что снижает технологичность биметаллического проката при изготовлении изделий. Carbon is one of the main elements that determine hardness and wear resistance. The lower limit of 0.50% is determined by the fact that with a lower carbon content, the required wear resistance of the clad layer will not be ensured. The carbon content above 2.20% leads to a decrease in the characteristics of the viscosity and ductility of the cladding layer, which reduces the manufacturability of bimetal rolling in the manufacture of products.
Уменьшение содержания марганца и кремния ниже 0,10% сильно повышает критические скорости охлаждения при закалке, при этом в стали плакирующего слоя не обеспечивается формирование мартенситной структуры, необходимой для получения его высокой твердости после термообработки в изделиях. Повышение содержания марганца и особенно кремния выше 2% приводит к сильному снижению вязкости плакирующего слоя, что снижает технологичность биметалла. A decrease in the content of manganese and silicon below 0.10% greatly increases the critical cooling rates during quenching, while the formation of the martensitic structure necessary to obtain its high hardness after heat treatment in the products is not ensured in the cladding steel. An increase in the content of manganese and especially silicon above 2% leads to a significant decrease in the viscosity of the cladding layer, which reduces the manufacturability of bimetal.
Уменьшение содержания хрома ниже 0,01% в стали плакирующего слоя будет приводить к сильному перераспределению углерода между слоями в результате его диффузии из плакирующего слоя в основной слоя в процессе охлаждения после горячей прокатки. Увеличение содержания хрома выше 18% не приводит к повышению износостойкости и экономически неэффективно. A decrease in the chromium content below 0.01% in the steel of the cladding layer will lead to a strong redistribution of carbon between the layers as a result of its diffusion from the cladding layer to the main layer during cooling after hot rolling. An increase in the chromium content above 18% does not lead to an increase in wear resistance and is economically inefficient.
Увеличение содержания вольфрама и молибдена выше 2,00% а ванадия выше 2,50% не приводит к дополнительному повышению износостойкости плакирующего слоя, и следовательно, не целесообразно. The increase in the content of tungsten and molybdenum above 2.00% and vanadium above 2.50% does not lead to an additional increase in the wear resistance of the clad layer, and therefore it is not advisable.
Увеличение отношения толщины плакирующего слоя к глубине проплавления более 200 и уменьшение глубины проплавления заготовки основного слоя менее 2 мм приводит к снижению прочности сцепления слоев. Уменьшение отношения толщины плакирующего слоя к глубине проплавления менее 2 и повышение глубины проплавления более 20 мм приводит к сильному разбавлению стали плакирующего слоя при наплавке сталью основного слоя. Полученный при этом химический состав плакирующего слоя не обеспечивает требуемую износостойкость изделия. An increase in the ratio of the thickness of the clad layer to the penetration depth of more than 200 and a decrease in the penetration depth of the preform of the base layer of less than 2 mm leads to a decrease in the adhesion strength of the layers. A decrease in the ratio of the thickness of the cladding layer to the depth of penetration of less than 2 and an increase in the depth of penetration of more than 20 mm leads to a strong dilution of the steel of the cladding layer when surfacing with steel of the base layer. The resulting chemical composition of the cladding layer does not provide the required wear resistance of the product.
Повышение температуры нагрева под прокатку выше 1200oС приводит к росту зерна в стали плакирующего слоя, что снижает его технологическую пластичность и приводит к образованию трещин в процессе прокатки. К появлению дефектов на поверхности плакирующего слоя приводит к снижению температуры конца прокатки ниже 800oС. Так как при этих температурах резко возрастает сопротивление деформации стали плакирующего слоя, а также снижается его пластичность.Raising the heating temperature for rolling above 1200 o C leads to an increase in grain in the steel of the cladding layer, which reduces its technological plasticity and leads to the formation of cracks in the rolling process. The appearance of defects on the surface of the cladding layer leads to a decrease in the temperature of the end of rolling below 800 o C. Since at these temperatures the deformation resistance of the steel of the cladding layer sharply increases, and its ductility also decreases.
Уменьшение времени пребывания проката в процессе охлаждения после горячей прокатки в интервале температур 500-800oС менее 1 ч не обеспечивает формирования в стали плакирующего слоя благоприятной структуры в виде смеси пластинчатого и зернистого перлита. При этом снижается технологичность биметаллического проката при изготовлении из него изделий. Увеличение времени пребывания проката в интервале температур 500-800oС более 10 ч приводит к сильному перераспределению углерода между слоями. При этом может измениться химический состав слоев и сильно возрасти твердость плакирующего слоя, что приведет к потере технологичности.Reducing the residence time of the rolled products during the cooling process after hot rolling in the temperature range of 500-800 o C less than 1 h does not provide the formation in the steel cladding layer of a favorable structure in the form of a mixture of plate and granular perlite. This reduces the manufacturability of bimetallic rolled products in the manufacture of products from it. The increase in the residence time of rolled products in the temperature range 500-800 o With more than 10 hours leads to a strong redistribution of carbon between the layers. In this case, the chemical composition of the layers can change and the hardness of the cladding layer can increase significantly, which will lead to a loss in manufacturability.
Пример. Двухслойные заготовки с основным слоем из стали 10 и плакирующим слоем из инструментальной или конструкционной стали повышенной износостойкости 250-650х650-1400х1000-5000 мм с толщиной плакирующего слоя 10-200 мм были получены электрошлаковой наплавкой заготовок из стали 10 электродами из инструментальной или конструкционной стали различного химсостава. Глубина проплавления основного слоя менялась от 1 до 20 мм, кроме того, одна из двухслойных заготовок была получена литейным способом, то есть глубина проплавления в этом случае равнялась 0. Отношение толщины плакирующего слоя к глубине проплавления стали основного слоя выдерживали в пределах от 1,5 до 200. Заготовки нагревали для горячей прокатки до температур 1150-1250oС и прокатывали на полосу толщиной 2,00-2,50 мм. Далее проводили смотку полос в рулоны при разных температурах. Значения температуры смотки и масса рулона определяли со скоростью охлаждения двухслойной стали. При этом время пребывания рулонов в интервале температур 800-500oС составляло 0,5-11 ч. На полученных заготовках и полосах исследовали прочность сцепления слоев - сопротивление срезу определяли в соответствии с ГОСТ 10885, удовлетворительными считали значения не ниже 350 Н/мм2 Химический состав наплавленного слоя определяли спектральным анализом. О технологичности двухслойной полосы судили по результатам измерения значений твердости, которые при измерении по суперроквелу шариковым наконечником должны были составлять не более 75НRТ45. Это свидетельствует о формировании в плакирующем слое благоприятной микроструктуры, состоящей из пластинчатого и зернистого перлита, которая и обеспечивает высокую технологичность двухслойной полосы.Example. Two-layer blanks with a base layer of
Качество поверхности двухслойной полосы оценивали визуально - удовлетворительной считали поверхность полосы, на которой отсутствуют трещины и другие поверхностные дефекты, неудовлетворительной поверхность полосы, на которой в процессе прокатки и охлаждения образуются дефекты. The surface quality of the two-layer strip was evaluated visually - the surface of the strip on which there were no cracks and other surface defects was considered satisfactory, the surface of the strip on which defects were formed during rolling and cooling was considered unsatisfactory.
Об износостойкости готового изделий из двухслойной стали судили по результатам измерения твердости плакирующего слоя после его термической обработки закалки от 850oС и низкого отпуска. Твердость в этом случае определяли по Роквеллу, шкале А. Удовлетворительными считались значения не ниже 80 HRA.The wear resistance of the finished products from two-layer steel was judged by the results of measuring the hardness of the cladding layer after its heat treatment of quenching from 850 o C and low tempering. Hardness in this case was determined according to Rockwell, scale A. Satisfactory values were considered not lower than 80 HRA.
Значения глубины проплавления основного слоя, отношения толщины плакирующего слоя к глубине проплавления, химический состав стали для наплавки, температуры начала и окончания прокатки, время охлаждения рулонов в интервале температур 800-500oС, а также значения указанных выше характеристик качества двухслойного металла представлены в таблице.The depth of penetration of the main layer, the ratio of the thickness of the cladding layer to the depth of penetration, the chemical composition of the steel for surfacing, the temperature of the beginning and end of rolling, the cooling time of the coils in the temperature range 800-500 o C, as well as the values of the above quality characteristics of the two-layer metal are presented in the table .
Как следует из данных таблицы, способ производства биметаллических листов и полос наплавкой заготовок основного слоя и их последующей прокаткой, в котором наплавку заготовок основного слоя из углеродистой или низколегированной стали осуществляют электродами из инструментальной или конструкционной стали повышенной износостойкости, для наплавки используется сталь заявленного состава, при указанной глубине проплавления и соотношении между толщиной наплавленного слоя и глубиной проплавления, при заявленных температурных режимов прокатки и охлаждения обеспечивает оптимальный комплекс свойств двухслойной стали (примеры, соответствующие формуле изобретения, описаны в строках 1-11 таблицы, прототип строка 12). As follows from the table, a method for the production of bimetallic sheets and strips by surfacing of the blanks of the base layer and their subsequent rolling, in which the surfacing of the blanks of the main layer of carbon or low alloy steel is carried out with electrodes of tool or structural steel of increased wear resistance, for welding using the claimed composition, the specified penetration depth and the ratio between the thickness of the deposited layer and the penetration depth, at the stated temperature conditions atki and cooling ensures optimum combination of properties bilayer steel (examples according to the appended claims, are described in lines 1-11 table prototype line 12).
Claims (1)
Марганец 0,10 2,00
Кремний 0,10 2,00
Хром 0,01 18,00
Вольфрам До 2,00
Молибден До 2,00
Ванадий До 2,50
Железо Остальное
отношение толщины плакирующего слоя к глубине проплавления заготовки основного слоя поддерживают в пределах 2-200, глубину проплавления заготовки основного слоя в пределах 1-20 мм, прокатку двухслойной заготовки проводят в интервале температур 1200-800oС, а охлаждение проката проводят замедленно, обеспечивая время пребывания в интервале температур 800-500oС 1-10 ч.Carbon 0.50 2.20
Manganese 0.10 2.00
Silicon 0.10 2.00
Chrome 0.01 18.00
Tungsten Up to 2.00
Molybdenum Up to 2.00
Vanadium Under 2.50
Iron Else
the ratio of the thickness of the cladding layer to the penetration depth of the billet of the base layer is maintained within 2-200, the depth of penetration of the billet of the base layer is within 1-20 mm, the rolling of the two-layer billet is carried out in the temperature range 1200-800 o C, and the rolling is cooled slowly, providing time stay in the temperature range 800-500 o With 1-10 hours
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93050452A RU2076793C1 (en) | 1993-11-04 | 1993-11-04 | Process of manufacture of bimetal sheets and strips |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93050452A RU2076793C1 (en) | 1993-11-04 | 1993-11-04 | Process of manufacture of bimetal sheets and strips |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU93050452A RU93050452A (en) | 1996-08-20 |
| RU2076793C1 true RU2076793C1 (en) | 1997-04-10 |
Family
ID=20148863
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU93050452A RU2076793C1 (en) | 1993-11-04 | 1993-11-04 | Process of manufacture of bimetal sheets and strips |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2076793C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2457920C1 (en) * | 2011-05-13 | 2012-08-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" ГОУ ВПО "ЮУрГУ" | Method of producing composite sheets and strips |
| RU2501634C1 (en) * | 2012-11-12 | 2013-12-20 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Production of bimetallic ingots with wear proof deposited layer |
| RU2532755C1 (en) * | 2013-08-22 | 2014-11-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Two-layered steel flat rolled stock and item made from it |
-
1993
- 1993-11-04 RU RU93050452A patent/RU2076793C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Астров Е.И. Плакированные многослойные металлы-.М.: Металлургия, 1965, с. 25. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2457920C1 (en) * | 2011-05-13 | 2012-08-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" ГОУ ВПО "ЮУрГУ" | Method of producing composite sheets and strips |
| RU2501634C1 (en) * | 2012-11-12 | 2013-12-20 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Production of bimetallic ingots with wear proof deposited layer |
| RU2532755C1 (en) * | 2013-08-22 | 2014-11-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Two-layered steel flat rolled stock and item made from it |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100439542C (en) | High strength steel sheet and method for manufacturing same | |
| EP1231289B1 (en) | Steel pipe having high formability and method for producing the same | |
| RU2326179C2 (en) | Method of manufacture of wear-resistant steel sheet and steel sheet manufactured using this method | |
| CN1697889B (en) | Low carbon martensitic stainless steel and its manufacture method | |
| KR100697905B1 (en) | High-strength hot-dip galvanized steel sheet with excellent spot weldability and stability of material properties and manufacturing method thereof | |
| EP3655560B1 (en) | Flat steel product with a high degree of aging resistance, and method for producing same | |
| EP2647730B1 (en) | A method for manufacturing a high strength formable continuously annealed steel strip | |
| WO1994022606A1 (en) | Wear- and seizure-resistant roll for hot rolling | |
| US3726723A (en) | Hot-rolled low alloy steels | |
| JP6065120B2 (en) | High carbon hot rolled steel sheet and manufacturing method thereof | |
| CN110225991A (en) | Quench hardening steel | |
| JP2009035793A (en) | Method for manufacturing hot pressed steel sheet member | |
| RU2076793C1 (en) | Process of manufacture of bimetal sheets and strips | |
| JP3578435B2 (en) | Hot-rolled steel sheet for structural use excellent in press formability and surface properties and method for producing the same | |
| US4407680A (en) | Dual-phase steels | |
| JPH06299240A (en) | Manufacture of steel material for bearing having excellent spheroidizing characteristic | |
| KR20020012556A (en) | Steel cold work tool, its use and manufacturing | |
| KR20020038767A (en) | Steel material, its use and its manufacture | |
| JP3546287B2 (en) | High-strength hot-rolled steel sheet excellent in workability and method for producing the same | |
| JP3028514B2 (en) | Composite roll for rolling with excellent wear resistance and rough surface resistance | |
| JP3780690B2 (en) | Hot work tool steel with excellent machinability and tool life | |
| JP4259406B2 (en) | Hot rolling roll | |
| JP2746059B2 (en) | Roll for hot rolling | |
| EP0586179B1 (en) | Forging and a method for its manufacture | |
| KR102468035B1 (en) | High strength steel sheet having excellent thermal stability and high yield ratio and method for manufacturing thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20121105 |