RU2070543C1 - Process of producing blend for caking from nepheline and limestone - Google Patents
Process of producing blend for caking from nepheline and limestone Download PDFInfo
- Publication number
- RU2070543C1 RU2070543C1 RU93006358A RU93006358A RU2070543C1 RU 2070543 C1 RU2070543 C1 RU 2070543C1 RU 93006358 A RU93006358 A RU 93006358A RU 93006358 A RU93006358 A RU 93006358A RU 2070543 C1 RU2070543 C1 RU 2070543C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- limestone
- nepheline
- pulp
- input
- calcium
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Способ относится к области получения глинозема из природных щелочных алюмосиликатов, в частности к получению шихты для спекания из нефелина и известняка. The method relates to the field of obtaining alumina from natural alkaline aluminosilicates, in particular to the production of a mixture for sintering from nepheline and limestone.
Известен способ переработки нефелина (см. Б.И. Арлюк. Выщелачивание алюминатных спеков. М. Металлургия, 1979, с. 9-11), включающий приготовление шихты из нефелина и известняка, спекание шихты, выщелачивание спека оборотным раствором, разделение пульпы на алюминатный раствор и белитовый шлам, промывку последнего горячей водой с получением промводы, обескремнивание алюминатного раствора, его разложение с получением гидроксида алюминия и промывку последнего. Приготовление шихты из нефелина и известняка производят путем мокрого размола. В качестве жидкой фазы используют промводу от промывки гидрата с добавкой прочих загрязненных шламом растворов, содержащих оксиды алюминия и щелочных металлов. Недостатком способа является то, что состав промводы колеблется как по содержанию в ней твердого, так и по концентрации оксидов в жидкой фазе, что приводит к ухудшению качества шихты. A known method of processing nepheline (see B.I. Arlyuk. Leaching of aluminate cakes. M. Metallurgy, 1979, S. 9-11), including the preparation of a mixture of nepheline and limestone, sintering the mixture, leaching cake with a working solution, separation of the pulp into aluminate solution and belitic sludge, washing the latter with hot water to obtain a promoter, deoxidizing the aluminate solution, decomposing it to obtain aluminum hydroxide and washing the latter. The preparation of a mixture of nepheline and limestone is produced by wet grinding. As a liquid phase, a promo from the washing of the hydrate with the addition of other solutions contaminated with sludge containing aluminum oxides and alkali metals is used. The disadvantage of this method is that the composition of the promoter varies both in its solid content and in the concentration of oxides in the liquid phase, which leads to a deterioration in the quality of the charge.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому эффекту является способ получения шихты для спекания из нефелина, промводы и известняка (см. В. В. Александров и др. Автоматизированная система управления Нефелин-1. М. Металлургия, 1976 г. с. 21 42), принятый за прототип, в котором измеряют расходы компонентов, плотности промводы и получаемых пульп, периодически с заданными периодами измеряют влажность и содержание кальция и кремния в компонентах шихты и получаемых пульпах. С использованием математической модели определяют заданные значения расходов компонентов при их смешении, исходя из условий, что полученная известково-нефелиновая шихта (ИНШ) имеет заданные влажность и известняковый модуль. Расходы компонентов поддерживают на заданных условиях и периодически корректируют по ПИ-закону в зависимости от рассогласований измеренных и заданных значений влажности и известнякового модуля. The closest in technical essence and the achieved effect is a method of producing a mixture for sintering from nepheline, industrial sludge and limestone (see V.V. Aleksandrov et al. Automated control system Nephelin-1. M. Metallurgy, 1976, p. 21 42) adopted for the prototype, in which the flow rates of the components, the density of the slurry and the resulting pulps are measured, periodically with predetermined periods, the humidity and the content of calcium and silicon in the charge components and the resulting pulps are measured. Using a mathematical model, the set values of the component costs are determined when they are mixed, based on the conditions that the resulting calcareous-nepheline mixture (INSH) has the specified humidity and limestone module. The component costs are maintained under specified conditions and periodically corrected according to the PI law, depending on the mismatch between the measured and set values of humidity and the limestone module.
Недостатком указанного способа является, кроме указанного для аналога, наличие большого запаздывания в цепи обратной связи из-за большей длительности проведения анализов компонентов и пульп, что ухудшает точность поддержания влажности и известнякового модуля на заданных уровнях. В способе не поддерживают установленное значение щелочного модуля. The disadvantage of this method is, in addition to that indicated for the analogue, the presence of a large delay in the feedback circuit due to the longer duration of the analysis of components and pulps, which impairs the accuracy of maintaining moisture and limestone module at predetermined levels. The method does not support the set value of the alkaline module.
Вышеприведенный анализ уровня техники не выявляет отличительных признаков заявленного решения. Это позволяет сделать вывод о том, что но превышает уровень техники, известный на дату подачи настоящей заявки. The above analysis of the prior art does not reveal the hallmarks of the claimed solution. This allows us to conclude that but exceeds the level of technology known at the filing date of this application.
Целью настоящего изобретения является увеличение точности поддержания известнякового и щелочного модулей шихты на заданных уровнях. The aim of the present invention is to increase the accuracy of maintaining the limestone and alkaline charge modules at specified levels.
Поставленная цель достигается использованием способа получения шихты для спекания в технологическом комплексе, содержащем сбор загрязненных промвод, получение нефелиновой пульпы, размол ее с известняком, включающий измерение плотностей нефелиновой пульпы (НП), периодически с установленными периодами измерение содержания кальция (Са) и кремния (Сr) в компонентах и пульпах, измерение расхода НП, расчет с помощью первой математической модели заданных расходов известняка (И) и промводы (ПВ), периодическую с частотой измерения содержаний Са и Сu в компонентах и пульпах коррекцию расчетного значения расхода И. В промежутках между измерениями содержаний Са и Сr в известняково-нефелиновой шихте (ИНШ) по установленному закону корректируют величину поправки к расходу И в сторону уменьшения ее абсолютного значения. Загруженную промводу подвергают карбонизации печными газами до содержания каустической щелочи (КШ) 1 2 г/л, отделяют от полученной при этом содовой пульпы шлам и остаток смешивают с содовым раствором, получая вторичную промводу, шлам репульпируют раствором КШ при заданной концентрации и температуре, после установленной выдержки времени полученную пульпу разделяют на алюминатный раствор и шлам, первый из них направляют на выщелачивание, а второй смешивают со вторичной промводой, которую используют при размоле компонентов. Промводу, из которой приготавливают НП, смешивают с содовым раствором, в полученной смеси измеряют содержание щелочи и поддерживают ее заданное значение воздействием на расход содового раствор. Периодически с установленным периодом измеряют содержание оксидов алюминия и щелочных металлов в ИНШ, находят щелочной модуль и по второй математической модели находят заданное содержание щелочи в смеси. По Пи-алгоритму в зависимости от рассогласования между измеренным и заданным значениями щелочного модуля корректируют заданное содержание щелочи в смеси. По третьей и четвертой моделям определяют содержание кальция и кремния в промводе и нефелиновой пульпе и используют найденные значения в первой математической модели. This goal is achieved by using the method of producing a mixture for sintering in a technological complex containing the collection of contaminated industrial products, obtaining nepheline pulp, grinding it with limestone, including measuring the density of nepheline pulp (NP), periodically with established periods, measuring the content of calcium (Ca) and silicon (Cr ) in components and pulps, measurement of the flow rate of NP, the calculation using the first mathematical model of the specified flow rate of limestone (I) and promvod (PV), periodic with the frequency of measurement of Ca Cu in the components and pulps flow correction calculated value I. In intervals between the measurements of Ca and Cr contents in the limestone-nepheline charge (TIN) on the established law adjusted correction amount to the flow and to decrease its absolute value. The loaded dressing is subjected to carbonization with furnace gases to the content of caustic alkali (KS) 1 2 g / l, the sludge is separated from the soda pulp obtained and the residue is mixed with the soda solution to obtain a secondary sludge, the sludge is repulped with a KS solution at a given concentration and temperature, after the established holding the obtained pulp is divided into aluminate solution and sludge, the first of them is sent for leaching, and the second is mixed with a secondary washer, which is used when grinding the components. The promvod, from which the NP is prepared, is mixed with soda solution, the alkali content in the resulting mixture is measured and its set value is maintained by affecting the flow of soda solution. Periodically with a set period, the content of aluminum and alkali metal oxides is measured in the INS, the alkaline module is found, and the specified alkali content in the mixture is found by the second mathematical model. According to the Pi algorithm, depending on the mismatch between the measured and set values of the alkaline module, the set alkali content in the mixture is adjusted. The third and fourth models determine the content of calcium and silicon in the promvod and nepheline pulp and use the found values in the first mathematical model.
Таким образом размол нефелина и известняка производят в среде вторичной промводы, в которой практически отсутствует оксид алюминия, а содержание оксидов щелочных металлов поддерживается на заданном уровне воздействием на поток содового раствора из содовой ветви разложения алюминатного раствора. Установленное значение щелочного модуля в ИНШ поддерживают изменением заданного значения содержания щелочи в ВПВ. Поскольку исчезло одно из возмущающих воздействий оксид алюминия в жидкой фазе ВПВ, то точность поддержания щелочного модуля достаточно высокая. Кроме того, уменьшаются потери оксида алюминия, поскольку в результате регенерации глиноземсодержащего шлама каустиком, его извлекают и в виде алюминатного раствора направляют в процесс, минуя спекательный передел. В традиционных способах управления соотношение между расходами компонентов поддерживают постоянным в промежутке между измерениями содержания Са и Cr в ИНШ. Поскольку возмущающие воздействия содержат составляющее с периодом меньше промежутка между двумя соседними измерениями Са и Cr в ИНШ, то компенсирующее влияние управления частично становится избыточным, так как часть возмущения, которое было призвано компенсировать управлением, исчезла. Thus, the grinding of nepheline and limestone is carried out in a secondary industrial medium, in which aluminum oxide is practically absent, and the content of alkali metal oxides is maintained at a given level by exposing the soda solution stream from the soda branch to the decomposition of the aluminate solution. The set value of the alkaline module in the INSH is supported by changing the set value of the alkali content in the ERW. Since one of the disturbing effects of alumina in the liquid ERW phase has disappeared, the accuracy of maintaining the alkaline module is quite high. In addition, the loss of aluminum oxide is reduced, because as a result of the regeneration of alumina-containing sludge by caustic, it is removed and sent to the process as an aluminate solution, bypassing the sintering process. In traditional control methods, the ratio between component costs is kept constant between measurements of the Ca and Cr contents in the INS. Since the disturbing influences contain a component with a period shorter than the gap between two adjacent Ca and Cr measurements in the INS, the compensating influence of the control partially becomes redundant, since the part of the disturbance that was intended to compensate by the control disappeared.
В предлагаемом способе величину поправки, определяемую управлением, уменьшают в промежутке между двумя соседними измерениями Cа и Cr в ИНШ по установленному закону. Т. е. исчезновение короткопериодических возмущений сопровождается уменьшением управления, что и повышает точность поддержания известнякового модуля. Непрерывное определение содержания Са и Сr в ВПВ и пульпах в зависимости от их плотностей также увеличивает точность расхода И в промежутках между измерениями. Коррекцию расчетной модели производят путем коррекции содержаний Са и Сr в известняке с использованием обратной модели в зависимости от прогнозируемых средних значений содержания Са и Сr в НП и ВПВ и измеренных значений Са и Сr в ИНШ,что также позволяет повысить точность прогноза и вычисления расхода нефелина, так как определение содержания Са и Сr в известняке производят редко. Поддержание заданного значения содержания щелочи в ВПВ осуществляют изменением расхода содового раствора в бак ВПВ. Заданное значение содержания щелочи в ВПВ определяют расчетным путем в зависимости от заданного щелочного модуля, измеренного значения содержания оксида алюминия в ИНШ и ее влажности, определяемой расчетным путем. Расчет заданного значения содержания щелочи производится периодически с частотой измерения содержания алюминия в ИНШ. Одновременно с определением заданного значения содержания щелочи ее величину корректируют по ПИ-закону в зависимости от разности измеренного и заданного значений щелочного модуля, т. е. одновременно осуществляют компенсацию возмущения, определяя заданное значение содержания щелочи и обратную связь по величине щелочного модуля. Это приводит к повышению точности поддержания щелочного модуля на заданном уровне. In the proposed method, the correction value determined by the control is reduced in the interval between two adjacent measurements of Ca and Cr in the INSH according to the established law. That is, the disappearance of short-period disturbances is accompanied by a decrease in control, which increases the accuracy of maintaining the limestone module. Continuous determination of the content of Ca and Cr in ERW and pulps depending on their densities also increases the accuracy of the flow rate And in the intervals between measurements. The calculation model is corrected by correcting the contents of Ca and Cr in limestone using the inverse model depending on the predicted average values of the content of Ca and Cr in the NP and ERW and the measured values of Ca and Cr in the NSP, which also improves the accuracy of the forecast and calculation of nepheline consumption, since the determination of Ca and Cr in limestone is rare. Maintaining a given value of the alkali content in the ERW is carried out by changing the flow rate of the soda solution in the ERW tank. The set value of the alkali content in the ERW is determined by calculation, depending on the set alkaline module, the measured value of the content of aluminum oxide in the INS and its humidity, determined by calculation. The calculation of the set value of the alkali content is carried out periodically with the frequency of measuring the aluminum content in the INSH. Simultaneously with the determination of the set value of the alkali content, its value is adjusted according to the PI law depending on the difference between the measured and the set values of the alkaline module, i.e., the disturbance is compensated at the same time by determining the set value of the alkali content and feedback by the value of the alkaline module. This leads to an increase in the accuracy of maintaining the alkaline module at a given level.
На чертеже представлена блок-схема установки, реализующей способ. The drawing shows a block diagram of an installation that implements the method.
Установка содержит карбонизатор 1, сгуститель 2, реактор 3, сгуститель 4, бак вторичной промводы 5, мельницу размола известняка 6, бассейн нефелиновой пульпы 7, мельницу 8, датчик 9 измерения содержания щелочи П во вторичной промводе, регулятор 10 типа Р12, сумматор 11 типа АО 4, компенсатор 12 для расчета заданного значения содержания щелочи N*, исполнительный механизм 13 типа МЭКО c регулирующим органом, измеритель 14 содержания оксида алюминия и щелочных металлов с определением щелочного модуля Mщ* типа "Квантометр" с автоматическим пробоотборником и пневматической линией доставки проб, ключ 15, имитирующий периодичность отбора проб и проведения анализа, регулятор 16 типа Р12 с задатчиком 17 щелочного модуля МШ типа ЗУ-05, расходомер 18 камерного типа, исполнительный механизм 19 типа МЭКО с регулирующим органом, регулятор 20 типа Р12, весоизмеритель нефелина Gн 21 ленточного типа с дозатором 21', регулятор 22 типа Р12 с задатчиком расхода нефелина Сн типа ЗУ-05, весоизмеритель 24 известняка Gн ленточного типа с регулятором 25 типа Р12 и дозатором 26, сумматор 27 типа АО4, первый арифметически й блок 28 для расчета заданного значения расхода известняка Gн*, измеритель 29 содержаний оксидов кальция (СА) и кремния (SA) в ИНШ типа "Квантометр" с автоматическим пробоотборником и пневматической линией прободоставки, ключ 30, имитирующий периодичность отбора проб, задатчик 31 типа ЗУ-05 известнякового модуля Ми*, первый корректор 32 для расчета поправки расхода ΔG известняка, второй корректор 33 с задатчиками 34 типа ЗУ-06, плотномер 36, плотномер 37 радиационного типа, измеритель содержания кальция CАпв и кремния SAпв в промводе типа "Квантометр" с автоматическим пробоотборником и пневматической линией прободоставки, ключ 39, имитирующий периодичность взятия проб, второй арифметический блок 40 для расчета содержаний кальция и кремния (С2 и S2) в промводе, третий арифметический блок 41 для расчета содержания кальция С3 и кремния S3 в нефелиновой пульпе, второй корректор 42 для коррекции содержания кальция Cи и кремния Sи в известняке по результатам анализа, измеритель 43 типа "Квантометр" для определения содержания кальция G3A и кремния S3А в нефелиновой пульпе с автоматическим пробоотборником и пневматической линией доставки проб, ключ 44, имитирующий периодичность взятия проб, расходомер 45 камерного типа, трубопроводы 46 51 подвода промводы, печного газа, содового раствора, известняка, нефелина, каустической щелочи и трубопроводы 52 и 53 отвода алюминатного раствора и ИНШ соответственно. The installation contains carbonizer 1, thickener 2, reactor 3, thickener 4, secondary industrial tank 5, limestone grinding mill 6, nepheline pulp pool 7, mill 8, alkali P measuring sensor in secondary secondary, regulator 10 type P12, type 11 adder AO 4, a compensator 12 for calculating a preset alkali content N *, an actuator 13 of the MEKO type with a regulatory body, a meter 14 of the content of aluminum oxide and alkali metals with the determination of the alkaline module Msc * of the Quantum meter type with an automatic sampler and a pneumatic sample delivery line, key 15 simulating the frequency of sampling and analysis, a regulator 16 of type P12 with a master 17 of an alkaline module MSH type ZU-05, a flow meter 18 of a chamber type, an actuator 19 of the MEKO type with a regulating body, a regulator of type 20 P12, nepheline GN 21 load meter with a metering device 21 ', P12 type 22 regulator with a SN nepheline flow rate meter ZU-05 type, 24 Gn tape type weighing meter 24 with a regulator 25 type P12 and a metering device 26, adder 27 type AO4, the first arithmetic unit 28 for calculation There is a given set value of limestone flow rate Гн *, a meter of 29 contents of calcium (CA) and silicon (SA) oxides in the Quantum meter type INSH with an automatic sampler and a pneumatic sample delivery line, a key 30 simulating the sampling frequency, a ZU-05 limestone setter 31 Mi * module, the first corrector 32 for calculating the limestone ΔG flow rate correction, the second corrector 33 with adjusters 34 of the ZU-06 type, a densitometer 36, a radiation densitometer 37, a calcium content meter CAPv and silicon SApv in the Quantometer meter with automatic sampler and pneumatic sample delivery line, key 39, simulating the sampling frequency, the second arithmetic unit 40 for calculating the contents of calcium and silicon (C2 and S2) in the promvod, the third arithmetic unit 41 for calculating the contents of calcium C3 and silicon S3 in the nepheline pulp, the second corrector 42 for correction of the calcium content of Si and silicon Si in limestone according to the analysis results, a Quantometer meter 43 for determining the content of calcium G3A and silicon S3A in a nepheline pulp with an automatic sampler and pneumatic Nia sample delivery, the key 44 that simulates the periodicity of the sampling chamber type flowmeter 45, the conduits 46 supply promvody 51, furnace gas soda solution, limestone, nepheline, caustic alkalis and conduits 52 and 53 discharge aluminate solution and TIN respectively.
Трубопровод 46 подачи промводы через вход 46' соединен с карбонизатором 1. Трубопровод подачи 47 печного газа соединен cо входом 47' карбонизатора 1, выход которого 48 соединен с атмосферой, а выход 48' со входом 50 сгустителя 2. Выход 51' сгустителя 2 соединен со входом 52 реактора 3, вход 53 которого соединен с трубопроводом 51 подачи каустической щелочи, а выход 54 соединен со входом 55 сгустителя 4. Выход 56 сгустителя 4 соединен с трубопроводом 52 отвода алюминатного раствора, а выход 57 со входом 58 бака вторичной промводы 5. Выход 59 сгустителя 2 соединен со входом 60 бака 5. Трубопровод 48 подачи содового раствора соединен с исполнительным механизмом 13, 61-й выход которого соединен со входом 62 бака 5, а выход 63 соединен с входами 64 и 64' расходомеров 18 и 18' соответственно. Выход 65 расходомера 18 соединен со входом 66 исполнительного механизма 19, выход 67 которого соединен со входом 68 мельницы 8, выход 69 которой соединен с трубопроводом 53 отвода ИНШ. Выход 65' расходомера 18' соединен со входом 64'' мельницы 6. The supply line 46 through the inlet 46 'is connected to the carbonizer 1. The supply gas pipe 47 of the furnace gas is connected to the input 47' of the carbonizer 1, the outlet of which 48 is connected to the atmosphere, and the exit 48 'to the inlet 50 of thickener 2. The output 51' of thickener 2 is connected to the input 52 of reactor 3, the input 53 of which is connected to the caustic alkali supply pipe 51, and the output 54 is connected to the input of the thickener 4. The output 56 of the thickener 4 is connected to the aluminate solution drain pipe 52, and the output 57 to the secondary tank input 58 of the output 5. Output 59 thickener 2 connected to the input 60 ohm tank 5. The conduit 48 is connected to feed soda solution to the actuator 13, the 61-th output is connected to the inlet 62 of the tank 5, and an output 63 connected to inputs 64 and 64 'of flowmeters 18 and 18', respectively. The output 65 of the flow meter 18 is connected to the input 66 of the actuator 19, the output 67 of which is connected to the input 68 of the mill 8, the output of which 69 is connected to the pipe 53 of the TSP removal. The output 65 'of the flow meter 18' is connected to the input 64 of the mill 6.
Вход 70 дозатора 26 соединен с трубопроводом 49 подачи известняка, а выход 71 соединен со входом 72 весоизмерителя 24, выход 73 последнего соединен со входом 74 мельницы 8. Вход 75 дозатора 21' соединен с трубопроводом подачи нефелина 50. Выход 76 дозатора 21' соединен со входом 77 весоизмерителя 21, выход 78 которого соединен со входом 79 мельницы 6. Выход 80 последней соединен со входом 81 бассейна нефелиновой пульпы 7. Выход 82 последнего соединен со входом 83 расходомера 45, выход 84 которого соединен со входом 85 мельницы 8. Выход 86 задатчика 23 расхода нефелина Gн* соединен со входом 87 регулятора 22, выход которого 88 соединен со входом 89 дозатора 21'. Выход 90 датчика плотности Рнп 36 нефелиновой пульпы соединен со входом 90' арифметического блока 41. Выход 91 расходомера 21 соединен со входом 92 регулятора 22. Выход датчика 9 содержания щелочи соединен со входом 93 регулятора 10, выход 94 которого соединен cо входом 95 исполнительного механизма 13. Выход 96 компенсатора 12 соединен со входом 96' сумматора 11, выход которого 27 соединен со входом 98 регулятора 10. Выход 99 через ключ 15 соединен со входом 10 корректора 16. Выход 101 задатчика 17 щелочного модуля Mщ* соединен со входом 101 блока 12 и через ключ 15 со входом 102 корректора 16, выход 103 которого соединен со входом 104 сумматора 11. Выход 105 расходомера 18 соединен со входом 106 регулятора 20, выход которого 107 соединен со входом 108 дозатора 19. Выход 109 измерителя 38 через ключ 39 соединен со входом 110 арифметического блока 40. Выход плотномера 37 соединен со входом 111 блока 40, выход которого 112 соединен со входом 113 арифметического блока 28. Выход 114 блока 40 соединен со входом 115 блока 28 и входом 116 блока 41. Входы 117 и 117' блоков 41 и 12 соединены с выходом плотномера 37. Выход 118 блока 41 соединен со входом 119 блока 28. Вход 120 блока 28 соединен с выходом плотномера 37. The inlet 70 of the metering device 26 is connected to the limestone supply pipe 49, and the output 71 is connected to the input 72 of the weight meter 24, the output 73 of the latter is connected to the input 74 of the mill 8. The input 75 of the metering device 21 'is connected to the nepheline supply pipe 50. The output 76 of the metering device 21' is connected to the input 77 of the weight meter 21, the output 78 of which is connected to the input 79 of the mill 6. The output 80 of the last is connected to the input 81 of the nepheline pulp pool 7. The output 82 of the last is connected to the input 83 of the flow meter 45, the output 84 of which is connected to the input 85 of the mill 8. The output 86 of the setter 23 consumption of nepheline Gn * s is single with the input 87 of the controller 22, the output of which 88 is connected to the input 89 of the dispenser 21 '. The output 90 of the density sensor RNP 36 of the nepheline pulp is connected to the input 90 'of the arithmetic unit 41. The output 91 of the flow meter 21 is connected to the input 92 of the controller 22. The output of the sensor 9 for alkali content is connected to the input 93 of the controller 10, the output 94 of which is connected to the input 95 of the actuator 13 The output 96 of the compensator 12 is connected to the input 96 'of the adder 11, the output of which 27 is connected to the input 98 of the controller 10. The output 99 is connected via the key 15 to the input 10 of the corrector 16. The output 101 of the master 17 of the alkaline module Msc * is connected to the input 101 of block 12 and through key 15 with input 10 2 of corrector 16, the output 103 of which is connected to the input 104 of the adder 11. The output 105 of the flow meter 18 is connected to the input 106 of the controller 20, the output of which 107 is connected to the input 108 of the dispenser 19. The output 109 of the meter 38 is connected via input 39 to the input 110 of the arithmetic unit 40. The output of the density meter 37 is connected to the input 111 of the block 40, the output of which 112 is connected to the input 113 of the arithmetic block 28. The output 114 of the block 40 is connected to the input 115 of the block 28 and the input 116 of the block 41. The inputs 117 and 117 'of the blocks 41 and 12 are connected to the output of the density meter 37. The output 118 of the block 41 is connected to the input 119 of the block 28. The input 120 of the block 28 connected to the output 37 densitometer.
Выход 121 блока 28 соединен со входом 122 регулятора 20. Выход 123 расходомера 45 соединен со входом 124 блока 28. Вход 125 блока 28 соединен с выходом 90 измерителя плотности 36. Выход 126 блока 28 соединен со входом 127 сумматора 27. Выход 128 весоизмерителя 24 соединен со входом 129 регулятора 25, выход 120 которого соединен со входом 130' дозатора 26. Выход 131 корректора 32 соединен со входом 132 корректора 33 и входом 136 сумматора 27. Входы 133 и 134 корректора 33 соединены с выходами задатчиков 35 и 34 соответственно. Выход 135 корректора 33 соединен со входом 136 сумматора 27. Вход 138 блока 42 соединен с выходом 66 расходомера 18. Выход 139 блока 42 соединен со входом 140 блока 28. Вход 141 блока 42 соединен с выходом 140' расходомера 18'. Выход измерителя 29 через ключ 30 соединен со входом 142 блока 32 и входом 143 блока 42. Входы 144 блока 42 и 144' блока 12 соединены с выходом 128 блока 24. Входы 145 блока 42 и 145' блока 12 соединены с выходом 91 весоизмерителя 21. Выход 146 измерителя 14 через ключ 15 соединен со входом 147 блока 12. The output 121 of the block 28 is connected to the input 122 of the controller 20. The output 123 of the flowmeter 45 is connected to the input 124 of the block 28. The input 125 of the block 28 is connected to the output 90 of the density meter 36. The output 126 of the block 28 is connected to the input 127 of the adder 27. The output 128 of the weight meter 24 is connected with the input 129 of the controller 25, the output 120 of which is connected to the input 130 'of the dispenser 26. The output 131 of the corrector 32 is connected to the input 132 of the corrector 33 and the input 136 of the adder 27. The inputs 133 and 134 of the corrector 33 are connected to the outputs of the adjusters 35 and 34, respectively. The output 135 of the corrector 33 is connected to the input 136 of the adder 27. The input 138 of the block 42 is connected to the output 66 of the flow meter 18. The output 139 of the block 42 is connected to the input 140 of the block 28. The input 141 of the block 42 is connected to the output 140 'of the flow meter 18'. The output of the meter 29 through a key 30 is connected to the input 142 of the block 32 and the input 143 of the block 42. The inputs 144 of the block 42 and 144 'of the block 12 are connected to the output 128 of the block 24. The inputs 145 of the block 42 and 145' of the block 12 are connected to the output 91 of the weight meter 21. The output 146 of the meter 14 through the key 15 is connected to the input 147 of the block 12.
В устройстве использованы стандартные узлы, применяемые в производстве глинозема и содопродуктов и нефелина (см. А.И. Лайнер. "Производство глинозема") и стандартное боковое оборудование (см. Н.И. Еремин и др. "Процессы и аппараты глиноземного производства" М. Металлургия, 1980 г.). Для реализации блоков 12, 28, 33, 40, 41, 42 использован контроллер типа "Ломиконт". The device uses standard units used in the production of alumina and soda products and nepheline (see A.I. Liner. "Alumina production") and standard side equipment (see N.I. Eremin and others. "Alumina production processes and apparatus" M. Metallurgy, 1980). To implement blocks 12, 28, 33, 40, 41, 42, a Lomicont-type controller was used.
Устройство работает следующим образом. The device operates as follows.
На входы 46' и 47' карбонизатора 1 подают загрязненную промводу с содержанием щелочей до 25 30 г/л и оксида алюминия до 25 г/л и печной газ с содержанием СО2 15 18% Остаток печного газа с выхода 48 карбонизатора выпускают в атмосферу, а содовую пульпу, содержащую белитовый шлам и гидроокись алюминия через выход 49' направляют на вход 50 сгустителя 2. С выхода 51' сгущенный продукт плотностью 1,5 1,6 г/см3 подают на вход 52 реактора 3, на вход 53 которого подают каустический раствор с содержанием каустической щелочи 120 130 г/л так, чтобы содержание ее в жидкой фазе пульпы было не менее 100 г/л. В реакторе 3 смесь выдерживают при температуре 90 98oC в течение 1,5 2 часов. При этом происходит растворение гидроокиси алюминия, содержащейся в шламе. При исходном содержании оксида алюминия в промводе х г/л и содержании в ней у г/л твердой фазы (белитового шлама) после карбонизации промводы образовавшаяся гидроокись уходит в осадок. Потребное количество жидкой фазы, необходимое для получения растворением каустическим раствором из шлама гидроокиси алюминия с последующим получением алюминатного раствора с содержанием АО оксида алюминия и NO каустической щелочи, равно х/АО. При влажности шлама В, поступающего в реактор 3, потребное удельное количество каустического раствора равно:
QK (105•Х/(AО AL) B(Х + 9))/100, (1)
где AL исходное содержание оксида алюминия в жидкой фазе каустического раствора.At the inlets 46 'and 47' of the carbonizer 1, a contaminated promode with an alkali content of up to 25 30 g / l and alumina up to 25 g / l and a furnace gas with a CO 2 content of 15 18% are fed into the atmosphere, and soda pulp containing belitic sludge and aluminum hydroxide through exit 49 'is sent to input 50 of thickener 2. From output 51', the condensed product with a density of 1.5 1.6 g / cm 3 is fed to input 52 of reactor 3, to input 53 of which caustic solution containing caustic alkali 120 130 g / l so that its content in the liquid phase is pool there was at least 100 g / l. In the reactor 3, the mixture is kept at a temperature of 90 98 o C for 1.5 to 2 hours. When this occurs, the dissolution of aluminum hydroxide contained in the sludge. When the initial content of alumina in the promoter is x g / l and the solid phase (belite sludge) in it is g / l in it, the resulting hydroxide precipitates after carbonation of the promoter. The required amount of the liquid phase required to obtain by dissolving a caustic solution from a slurry of aluminum hydroxide, followed by obtaining an aluminate solution containing AO alumina and NO caustic alkali, is x / AO. When the moisture content of sludge B entering the reactor 3, the required specific amount of caustic solution is equal to:
QK (10 5 • X / (AO AL) B (X + 9)) / 100, (1)
where AL is the initial content of alumina in the liquid phase of the caustic solution.
Необходимую концентрацию каустического раствора, подаваемого в реактор 3, находят из выражения:
NK NO(L + B(Х + 9))/(100•OK) (2)
Пульпу с выхода 54 реактора 3 направляют на вход 55 сгустителя 4. С выхода 56 через трубопровод 49 алюминатный раствор направляют на участок выщелачивания, а шлам с выхода 57 направляют на вход 58 бака 5 вторичной промводы. С выхода 59 сгустителя 2 содовый раствор направляют на вход 60 бака 5. Из трубопровода 48 подвода содового раствора с содовой ветви разложения алюминатного раствора его подают через выход 61 исполнительного механизма 13 на вход 62 бака 5, c выхода 63 которого вторичную промводу с установленным содержанием N* щелочи направляют через расходомеры 18' и 18 на вход 64'' мельницы 8 и вход 66 исполнительного механизма 19 соответственно. Из трубопровода 50 подачи нефелина через дозатор 21' со входом 75 и выходом 76 нефелин через выход 28 весоизмерителя 21 подают на вход 79 мельницы 6, в которой получают нефелиновую пульпу НП с плотностью Рнп. C выхода 80 нефелиновую пульпу направляют на вход 81 бассейна 7, с выхода 82 которого через расходомер 45 с входом 83 и выходом 84 направляют на вход 85 мельницы 8, в которой получают ИНШ. С выхода 67 исполнительного механизма 19 вторичную промводу подают на вход 68 мельницы 8. Из трубопровода 49 подачи известняка через вход 70 дозатора 25 известняк с выхода 71 дозатора подают на вход 72 весоизмерителя 24, с выхода 73 которого его подают на вход 74 мельницы 8. C выхода 69 мельницы 8 ИНШ направляют в трубопровод 53 отвода ИНШ. С выхода 86 задатчика 23 заданное значение расхода нефелина Gн* подают на вход 87 регулятора 22. Измеренное Gн значение расхода с весоизмерителя 21 через выход 91 подают на вход 92 регулятора 22. Управляющее воздействие Y1 равное
где А1 и А2 коэффициенты, определяемые опытным путем при настройке по квадратичному критерию,
c выхода 88 регулятора 22 подают на вход 89 и дозатора 21', который устанавливает расход нефелина Gн а мельницу 6 равным Gн*. Измерителем 9 измеряют содержание щелочи N в баке 5 вторичной промводы и подают результат на вход 93 регулятора 10. Заданное значение N* cодержания щелочи в промводе подают с выхода 97 сумматора 11 на вход 98 регулятора 10. С выхода 94 регулятора получают управляющее воздействие Y2
где А3, А4 коэффициенты, определяемые при настройке по квадратичному критерию 10, подаваемые на вход 95 исполнительного механизма 13.The required concentration of the caustic solution supplied to the reactor 3 is found from the expression:
NK NO (L + B (X + 9)) / (100 • OK) (2)
The pulp from the outlet 54 of reactor 3 is directed to the inlet 55 of the thickener 4. From the outlet 56, through the pipeline 49, the aluminate solution is directed to the leaching section, and the sludge from the outlet 57 is directed to the inlet 58 of the secondary tank 5. From the exit 59 of the thickener 2, the soda solution is sent to the inlet 60 of the tank 5. From the pipe 48 for supplying the soda solution from the soda branch of the decomposition of the aluminate solution, it is fed through the outlet 61 of the actuator 13 to the inlet 62 of the tank 5, from the outlet 63 of which the secondary washer with the established content of N * alkalis are directed through flowmeters 18 'and 18 to the inlet 64 "of the mill 8 and the inlet 66 of the actuator 19, respectively. From the nepheline supply pipe 50 through the dispenser 21 'with an inlet 75 and an outlet 76 nepheline through the outlet 28 of the weight meter 21 is fed to the input 79 of the mill 6, in which the nepheline pulp NP with a density of RNP. From exit 80, the nepheline pulp is directed to the inlet 81 of the pool 7, from the outlet 82 of which, through the flowmeter 45 with the inlet 83 and the outlet 84, they are directed to the inlet 85 of the mill 8, in which the INSH is obtained. From the output 67 of the actuator 19, the secondary promvod is fed to the inlet 68 of the mill 8. From the limestone supply pipe 49 through the inlet 70 of the dispenser 25, the limestone from the outlet 71 of the dispenser is fed to the inlet 72 of the weight meter 24, from the outlet 73 of which it is fed to the input 74 of the mill 8. C exit 69 of the mill 8 INCH is sent to the pipe 53 of the removal of the INCH. From the output 86 of the setter 23, the set value of the nepheline Gn * flow rate is supplied to the input 87 of the regulator 22. The measured Gn value of the flow rate from the weight meter 21 is fed through the output 91 to the input 92 of the regulator 22. The control action Y1 is equal to
where A1 and A2 are the coefficients determined empirically when tuning by the quadratic criterion,
from the output 88 of the controller 22 is fed to the input 89 and the dispenser 21 ', which sets the flow of nepheline Gn and mill 6 equal to Gn *. Meter 9 measures the alkali content N in the secondary tank 5 and supplies the result to the input 93 of the controller 10. The set value N * of the alkali content in the drive is supplied from the output 97 of the adder 11 to the input 98 of the controller 10. From the output of the 94 controller, control action Y2
where A3, A4 are the coefficients determined during tuning according to the quadratic criterion 10, supplied to the input 95 of the actuator 13.
Исполнительный механизм 13 устанавливает расход содового раствора в бак 5 таким, чтобы N N*. Измеренное значение Q1 вторичной промводы (ВПВ) выхода 105 измерителя 18 подают на вход 106 регулятора 20, на вход 122 которого подают заданное значение Q1* расхода ВПВ в мельницу 8. С выхода 107 регулятора 20 на вход 108 исполнительного механизма 19 подают управляющее воздействие YЗ, равное:
где А4, А5 коэффициенты, определяемые при настройке.The actuator 13 sets the flow rate of the soda solution into the tank 5 so that NN *. The measured value Q1 of the secondary input (VLW) of the output 105 of the meter 18 is fed to the input 106 of the controller 20, to the input 122 of which the set value Q1 * of the flow of the VPW is fed to the mill 8. From the output 107 of the controller 20 to the input 108 of the actuator 19, a control action YЗ is supplied, equal to:
where A4, A5 are the coefficients determined during tuning.
С выхода 128 весоизмерителя 24 измеренное значение Gн расхода известняка подают на вход 129 регулятора 25. Заданное значение расхода Gн* подают с выхода сумматора 27 на вход 130" регулятора 25, с выхода 130 которого управляющее воздействие Y4 подают на вход 130' дозатора 26. From the output 128 of the weight meter 24, the measured value Gn of the limestone flow rate is fed to the input 129 of the controller 25. The set value of the flow Gn * is fed from the output of the adder 27 to the input 130 "of the controller 25, from the output 130 of which the control action Y4 is fed to the input 130 'of the metering device 26.
А6,А7 коэффициенты, определяемые при настройке.
A6, A7 are the coefficients determined during tuning.
Дозатор 26 устанавливает расход известняка Gн равным Gн*. Измерителем 14 периодически с периодом Т1 от 1 до 4 часов определяют содержание оксидов алюминия и щелочных металлов NШ в ИНШ и определяют щелочной модуль. The dispenser 26 sets the flow rate of limestone Gn equal to Gn *. The meter 14 periodically with a period of T1 from 1 to 4 hours determine the content of aluminum oxides and alkali metals NS in INSH and determine the alkaline module.
Mщ NЩ/АШ (7)
В реакторе 16 находят корректирующую поправку ΔN
где Mщ* заданное значение модуля, получаемое от задатчика 17.M N N / A (7)
A correction correction ΔN is found in the reactor 16
where Msc * is the set value of the module received from the setter 17.
А8,А9 коэффициенты, определяемые опытным путем. A8, A9 coefficients determined empirically.
Благодаря наличию фиксатора нулевого порядка на входе регулятора 16 при размыкании ключа 15 сигнал на выходе регулятора сохраняет свое постоянное значение до следующего замыкания ключа 15. Корректирующую поправку ΔN подают с выхода 103 регулятора 16 на вход 104 сумматора 11, в котором находят заданное значение содержания щелочи в ВПВ. Due to the presence of a zero-order lock at the input of the regulator 16, when the key 15 is opened, the signal at the output of the regulator remains constant until the next closure of the key 15. A correction correction ΔN is applied from the output 103 of the regulator 16 to the input 104 of the adder 11, in which the specified alkali content is found in ERW.
N* = ΔΝ+ΝR, (9)
где NR получают на вход 96 с выхода 96 блока 12.N * = ΔΝ + ΝR, (9)
where NR is received at input 96 from output 96 of block 12.
Ринш (Pвпв(Q1 + Q2) + Gи + Gн)/(Q1 + Q2 + Gи/2,3 + Gн/2,7),
Рт 2,5 г/см3.
Rinsch (Pvpv (Q1 + Q2) + Gи + Gн) / (Q1 + Q2 + Gи / 2,3 + Gн / 2,7),
RT 2.5 g / cm 3 .
Mщ* подают с выхода 101 задатчика 17 на вход 101' блока 12, Q1, Q2, Gи, Gн получают от измерителей 18, 18', 24 и 21 соответственно через входы 141', 138', 144'. Pвпв получают от плотномера 37 через вход 117'. С помощью арифметического блока 28 непрерывно определяют расход Q1* ВПВ в мельницу 8 и установленный расход известняка G2* в зависимости от расхода Qнп нефелиновой пульпы измеряют расходомером 45. Msc * is supplied from the output 101 of the setter 17 to the input 101 'of the block 12, Q1, Q2, Gi, Gн received from the meters 18, 18', 24 and 21, respectively, through the inputs 141 ', 138', 144 '. Pvpv is obtained from the density meter 37 through the input 117 '. Using the arithmetic unit 28 continuously determine the flow rate Q1 * ERW in the mill 8 and the installed limestone flow rate G2 * depending on the flow rate Qnp of nepheline pulp is measured by a flow meter 45.
Q1 Qнп•AA4 + AA3•G2*/(1 + Wи),
G2* Qнп(АА4/G•ТПВ AA2)/(AA1 AA3/GТПВ)/(1 + Wи),
где AA1 (1.07•CИ Ми*Sи)/(Ми*•S2 1.07•C2),
АА2 (1.07•C3 Ми*•S3)/(Ми*•S2 -1.07•C2),
АА3 (Pт PZ)/Pт(PZ Pвпв),
АА4 (Pнп PZ)/(PZ Pвпв),
PZ заданное значение плотности ИНШ (вводится с программным носителем в"Ломиконт" при реализации блока 28),
Pвпв измеряется плотномером 37 (вход 120),
Ми* вводится задатчиком 31 (см. вход 140'),
Си, Sи содержания кальция и кремния в известняке, получаемое через вход 140 от блока 42 с частотой включения ключа 15,
C2, S2 содержания кальция и кремния в ВПВ, определяемые в блоке 40 (вход 115),
С3, S3 cодержания кальция и кремния в нефелиновой пульпе в блоке 41 (вход 119),
GТПВ удельное содержание твердого в промводе, получаемое из блока 40 через вход 113,
Pт плотность твердой фазы (2,3 2,5 г/см3) вводят с программным носителем в виде константы,
Wи влажность известняка в долях (вводят в программным носителем в виде константы).Q1 Qnp • AA4 + AA3 • G2 * / (1 + W),
G2 * Qnp (AA4 / G • TPV AA2) / (AA1 AA3 / GTPV) / (1 + W)
where AA1 (1.07 • SI Mi * Si) / (Mi * • S2 1.07 • C2),
AA2 (1.07 • C3 Mi * • S3) / (Mi * • S2 -1.07 • C2),
AA3 (PT PZ) / PT (PZ Ptv),
AA4 (Pnp Pz) / (PZ Pvpv),
PZ is the set value of the density of the INSH (it is entered with the software medium in “Lomicont” when block 28 is implemented),
Pvpv is measured by a densitometer 37 (input 120),
Mi * is entered by the setter 31 (see input 140 '),
Cu, Si and the calcium and silicon content in the limestone, obtained through the input 140 from the block 42 with the switching frequency of the key 15,
C2, S2 of calcium and silicon in ERW, determined in block 40 (input 115),
C3, S3 of calcium and silicon in the nepheline pulp in block 41 (input 119),
GTPV is the specific solid content in the promoter obtained from block 40 through inlet 113,
The density of the solid phase (2.3 2.5 g / cm 3 ) is introduced with a program carrier in the form of a constant,
W and limestone humidity in fractions (injected into the program medium as a constant).
Измерителем 29 определяют содержания кальция и кремния и известняковый модуль в ИНШ. В блоке 32 с частотой включения ключа 30 определяют корректирующую поправку ΔG расхода известняка,
где Ми CA/SA, СA, SA cодержание кальция и кремния в ИНШ, определяемое измерителем 29,
Ми* заданное значение модуля, полученное от задатчика 31,
А10, A11 коэффициенты, определенные при настройке.The meter 29 determines the content of calcium and silicon and limestone module in INS. In block 32 with a key turn-on frequency 30, a correction correction ΔG of limestone flow rate is determined,
where Mi CA / SA, CA, SA is the content of calcium and silicon in the INS, determined by the meter 29,
Mi * setpoint value of the module received from the setter 31,
A10, A11 coefficients determined during tuning.
C выхода 131 блока 32 ΔG направляют на входы 132 корректора 33 и 137 сумматора 27. За счет наличия в блоке 32 фиксатора нулевого порядка при размыкании ключа 30 величина ΔG на выходе 131 остается постоянной до нового включения ключа 30. В корректоре 33 после j-го замыкания ключа 30 на каждом i-ом такте управления получают величину ΔG по алгоритму. From the output 131 of the 32 ΔG block, they are sent to the inputs 132 of the corrector 33 and 137 of the adder 27. Due to the presence of a zero-order lock in the block 32 when the key 30 is opened, the ΔG value at the output 131 remains constant until the key 30 is turned on again. In the corrector 33 after the jth the closure of the key 30 on each i-th control cycle receive the value ΔG according to the algorithm.
ΔGji= -ΔGi/L+ΔCji-1 при j от1 до Т, (13)
при j=1 Gji-1= ΔGji
L и Т получают от задатчиков 34 и 35 через входы 134 и 133. Указанные величины определяют при настройке в зависимости от характера возмущений. Чем больше период возмущений, тем меньше величина Т и больше величина L. На выходе блока 33 между каждыми двумя соседними включениями ключа 30 образуется ступенчатая возрастающая по абсолютной величине функция. Ширину ступеньки определяют продолжительностью такта "Ломиконта", в котором реализуют блок 33. Чем меньше постоянная времени объекта, тем меньше длительность такта. Рекомендуемые значения колеблются в пределах 5 50 с. В сумматоре 27 определяют заданное значение расхода известняка:
Gи*= G2*+ΔG+ΔGj (14)
В блоке 40 находят расчетные значения содержания кальция С2 и кремния S2 в проводе и содержание в ней твердой фазы GТПВ.ΔGj i = -ΔG i / L + ΔCj i -1 for j from 1 to T, (13)
for j = 1 Gj i -1 = ΔGj i
L and T are received from the adjusters 34 and 35 through the inputs 134 and 133. The indicated values are determined during tuning, depending on the nature of the disturbances. The longer the period of disturbances, the smaller the value of T and the larger the value of L. At the output of block 33, between each two adjacent inclusions of the key 30, a stepwise increasing function in absolute value is formed. The width of the step is determined by the duration of the "Lomicont" cycle, in which block 33 is implemented. The smaller the time constant of the object, the shorter the cycle time. Recommended values range from 5 to 50 s. In the adder 27 determine the set value of the flow of limestone:
G and * = G2 * + ΔG + ΔGj (14)
In block 40, the calculated values of the content of calcium C2 and silicon S2 in the wire and the content of the solid phase GTPV in it are found.
GТПВ 2,31(Pвпв 1)/1,31 (г/см3), (15)
где Рвпв получают от плотномера 37
C2 0,01•Свпв•2,31(Pвпв 1)/1,31 (16)
S2 0,01•Sвпв•2,31(Pвпв 1)/1,31
где Свпв, Sвпв измеренные измерителем 38 содержания кальция и кремния в ВПВ в определяемые с периодом Т3 при замыкании ключа 3.GTPV 2.31 (Pvpv 1) / 1.31 (g / cm 3 ), (15)
where Rvpv receive from the densitometer 37
C2 0.01 • Hpv • 2.31 (Pvpv 1) / 1.31 (16)
S2 0.01 • Svpv • 2.31 (Pvpv 1) / 1.31
where Svpv, Svpv measured by the meter 38 of the content of calcium and silicon in the ERW determined with a period of T3 when the key 3 is closed.
Благодаря наличию фиксатора нулевого порядка на входе в блок 40 при размыкании ключа 39 значения Cвпв и Sвпв cохраняются постоянными до следующего замыкания ключа. В блоке 41 находят содержание кальция и кремния в нефелиновой пульпе
С3 СН•GНП + C2•VHI,
S3 SH•GНП + S2•VHI,
где VНI (2,7 Pнп),
Gнп 2,7(Pнп Pнп)/(2,7 PВПВ),
Pнп получают на входе 90' от плотномера 36,
CН и SH содержание кальция и кремния в нефелине, вводится с программным носителем в "Ломиконт" как константа.Due to the presence of a zero-order lock at the input to block 40, when the key 39 is opened, the values of Cvpv and Svpv remain constant until the next key closure. In block 41 find the content of calcium and silicon in the nepheline pulp
C3 CH • GNP + C2 • VHI,
S3 SH • GNP + S2 • VHI,
where VНI (2.7 Pnp),
Gnp 2.7 (Rnp Rnp) / (2.7 RVPV),
Pnp receive at the entrance of 90 'from the meter 36,
CH and SH the content of calcium and silicon in nepheline, is introduced with the software carrier in "Lomicont" as a constant.
Периодически с периодом Т4 замыкания ключа 44 измерителем 43 определяют содержание кальция С3А в НП и передают эти значения на вход 44' блока 41, в котором определяют содержание в процентах V кальция СН и кремния SН в нефелине
СН (C3 C2•VHI)/GНП, (18)
SH (S3 S2•VHI)/SHП,
где С3 0,01•C3A, S3 0,01•S3A.Periodically, with the period T4 of key closure 44, the meter 43 determines the calcium content of C3A in the NP and transfer these values to the input 44 'of the block 41, in which the percentage V of calcium CH and silicon SN in the nepheline is determined
CH (C3 C2 • VHI) / GNP, (18)
SH (S3 S2 • VHI) / SHP,
where C3 0.01 • C3A, S3 0.01 • S3A.
В блоке 42 с частотой замыкания ключа 30 определяют содержание кальция Си и кремния Sи в известняке. In block 42 with the frequency of closure of the key 30 determine the content of calcium Cu and silicon Si in limestone.
где CAA 0,01•CA•AПП, SAA 0,01•SA•АПП,
АПП (Pвпв 1)•2,5•VИН/1,5 + GИН,
VИН (2,5 Pинш)/(2,5 Pвпв),
GТПВ получают из блока 40 (вход 112'),
CA и SA содержание кальция и кремния в ИНШ.
where CAA 0.01 • CA • APP, SAA 0.01 • SA • APP,
APP (Rvpv 1) • 2.5 • VIN / 1,5 + GIN,
VIN (2.5 Rinch) / (2.5 Pvpv),
GTPV receive from block 40 (input 112 '),
CA and SA the content of calcium and silicon in INSH.
Благодаря наличию фиксатора нулевого порядка на выходе блока 42 при размыкании ключа 30 сохраняются постоянные значения Sи и Си до нового замыкания ключа 30. Исходные значения AО и NO лежат в пределах 70 100 г/л. Исходное содержание оксида алюминия AL в каустическом растворе 20 25 г/л. Щелочной модуль задают в пределах 1,01 1,06. Содержание щелочи Nн в нефелине колеблется в пределах 10 20% Заданное значение плотности ИНШ лежит в пределах 1,8 1,85 г/см3, заданное значение известкового модуля Ми* - в пределах 1,9 2,0, влажность известняка Wн лежит, обычно в пределах 10 - 15% Величину L находят при настройке. Рекомендуемое значение L определяют как частное от деления промежутка между двумя определениями величины ΔGj на число рабочих тактов, помещающихся на этом временном интервале, умноженное на 1,1 - 2,0. Чем короче период возмущения, тем меньше множитель. Влажность нефелина Wн обычно в пределах 10 15%Due to the presence of a zero-order lock at the output of block 42, when the key 30 is opened, constant values of Si and C are maintained until the key 30 is closed again. The initial values of AO and NO are in the range of 70 to 100 g / l. The initial content of alumina AL in the caustic solution is 20 25 g / l. The alkaline module is set in the range of 1.01 1.06. The alkali content Nн in nepheline ranges from 10 to 20%. The specified value of the INS density is in the range of 1.88 g / cm 3 , the specified value of the calcareous module Mi * is in the range of 1.9 to 2.0, the limestone humidity Wн lies, usually in the range of 10 - 15%. The value of L is found during tuning. The recommended value of L is defined as the quotient of dividing the gap between the two definitions of ΔG j by the number of working cycles that fit on this time interval, multiplied by 1.1 - 2.0. The shorter the disturbance period, the smaller the multiplier. Humidity of nepheline Wн is usually within 10 15%
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93006358A RU2070543C1 (en) | 1993-02-03 | 1993-02-03 | Process of producing blend for caking from nepheline and limestone |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93006358A RU2070543C1 (en) | 1993-02-03 | 1993-02-03 | Process of producing blend for caking from nepheline and limestone |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU93006358A RU93006358A (en) | 1996-05-27 |
| RU2070543C1 true RU2070543C1 (en) | 1996-12-20 |
Family
ID=20136687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU93006358A RU2070543C1 (en) | 1993-02-03 | 1993-02-03 | Process of producing blend for caking from nepheline and limestone |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2070543C1 (en) |
-
1993
- 1993-02-03 RU RU93006358A patent/RU2070543C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Арлюк Б.И. Выщелачивание алюминатных спеков. - М.: Металлургия, 1979. с. 9 - 11. 2. Александров В.В. и др. Автоматизированная система управления Нефелин-1. - М.: Металлургия, 1976, с. 21 - 42. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101653696B (en) | Sintering flue gas desulfurization wastewater treatment system and method for sintering finished ores | |
| RU2070543C1 (en) | Process of producing blend for caking from nepheline and limestone | |
| RU2090504C1 (en) | Method of controlling agitation leaching of silica-containing cake by recycled solution | |
| JPS5954608A (en) | Removal of oxygen in crude inert gas | |
| US4509727A (en) | Off-gas monitor for steel processes | |
| EA009626B1 (en) | Method and apparatus for controlling metal separation | |
| JP5739193B2 (en) | Clinker dust addition control device and clinker dust addition control program | |
| CN110898650A (en) | Slaked lime slurry concentration on-line monitoring and regulating system | |
| EP0578032A3 (en) | Sewage treatment plant working process and device for injecting phosphates precipitation products | |
| CN115125338B (en) | Sinter quality online adjustment method and system | |
| RU2090527C1 (en) | Method of controlling process of preparing raw mix for cement production | |
| SU1266563A1 (en) | Method of controlling flotation | |
| RU2091307C1 (en) | Method of controlling agitation leaching of silica-containing cake | |
| CN115608125A (en) | Method and system for monitoring, regulating and controlling desulfurization wastewater discharge on line through chloride ions | |
| SU1530208A1 (en) | Method of automatic control of process of continuous thickening | |
| SU1567274A1 (en) | Method of automatic controlling of flotation | |
| RU2310607C2 (en) | Method of control over the process of decomposition of the aluminate solution in the alum earth production | |
| SU1344412A1 (en) | Method of automatic control of water supply to grinding cycle | |
| CN117138933A (en) | Advanced process control system and method for alumina ore pulp mill | |
| SU1147910A1 (en) | Method of controlling process of granulating and drying loose products | |
| RU2214457C1 (en) | Method for controlling of process for preparing of milk of lime | |
| SU983050A1 (en) | Method of controlling preparation of two-component bauxide sintering charge | |
| SU952798A1 (en) | Method for controlling process for preparing multicomponent slurry | |
| SU727232A1 (en) | Apparatus for automatic control of hydraulic transporting system for slurry products | |
| SU1510935A1 (en) | Method of controlling the process of mincing and flotation |