RU2069234C1 - Способ производства агломерата - Google Patents

Способ производства агломерата Download PDF

Info

Publication number
RU2069234C1
RU2069234C1 RU96107469A RU96107469A RU2069234C1 RU 2069234 C1 RU2069234 C1 RU 2069234C1 RU 96107469 A RU96107469 A RU 96107469A RU 96107469 A RU96107469 A RU 96107469A RU 2069234 C1 RU2069234 C1 RU 2069234C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
feo
basicity
agglomerate
ratio
iron
Prior art date
Application number
RU96107469A
Other languages
English (en)
Other versions
RU96107469A (ru
Inventor
М.А. Батуев
В.Я. Дегодя
Н.Я. Еремин
В.В. Заболотный
А.А. Киричков
Ю.С. Комратов
В.Н. Леушин
Н.М. Логвинов
С.Г. Меламуд
В.Б. Молчанов
Е.Я. Рольгейзер
В.С. Рудин
С.П. Тараев
В.В. Филипов
Г.С. Шибаев
О.Б. Александров
А.В. Заболотный
Original Assignee
Заболотный Василий Васильевич
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Заболотный Василий Васильевич filed Critical Заболотный Василий Васильевич
Priority to RU96107469A priority Critical patent/RU2069234C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2069234C1 publication Critical patent/RU2069234C1/ru
Publication of RU96107469A publication Critical patent/RU96107469A/ru

Links

Images

Landscapes

  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)

Abstract

Изобретение относится к черной металлургии, а именно к агломерационному производству. Использование: при подготовке титаномагнетитовых концентратов к доменной плавке. Сущность: способ включает загрузку на агломашину слоя шихты, состоящего из железорудного материала, флюса и топлива, зажигание, спекание, охлаждение и сортировку спека, контроль отношения массовых долей общего железа к закиси железа (Feобщ./FeO) в готовом агломерате и корректировку этого отношения в процессе спекания путем изменения расхода топлива в зависимости от высоты слоя. В качестве железорудного материала используют титаномагнетитовый концентрат, а в качестве флюса - известняк, при этом осуществляют дополнительную корректировку (Feобщ./FeO) с учетом изменения основности в последующей зависимости (Feобщ./FeO)H=300= (4,0-4,8) + (0,06-0,12)(В-1,6), где (Feобщ./FeO)H=300 - отношение Feобщ./FeO при высоте слоя 300 мм; 4,0-4,8 - значение Feобщ./FeO при основности 1,6 ед.; В - требуемая по условиям производства основность агломерата. Основность шихты изменяют в интервале 1,6-2,2 ед., а толщину слоя на агломашине в интервале 300-500 мм. При изменении слоя шихты на 1 мм сверх 300 мм Feобщ./FeO в готовом агломерате увеличивают на 0,007-0,015. Применение изобретения позволяет достичь экономии топлива в аглопроцессе - 3 кг/т агломерата и в доменных печах - 15 кг/т чугуна, увеличения восстановимости агломерата без ухудшения его прочностных характеристик. 2 з.п.ф-лы, 1 табл.

Description

Изобретение относится к черной металлургии и может быть использовано при подготовке титаномагнетитовых концентратов к доменной плавке.
Особенность титаномагнетитовых концентратов заключается в том, что в процессе спекания шихты создаются условия для образования карбидов титана, обладающих повышенной температурой плавления и требующих дополнительного расхода топлива. Карбиды титана, образуя не связанные между собой центры зерен спекаемого материала, способствуют повышению выхода мелкой фракции, что понижает металлургическую ценность агломерата. Кроме того, карбиды титана в доменном и конечном шлаке образуют "гренали". "Греналь" (капли чугуна в оболочке карбидов титана с диаметром поперечного сечения от 0,5 до 5 мм) взвешена в шлаке силами адгезии (прилипания) между соединениями титана, что приводит в дальнейшем к потерям чугуна при плавке.
Отмеченные отрицательные особенности могут быть уменьшены путем рационального формирования состава шихты и регулированием процесса спекания.
Известен способ получения офлюсованного агломерата (авт. св. СССР N 1198127, кл. С 22 В 1/16, 1983), включающий смешивание концентрата с дробленым известняком и топливом, окомкование шихты, ее загрузку, зажигание топлива, спекание шихты, охлаждение спека, выделение возврата и готового агломерата. Степень пропекания агломерата и, соответственно, расход топлива определяются при постоянном содержании железа массовой долей закиси железа в готовом агломерате.
Недостатком известного способа является то, что повышение высоты слоя и основности шихты, изменения теплотехнических и физико-химических условий формирования химического состава и металлургических свойств (прочность, восстановимость, гранулометрический состав после дробления) агломератов не взаимосвязаны с уровнем массовой доли закиси железа. В результате затрудняется оперативное управление процессом, перерасходуется топливо и снижается металлургическая ценность агломерата.
Наиболее близким по технической сущности является способ производства агломерата (авт.св. СССР N 1452855, кл. С 22 В 1/16, 1989), который включает укладку шихты из железорудного концентрата, комбинированного флюса и топлива слоем на аглоленту, ее спекание, охлаждение, сортировку спека и контролирование отношения Feобщ./FeO в годном агломерате и его изменение в зависимости от толщины слоя путем изменения расхода топлива.
Недостатком известного способа является то, что изменение основности шихты не увязано с массовой долей закиси железа при заданном содержании общего железа. В результате при росте основности шихты поддерживается неоправданно высокое содержание FeO, которое, не повышая прочность агломерата в исходном состоянии и при восстановлении, приводит к перерасходу топлива и снижению восстановимости.
Задачей изобретения является получение из титаномагнетитовых руд агломерата, обладающего высокой металлургической ценностью.
Желательным техническим результатом, достигаемым при решении этой задачи, является снижение удельного расхода топлива, повышение прочности и восстановимости агломератов различной основности.
Поставленная задача решается путем загрузки на агломашину слоя шихты, состоящего из железорудного материала, флюса и топлива, зажигание, спекание, охлаждение и сортировку спека, контроль отношения массовых долей общего железа к закиси железа (Feобщ./FeO) в готовом агломерате и корректировку этого отношения в процессе спекания путем изменения расхода топлива в зависимости от высоты слоя, в качестве железорудного материала используют титаномагнетитовый концентрат, а в качестве флюса известняк, при этом осуществляют дополнительную корректировку (Feобщ./FeO) с учетом изменения основности в последующей зависимости:
(Feобщ./FeO)H=300=(4,0-4,8)+(0,06-0,12)(В-1,6),
где (Feобщ./FeO)H=300 отношение Feобщ./FeO при высоте слоя 300 мм,
4,0-4,8 значение Feобщ./FeO при основности 1,6 ед.
В требуемая по условиям производства основность агломерата.
Основность шихты изменяют в интервале 1,6-2,2 ед. а толщину слоя на агломашине в интервале 300-500 мм.
При изменении слоя шихты на 1 мм сверх 300 мм Feобщ./FeO в готовом агломерате увеличивают на 0,007-0,015.
Сущность изобретения заключается в том, что конечное содержание закиси железа в готовом агломерате из титаномагнетитового концентрата при постоянных содержаниях железа, высоте слоя шихты и крупности ее компонентов определяется совместным протеканием реакций:
2(FeO Fe2O3)магн. + 1/2 02 3Fe2O3 (1)
3Fe2O3 2(FeO Fe2O3)магн. + 1/2 О2 (2)
Fe2+ (шлак) + O2- Fe3+ + O- + 2e- (3)
Реакция (1) протекает в твердой фазе при взаимодействии магнетита концентрата с кислородом воздуха в зоне охлаждения. Как правило, увеличение расхода твердого топлива снижает объемную долю О2 в слое и поднимает температуру. Это приводит к торможению окисления по реакции (1) и активизации диссоциации гематита по реакции (2). В результате повышение расхода топлива приводит к увеличению массовой доли FeO в готовом агломерате.
Однако значительная часть оксидов железа ассимилируется в кальций-силикатном расплаве и ионы Fe2+ окисляются свободными ионами кислорода по реакции (3) с образованием связанного в комплексы иона кислорода O-. Активность иона О2- растет с добавлением основных соединений (СаО), сдвигая равновесие реакции (3) в сторону образования иона трехвалентного железа. Иными словами, рост основности приводит к снижению содержания закиси железа (иона Fe2+) в готовом агломерате при неизменном тепловом уровне процесса.
Сохранение содержания FeO на определенном уровне независимо от основности, согласно известным способам, приводит к необходимости неоправданно поднимать температуру в слое при повышении основности, чтобы за счет реакции (2) скомпенсировать убыль FeO (Fe2+) по реакции (3). В результате неоправданного увеличения оксидного расплава агломерат становится малопористым с широким развитием стеклообразной фазы, образующейся при интенсивном охлаждении спека. Такая структура обуславливает низкую прочность и восстановимость агломерата, при получении которого имеет место перерасход топлива.
Снижение FeO (подъем отношения Feобщ./FeO), пропорционально основности, позволяет получать прочный высоковосстановимый агломерат за счет оптимального количества расплава, обеспечивающего пористость и содержание стекла достаточными для производства прочного восстановимого агломерата при минимальном количестве топлива.
Повышение отношения Feобщ./FeO (снижение FeO при постоянном Feобщ.) более, чем на 0,12 при снижении основности на 0,1 ед. приводит к недостаточному тепловому уровню процесса и, соответственно, агломерат приобретает высокую пористость и сильно истирается в исходном состоянии и при восстановлении. Повышение отношение Feобщ./FeO менее, чем на 0,06 при повышении основности на каждые 0,1 ед. приводит к избыточному количеству расплава и, соответственно, разупрочнению агломерата, снижению его восстановимости и перерасходу топлива.
Аналогично величина отношения Feобщ./FeO при основности шихты СаО/SiO2 1,6 ед. выше 4,8 приводит к пористой структуре и высокой истираемости агломерата, а при отношении Feобщ./FeO меньше 4,0 к перерасходу топлива и снижению восстановимости и прочности.
Способ осуществляют следующим образом.
Для требуемой по условиям потребителя основности агломерата и высоте слоя Н 300 мм строят график зависимости величины отношения Feобщ./FeO в готовом агломерате от массовой доли углерода в шихте при заданной производительности агломашины.
В соответствии с формулой изобретения определяют отношении Feобщ./FeO в готовом агломерате при высоте слоя Н 300 мм по расчетному уравнению:
(Feобщ./FeO)H=300 (4,0-4,8) + (0,06-0,12)(В-1,6), (4)
где В требуемая по условиям потребителя основность агломерата.
По графику в соответствии с п.1 определяют содержание углерода в шихте.
В случае, если высота слоя отличается от 300 мм, то для нее вновь строят график зависимости отношения Feобщ./FeO от массовой доли углерода, затем определяют отношение Feобщ./FeO для заданной высоты слоя Нi по расчетному уравнению:
(Feобщ./FeO)Hi(Feобщ./FeO)H=300+(0,007-0,015)(Н-300), (5)
по известной величине (Feобщ./FeO)Hi и графику определяют расход углерода.
По заданным: основности, содержанию углерода, количеству возврата и составу компонентов рассчитывают их содержание в шихте известным способом по уравнениям материального баланса.
Подготовленную к спеканию шихту загружают слоем заданной толщины, зажигают в горне и спекают. После охлаждения и сортировки спека в годном агломерате определяют содержание Feобщ., FeO и отношение (Feобщ./FeO). Величину последнего сравнивают с рассчитанной по формуле (5) и проводят корректировку расхода топлива: при большем повышают, а при меньшем снижают, ориентируясь по графикам зависимости (Feобщ./FeO) от содержания углерода в шихте.
В случае, если основность задается в широком интервале, то за базовую принимается СаО/SiO2= 1,6 ед. при отношении Feобщ./FeO 4,0 и толщине слоя шихты 300 мм требуемая основность, а также соответствующие расходы компонентов аглошихты устанавливаются по соотношению Feобщ./FeO, рассчитанному по соотношению изменения основности на 0,1 ед. и соответствующему ему увеличению Feобщ./FeO в интервале 0,06-0,12 при общем отношении, не выходящем за пределы 4,0-4,8 в.
Способ опробован в промышленных условиях на агломашине производительностью 190 т/ч. Шихта содержала титаномагнетитовый концентрат (Feобщ. 60,4%), известняк и коксовую мелочь.
Пример. Спекают шихту следующего состава:
Концентрат КГОК 80%
Известняк 14,4%
Коксик 5,6%
Основность (СаО/SiO2) 2,2 ед.
Расход природного газа на зажигание, н.м3/т 9,08
Высота слоя, мм 300
Доля возврата 23%
Это обеспечило отношение Feобщ./FeO в готовом агломерате, равным 5,2 при Feобщ. 54,5% и FeO 10,5%
Прирост отношения Feобщ./FeO по отношению к (Feобщ./FeO)B=1,3 4,5 составил 0,08.
Характеристика агломерата по прочности:
выход кл. более 5 мм 72%
выход кл. менее 0,5 мм 5,3%
Прочность после восстановления и восстановимость определяли в установке Линдера по ГОСТ 19576-88.
Прочность агломерата после спекания определяли в стандартном барабане по ГОСТ 15137-77.
Был проведен ряд испытаний при различных составах шихты и параметров ее спекания.
Результаты испытаний известного и предлагаемого способа приведены в таблице. Из нее следует, что при базовой основности 1,6 ед. превышение отношения Feобщ../FeO сверх 4,8 (FeO менее 12,6%) приводит к сильному истиранию агломерата, особенно после восстановления, что делает неэффективным его плавку в доменной печи. Снижение отношения Feобщ./FeO менее 4,0 приводит к перерасходу топлива при агломерации более, чем на 7% без существенного улучшения прочностных свойств. Для основностей 2,2 и 2,6 ед. установлено, что повышение отношения Feобщ./FeO более, чем на 0,12 при росте основности на каждые 0,1 ед. приводит к сильному истиранию агломерата при восстановлении, а повышение менее, чем на 0,06 к перерасходу топлива, снижению прочности и восстановимости.
Следовательно, выход за заявляемые пределы снижает металлургическую ценность агломератов.
Применение изобретения позволяет достичь экономии топлива в аглопроцессе 3 кг/т агломерата и в доменных печах 15 кг/т чугуна, увеличения восстановимости агломерата без ухудшения его прочностных характеристик.

Claims (3)

1. Способ производства агломерата, включающий загрузку на агломашину слоя шихты, состоящей из железорудного материала, флюса и топлива, зажигание, спекание, охлаждение и сортировку спека, контроль отношения массовых долей общего железа к закиси железа (Feобщ/FeO) в готовом агломерате и корректировку этого отношения в процессе спекания путем изменения расхода топлива в зависимости от высоты слоя, отличающийся тем, что в качестве железорудного материала используют титаномагнетитовый концентрат, а в качестве флюса известняк, при этом осуществляют дополнительную корректировку (Feобщ/FeO) с учетом изменения основности по следующей зависимости:
(Feобщ/FeO)H=300 (4,0-4,8) + (0,06-0,12)(В-1,6),
где (Feобщ/FeO)H=300 - отношение Feобщ/FeO при высоте слоя 300 мм; 4,0-4,8 значение Feобщ/FeO при основности 1,6 ед;
В требуемая по условиям производства основность агломерата.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что основность шихты изменяют в интервале 1,6-2,2 ед, а толщину слоя на агломашине в интервале 300-500 мм.
3. Способ по пп.1 и 2, отличающийся тем, что при изменении слоя шихты на 1 мм сверх 300 мм отношение Feобщ/FeO в готовом агломерате увеличивают на 0,007-0,015.
RU96107469A 1996-04-23 1996-04-23 Способ производства агломерата RU2069234C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU96107469A RU2069234C1 (ru) 1996-04-23 1996-04-23 Способ производства агломерата

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU96107469A RU2069234C1 (ru) 1996-04-23 1996-04-23 Способ производства агломерата

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2069234C1 true RU2069234C1 (ru) 1996-11-20
RU96107469A RU96107469A (ru) 1998-04-10

Family

ID=20179408

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU96107469A RU2069234C1 (ru) 1996-04-23 1996-04-23 Способ производства агломерата

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2069234C1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112322889A (zh) * 2020-11-20 2021-02-05 攀钢集团研究院有限公司 一种钒钛铁精矿的烧结矿生产方法
CN114672645A (zh) * 2022-03-30 2022-06-28 攀枝花学院 利用钒钛磁铁矿尾矿制备钛铁合金的方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
1. Авторское свидетельство СССР N 1198127, кл. C 22 B 1/16, 1983. 2. Авторское свидетельство СССР N 1452855, кл. C 22 B 1/16, 1989. *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112322889A (zh) * 2020-11-20 2021-02-05 攀钢集团研究院有限公司 一种钒钛铁精矿的烧结矿生产方法
CN112322889B (zh) * 2020-11-20 2022-06-03 攀钢集团研究院有限公司 一种钒钛铁精矿的烧结矿生产方法
CN114672645A (zh) * 2022-03-30 2022-06-28 攀枝花学院 利用钒钛磁铁矿尾矿制备钛铁合金的方法
CN114672645B (zh) * 2022-03-30 2024-01-30 攀枝花学院 利用钒钛磁铁矿尾矿制备钛铁合金的方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
AU2004221565B2 (en) Process for producing particulate iron metal
CN102181781B (zh) 粒状精炼铁
KR20010023539A (ko) 제철 및 제강 방법
US3894865A (en) Production of metallurgical pellets in rotary kilns
JP3731361B2 (ja) 焼結鉱の製造方法
RU2069234C1 (ru) Способ производства агломерата
US3083090A (en) Production of sinter
US4963185A (en) Agglomerates containing olivine for use in blast furnace
JP4529838B2 (ja) 焼結鉱および高炉操業方法
RU2092564C1 (ru) Способ загрузки доменной печи
RU2768432C2 (ru) Способ производства офлюсованного железорудного агломерата
RU2157854C2 (ru) Способ производства высокозакисного агломерата
US3202503A (en) Production of high quality steel from iron sand
RU2198235C2 (ru) Способ получения ферромарганца и силикомарганца
SU1000468A1 (ru) Шихта дл производства железохромового агломерата
JP7273305B2 (ja) 焼結鉱の製造方法
JP2944820B2 (ja) フェロニッケル焼成炉の操業方法
JP2000226608A (ja) 高炉操業方法
JP7393570B1 (ja) フェロニッケル合金とその製造方法
JP3014549B2 (ja) 高炉操業方法
SU1708907A1 (ru) Алюминотермический способ выплавки феррованади
JPH0237410B2 (ru)
US2600238A (en) Method of making steel
RU2154672C1 (ru) Способ выплавки высококремнистого доменного чугуна
JP3206324B2 (ja) 焼結鉱の製造方法