RU2058649C1 - Трехфазная якорная дробная обмотка - Google Patents
Трехфазная якорная дробная обмотка Download PDFInfo
- Publication number
- RU2058649C1 RU2058649C1 SU5042620A RU2058649C1 RU 2058649 C1 RU2058649 C1 RU 2058649C1 SU 5042620 A SU5042620 A SU 5042620A RU 2058649 C1 RU2058649 C1 RU 2058649C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- groups
- coils
- group
- grooves
- phase
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Windings For Motors And Generators (AREA)
Abstract
Использование: в совмещенных электрических машинах с двумя разнополюсными полями. Сущность изобретения: в первой группировке катушечных групп трехфазной якорной дробной обмотки с q = 2,75 числа витков катушек равны (1 + x) • Wк, Wк, (1 - x) • Wк для групп 1′ и 3′, (1 - x) • Wк, (1 + x) • Wк, (1 - x) • Wк для группы 2′, (1 + x) • Wк, (1 - x) • Wк для группы 4′, а каждая последующая группировка повторяется с интервалом в четыре группы относительно предыдущей группировки, где p ≥ 2 - четное число; Z = 16,5 • p; k = 0,1,2. .. (2p - 1); 2 • Wк - число витков в пазах, а значение x выбирается в пределах 0,45 ≅ x ≅ 0,055. 5 ил.
Description
Изобретение относится к обмоткам электрических машин переменного тока и может применяться в совмещенных электрических машинах с двумя разнополюсными полями в магнитопроводе.
Известны трехфазные электромашинные обмотки с дробным числом пазов на полюс и фазу q, выполняемые двухслойными из равношаговых или концентрических катушек [1]
Их недостатком является повышенное дифференциальное рассеяние, увеличивающее индуктивное сопротивление рассеяния, что особенно неблагоприятно при применении дробных обмоток в совмещенных электрических машинах [2]
Наиболее близкой конструктивно к предлагаемой является трехфазная обмотка с полюсностью р= 2, выполненная двухслойной в Z=33 пазах из концентрических катушек [3]
Цель изобретения уменьшение расхода меди и снижение дифференциального рассеяния трехфазной дробной обмотки с q=2,75.
Их недостатком является повышенное дифференциальное рассеяние, увеличивающее индуктивное сопротивление рассеяния, что особенно неблагоприятно при применении дробных обмоток в совмещенных электрических машинах [2]
Наиболее близкой конструктивно к предлагаемой является трехфазная обмотка с полюсностью р= 2, выполненная двухслойной в Z=33 пазах из концентрических катушек [3]
Цель изобретения уменьшение расхода меди и снижение дифференциального рассеяния трехфазной дробной обмотки с q=2,75.
Цель достигается тем, что для трехфазной якорной дробной обмотки с полюсностью р и числом пазов на полюс и фазу q=2,75, выполненной двухслойной из концентрических катушек в Z пазах из 6р катушечных групп с номерами в фазах I, II, III соответственно 1' +3к, 5' +3к, 9' +3к, соединенных в фазах последовательно при встречном включении четных групп относительно нечетных, причем катушки группируются в катушечных группах по ряду 3 3 3 2, повторяемому 3р/2 раза, группы с номерами 4' +4к содержат две катушки с шагами, по пазам у'п7, 5, а остальные группы три катушки с уп8, 6, 4, в первой группировке катушечных групп числа витков катушек равны (1+х)wк, wк, (1-х)wк для групп 1' и 3' (1-х)wк, (1+x)wк, (1-х)wк для группы 2' (1+х)wк, (1-х)wк для группы 4' а каждая последующая группировка повторяется с интервалом в четыре группы относительно предыдущей группировки, где р≥2 четное число; Z=16,5. р; к=0, 1, 2, (2р-1); 2wк число витков в пазах, а значение х выбирается в пределах 0,45≅ x ≅ 0,55.
На фиг. 1 изображена развернутая схема предлагаемой обмотки при р=2 и Z= 33; на фиг. 2 и 3 чередования фазных зон по пазам известной (фиг. 2) и предлагаемой (фиг.3) обмоток; на фиг. 4 многоугольники МДС известной (внутренний) и предлагаемой (наружный) обмоток; на фиг. 5 диаграмма сдвига осей катушечных групп.
Обмотка (фиг. 1) выполнена двухслойной, трехфазной с полюсностью р=2 в Z= 33 пазах (q=Z/6p=2,75) из 6р=12 катушечных групп с номерами в I, II, III фазах соответственно 1' +3к=1' 4', 7' 10' 5' +3к=5' 8' 11' 2' 9' +3к=9' 12' 3' 6' где к=0,1,2,(2р-1)=3. Группы в фазах соединены последовательно при встречном включении четных групп относительно нечетных, зажимы начал фаз (из начал групп 1' 5' 9' ) обозначены как С1, С2, С3, а их концы (из начал групп 10' 2' 6' ) С4, С5, С6 и фазы могут соединяться звездой или треугольником. Катушки группируются в катушечных группах по ряду 3 3 3 2, повторяемому 3р/2=3 раза. Группы c номерами 4' +4к=4' 8' 12' содержат две концентрические катушки с шагами по пазам уп7, 5, а остальные группы три катушки с у'п=8, 6, 4. В первой группировке катушечных групп (группы с номерами 1' 2' 3' 4' ) числа витков катушек равны (1+х)wк, wк, (1-х)wк для групп 1' и 3' (1-х)wк, (1+х)wк, (1-х)wк для группы 2' (1+х)wк, (1-х)wк для группы 4' а каждая последующая группировка повторяется с интервалом в четыре группы относительно предыдущей группировки, где к число витков в пазах (за исключением пазов с номерами 2, 3, 13, 14, 24, 25, заполненных на 1/4 и зачерненных на фиг. 3), а значение х выбирается в пределах 0,45≅ x ≅ 0,55. На фиг. 2 и 3 фазные зоны обозначены как А-Х, В-Y, С-Z, где зоны А, В, С соответствуют начальным сторонам групп, а зоны Х, Y, Z их конечным сторонам. По фиг. 2 и 3 строятся многоугольники МДС (фиг. 4) с использованием вспомогательной треугольной сетки. В центре фиг. 4 показаны векторы токов фазных зон.
Коэффициенты укорочения катушек при полюсном делении τZ/2p=3q=8,25 равны sin( π ·8/2τ )=0,9989; sin( π· 6/2τ )=0,9096; sin(π ·4/2 τ )=0,6901; sinπ· 7/2 τ )=0,9718; sin( π · 5/2 τ )=0,8146. С учетом диаграммы сдвига осей катушечных групп (фиг. 5), где α=15о/q, определяются для предлагаемой обмотки (фиг. 3) при х= 0,5 ЭДС фазы Еф=[(0,9989· ·1,5+0,9096· 0,5+0,6901)2cos α+0,9718. ·1,5+0,8146· 0,5+(0,9989· 0,5+0,9096· ·1,5+0,6901· 0,5] wк= 9,5549wк, обмоточный коэффициент Коб=Еф/wф=9,5549/10,5=0,910, где wф=10,5wк; средний шаг катушек по пазам уп.ср=[(8· 1,5+6+4· 0,5)2+(8· 0,5+6· 15+4· ·0,5)+(7·1,5+5· 0,5)]/10,5=68/10,5=6,48; для известной обмотки (фиг. 2) Коб= 0,9284 при уп=7.
По наружному многоугольнику фиг. 4 (сторона сетки принята за 0,5 единиц длины) для предлагаемой обмотки определяются R = 2787/2(4·33) квадрат среднего радиуса пазовых точек, R2= (Z Kоб/рπ )2= (31,5· ·0,910/2 π)2= 20,813454 квадрат радиуса окружности для основной гармонической МДС, где Z'= 31,5 эквивалентное число полностью занятых обмоткой пазов; σд=[(Rд/R)2-1] 100= 1,442% коэффициент дифференциального рассеяния; по внутреннему многоугольнику фиг. 4 (сторона сетки принята за единицу длины) для известной обмотки R =801/33; R2=(33. 0,9284/2 π)2=20,830883 и σд=2,121% Таким образом, предлагаемая обмотка по сравнению с известной обмоткой имеет меньший шаг катушек по пазам ( в 7/6,48=1,081), т.е. меньший расход меди, несколько меньший коэффициент Коб (в 0,9284/0,910=1,02) и значительно меньшеe дифференциальное рассеяние (в ≈1,45 раза). Применение такой обмотки позволяет снижать амплитуды высших гармонических МДС, уменьшая тем самым добавочные потери в стали машины, магнитный шум, повышать КПД.
Claims (1)
- ТРЕХФАЗНАЯ ЯКОРНАЯ ДРОБНАЯ ОБМОТКА с полюсностью p и числом пазов на полюс и фазу q 2,75, выполненная двуслойной из концентрических катушек в Z пазах из 6p катушечных групп с номерами в фазах первой, второй и третьей соответственно 1′+3к, 5′+3к, 9′+3к соединенных в фазах последовательно при встречном включении четных групп относительно нечетных, а катушки группируются в катушечных группах по ряду 3 3 3 2, повторяемому 3p/2 раза, группы с номерами 4′+4к содержат две катушки с шагами по пазам а остальные группы три катушки с Yп 8,6,4, отличающаяся тем, что в первой группировке катушечных групп числа витков катушек равны (1 + X) • Wк, Wк, (1 X) • Wк для групп 1′ и 3′, (1 X) • Wк (1 + X) • Wк, (1 X) • Wк для группы 2′, (1 + X) • Wк, (1 X) • Wк для группы 4′, а каждая последующая группировка повторяется с интервалом в четыре группы относительно предыдущей группировки, где p ≥ 2 четное число, Z 16,5 • p, k 0,1,2, 2p 1, 2 • Wк число витков в пазах, а значение X выбирается в пределах 0,45 ≅ X ≅ 0,55.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5042620/07 RU2058649C1 (ru) | 1992-05-18 | 1992-05-18 | Трехфазная якорная дробная обмотка |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5042620/07 RU2058649C1 (ru) | 1992-05-18 | 1992-05-18 | Трехфазная якорная дробная обмотка |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2058649C1 true RU2058649C1 (ru) | 1996-04-20 |
RU5042620A RU5042620A (ru) | 1996-06-27 |
Family
ID=21604464
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU5042620/07 RU2058649C1 (ru) | 1992-05-18 | 1992-05-18 | Трехфазная якорная дробная обмотка |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2058649C1 (ru) |
-
1992
- 1992-05-18 RU SU5042620/07 patent/RU2058649C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Копылов И.П. и др. Проектирование электрических машин. М.: Энергия, 1980, с.79-88. 2. Попов В.И. Электромашинные совмещенные преобразователи частоты. М.: Энергия, 1980. 3. Авторское свидетельство СССР N 1539903, кл. H 02K 3/28, 1990. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2058649C1 (ru) | Трехфазная якорная дробная обмотка | |
RU2058651C1 (ru) | Трехфазная дробная обмотка якоря | |
RU2043688C1 (ru) | Дробная трехфазная обмотка якоря | |
RU2058650C1 (ru) | Трехфазная дробная обмотка | |
RU2041543C1 (ru) | Трехфазная дробная якорная обмотка | |
RU2085007C1 (ru) | Дробная трехфазная обмотка якоря | |
RU2058652C1 (ru) | Дробная трехфазная обмотка якорная | |
RU2046501C1 (ru) | Трехфазная дробная обмотка | |
RU2051453C1 (ru) | Трехфазная дробная статорная обмотка | |
RU2072607C1 (ru) | Дробная трехфазная обмотка | |
RU2085006C1 (ru) | Трехфазная дробная (q=2,25) обмотка якоря | |
RU2046500C1 (ru) | Трехфазная дробная обмотка статора | |
RU5042620A (ru) | Трехфазная якорная дробная обмотка | |
RU2085008C1 (ru) | Трехфазная дробная (q=1,125) обмотка | |
SU1098075A1 (ru) | Совмещенна корна обмотка | |
RU2058653C1 (ru) | Трехфазная дробная (q = 1,375) обмотка | |
SU1539900A1 (ru) | Трехфазна обмотка электрической совмещенной машины | |
RU5042621A (ru) | Трехфазная дробная обмотка якоря | |
RU2079946C1 (ru) | Трехфазная дробная (q = 3,125) обмотка | |
RU5042812A (ru) | Обмотка якорная трехфазная дробная | |
RU2042249C1 (ru) | Трехфазная дробная (q=0,875) обмотка якоря | |
RU2046502C1 (ru) | Трехфазная дробная обмотка статора | |
SU1166232A1 (ru) | Линейный многофазный двигатель | |
RU2264028C2 (ru) | Трехфазная двухслойная дробная (q=1,5) обмотка электрических машин | |
RU2085005C1 (ru) | Трехфазная дробная (q=2,125) обмотка |