RU2085007C1 - Дробная трехфазная обмотка якоря - Google Patents
Дробная трехфазная обмотка якоря Download PDFInfo
- Publication number
- RU2085007C1 RU2085007C1 SU5048708A RU2085007C1 RU 2085007 C1 RU2085007 C1 RU 2085007C1 SU 5048708 A SU5048708 A SU 5048708A RU 2085007 C1 RU2085007 C1 RU 2085007C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- groups
- coils
- winding
- grouping
- numbers
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Windings For Motors And Generators (AREA)
Abstract
Область использования: асинхронные и синхронные машины. Сущность изобретения: обмотка с числом пазов на полюс и фазу q = 4,25 выполнена двуслойной концентрической с номерами групп в фазах 1Г + 3к, 5Г + 3к и 9Г + 3к с группировкой катушек b по ряду 4 4 4 5, группы с номерами 4Г + 4к содержат пять катушек с шагами = 13, 11, 9, 7, 5 остальные группы - четыре катушки с Yп = 12, 10, 8, 6 и числами витков, причем числа витков катушек первой группировки катушечных групп равны (1+x)Wк, Wк, Wк, (1-x)Wк для групп 1Г, 2Г, 3Г, (1-x)Wк, (1+x)Wк, Wк, Wк, (1-x)Wк для группы 4Г, а каждая последующая группировка повторяется с интервалом в четыре группы относительно предыдущей группировки, где к = 0, 1, 2, ..., а 0,45≅x≅0,55. Технический результат: уменьшение дифференциального рассеяния и расхода меди. 6 ил.
Description
Изобретение относится к обмоткам электрических машин переменного тока - асинхронных и синхронных.
Известны трехфазные обмотки машин переменного тока, выполняемые двуслойными с дробным числом пазов на полюс и фазу q из равношаговых или концентрических катушек [1] Недостатком таких обмоток является повышенное содержание гармонических МДС, что ухудшает показатели машин. Группировка катушек в катушечных группах дробных обмоток определяется по рядам, приводимым в [2]
Наиболее близкой конструктивно к предлагаемой является трехфазная дробная обмотка с полюсностью p 2, выполненная двуслойной из концентрических катушек в z 51 пазу [3]
Цель изобретения снижение дифференциального рассеяния трехфазной дробной обмотки с q 4,25, имеющей группировку катушек в катушечных группах по ряду 4 4 4 5.
Наиболее близкой конструктивно к предлагаемой является трехфазная дробная обмотка с полюсностью p 2, выполненная двуслойной из концентрических катушек в z 51 пазу [3]
Цель изобретения снижение дифференциального рассеяния трехфазной дробной обмотки с q 4,25, имеющей группировку катушек в катушечных группах по ряду 4 4 4 5.
На фиг. 1 3 изображены чередования по пазам фазных зон обмоток при p 2 и z 51 известной (фиг. 1) и предлагаемой по первому (фиг. 2) и второму (фиг. 3) вариантам; на фиг. 4 5 многоугольники МДС обмоток известной (внутренний на фиг. 4), предлагаемой по первому (наружный на фиг. 4) и второму (фиг. 5) вариантам; на фиг. 6 диаграмма сдвига осей катушечных групп, где α = 15°/q
Обмотка (фиг. 1-3) выполнена двуслойной, трехфазной с полюсностью p 2 в z 51 пазу (q z/6p 4,25) из 6p 12 катушечных групп с номерами в фазах I, II, III соответственно 1Г + 3к 1Г, 4Г, 10Г; 5Г + 3к 5Г, 8Г, 11Г, 2Г; 9Г + 3к 9Г, 12Г, 3Г, 6Г, где к 0, 1, 2, (2p 1). Группы в фазах соединяются последовательно при встречном включении четных групп относительно нечетных; зажимы начал фаз выводятся из начал групп 1Г, 5Г, 9Г, а их концы - из начал групп 10Г, 2Г, 6Г. Фазные зоны обозначены как A-X, B-Y, C-Z, где зоны A, B, C соответствуют начальным сторонам групп, а зоны X, Y, Z их конечным сторонам. По фиг. 2 и 3 группы с номерами 4Г + 4к 4Г, 8Г, 12Г содержат пять концентрических катушек с шагами по пазам 13, 11, 9, 7, 5, а остальные группы четыре катушки с Yп 12, 10, 8, 6; для известной обмотки по фиг. 1 Yп 10. Для обмотки по фиг. 2 в первой группировке катушечных групп числа витков катушек равны: (1+x)Wк, Wк, Wк, (1-x)Wк для групп 1Г, 2Г, 3Г; (1-x)Wк, (1+x)Wк, Wк, Wк, (1-x)Wк для группы 4Г, а каждая последующая группировка повторяется с интервалом в четыре группы относительно предыдущей группировки, где 2Wк число витков паза (за исключением пазов с номерами 10, 12, 27, 29, 44, 46, заполненных обмоткой на 3/4 и показанных на фиг. 2 зачерненными), а значение x выбирается в пределах 0,45≅x≅0,55 и в среднем равно x 0,5. Для обмотки по фиг. 3 числа витков катушек равны: (1+x)Wк, (1+x)Wк, (1-x)Wк, (1-x)Wк для групп 1Г, 2Г, 3Г; (1-x)Wк, (1+x)Wк, (1+x)Wк, (1-x)Wк, (1-x)Wк для группы 4Г и пазы с номерами 11, 28, 45 заполнены обмоткой наполовину. Многоугольники МДС (фиг. 4 и 5) построены по фиг. 1 3 (с использованием вспомогательной треугольной сетки, сторона которой для наружных многоугольников принята за 0,5 ед. длины, а для внутреннего многоугольника фиг. 4 за единицу длины) и по ним определяется коэффициент дифференциального рассеяния σд= [(Rд/R)2-1]100% характеризующий процентное содержание высших (и низших) гармонических в кривой МДС обмотки, где - квадрат радиуса, среднего для пазовых точек (i 1-z) многоугольника, а R = (Z•Kоб/pπ) - радиус окружности для основной гармонической МДС с обмоточным коэффициентом Kоб. При полюсном делении τ = 3q = 12,75 обмоточный коэффициент определяется по коэффициентам укорочения катушек Ky= sin(π•yп/2τ) с учетом фиг. 6 и для обмотки фиг. 2 равен: 0,9768•1,5 + 0,8952 + 0,7594 + 0,5778•0,5)]/16,5 14,7164/16,5 0,8919, где Wф 16,5Wк с учетом частично свободных пазов, а средний шаг катушек по фазам равен Yп.ср 158,5/16,5 9,606; по фиг. 1 для известной обмотки Kоб 0,9008 при Yп 10; по фиг. 3 Kоб 0,9060 и Yп.ср 9,848. По внутреннему многоугольнику фиг. 4 для известной обмотки (фиг. 1) определяются: R = 917/17;R = (51•0,9008/2π) и σд= 0,898%; по наружному многоугольнику фиг. 4 для обмотки по фиг. 2 R = 844,5/17;R = (49,5•0,8919/2π) где z' 49,5 эквивалентное число полностью заполненных обмоткой пазов, и σд= 0,616% ;; по фиг. 5 для обмотки по фиг. 3
Таким образом, предлагаемая обмотка по сравнению с известной имеет значительно меньшее значение σд (в 0,898/0,616 1,46 раза) при практически том же значении коб и несколько меньшем значении Yп.ср..
Обмотка (фиг. 1-3) выполнена двуслойной, трехфазной с полюсностью p 2 в z 51 пазу (q z/6p 4,25) из 6p 12 катушечных групп с номерами в фазах I, II, III соответственно 1Г + 3к 1Г, 4Г, 10Г; 5Г + 3к 5Г, 8Г, 11Г, 2Г; 9Г + 3к 9Г, 12Г, 3Г, 6Г, где к 0, 1, 2, (2p 1). Группы в фазах соединяются последовательно при встречном включении четных групп относительно нечетных; зажимы начал фаз выводятся из начал групп 1Г, 5Г, 9Г, а их концы - из начал групп 10Г, 2Г, 6Г. Фазные зоны обозначены как A-X, B-Y, C-Z, где зоны A, B, C соответствуют начальным сторонам групп, а зоны X, Y, Z их конечным сторонам. По фиг. 2 и 3 группы с номерами 4Г + 4к 4Г, 8Г, 12Г содержат пять концентрических катушек с шагами по пазам 13, 11, 9, 7, 5, а остальные группы четыре катушки с Yп 12, 10, 8, 6; для известной обмотки по фиг. 1 Yп 10. Для обмотки по фиг. 2 в первой группировке катушечных групп числа витков катушек равны: (1+x)Wк, Wк, Wк, (1-x)Wк для групп 1Г, 2Г, 3Г; (1-x)Wк, (1+x)Wк, Wк, Wк, (1-x)Wк для группы 4Г, а каждая последующая группировка повторяется с интервалом в четыре группы относительно предыдущей группировки, где 2Wк число витков паза (за исключением пазов с номерами 10, 12, 27, 29, 44, 46, заполненных обмоткой на 3/4 и показанных на фиг. 2 зачерненными), а значение x выбирается в пределах 0,45≅x≅0,55 и в среднем равно x 0,5. Для обмотки по фиг. 3 числа витков катушек равны: (1+x)Wк, (1+x)Wк, (1-x)Wк, (1-x)Wк для групп 1Г, 2Г, 3Г; (1-x)Wк, (1+x)Wк, (1+x)Wк, (1-x)Wк, (1-x)Wк для группы 4Г и пазы с номерами 11, 28, 45 заполнены обмоткой наполовину. Многоугольники МДС (фиг. 4 и 5) построены по фиг. 1 3 (с использованием вспомогательной треугольной сетки, сторона которой для наружных многоугольников принята за 0,5 ед. длины, а для внутреннего многоугольника фиг. 4 за единицу длины) и по ним определяется коэффициент дифференциального рассеяния σд= [(Rд/R)2-1]100% характеризующий процентное содержание высших (и низших) гармонических в кривой МДС обмотки, где - квадрат радиуса, среднего для пазовых точек (i 1-z) многоугольника, а R = (Z•Kоб/pπ) - радиус окружности для основной гармонической МДС с обмоточным коэффициентом Kоб. При полюсном делении τ = 3q = 12,75 обмоточный коэффициент определяется по коэффициентам укорочения катушек Ky= sin(π•yп/2τ) с учетом фиг. 6 и для обмотки фиг. 2 равен: 0,9768•1,5 + 0,8952 + 0,7594 + 0,5778•0,5)]/16,5 14,7164/16,5 0,8919, где Wф 16,5Wк с учетом частично свободных пазов, а средний шаг катушек по фазам равен Yп.ср 158,5/16,5 9,606; по фиг. 1 для известной обмотки Kоб 0,9008 при Yп 10; по фиг. 3 Kоб 0,9060 и Yп.ср 9,848. По внутреннему многоугольнику фиг. 4 для известной обмотки (фиг. 1) определяются: R
Таким образом, предлагаемая обмотка по сравнению с известной имеет значительно меньшее значение σд (в 0,898/0,616 1,46 раза) при практически том же значении коб и несколько меньшем значении Yп.ср..
Предлагаемая обмотка может применяться, например, на статоре асинхронных машин с к.з. ротором и позволяет снизить амплитуды гармонических МДС и тем самым уменьшим добавочное потери в стали и магнитный шум, повысить КПД машины, а также снизить индуктивное сопротивление обмотки и повысить коэффициент мощности.
Claims (1)
- Дробная трехфазная обмотка якоря с полюсностью р и числом пазов на полюс и фазу q=4,25, выполненная двухслойной из концентрических катушек в Z пазах из 6р катушечных групп с номерами в фазах первой, второй, третьей соответственно 1Г+3k, 5Г+3k, 9Г+3k, соединенных в фазах последовательно при встречном включении четных групп относительно нечетных, а катушки группируются в катушечных группах по ряду 4 4 4 5, повторяемому 3р/2 раза, отличающаяся тем, что группы с номерами 4Г+4k содержат пять катушек с шагами по пазам 11, 9, 7, 5, а остальные группы четыре катушки с шагами по пазам уп=12, 10, 8, 6, причем числа витков катушек первой группировки катушечных групп равны (1+х)Wk, Wk, Wk, (1 x)Wk для групп 1Г, 2Г, 3Г, (1 х)Wk, (1 + x)Wk, Wk, Wk, (1 x)Wk для группы 4Г, а каждая последующая группировка повторяется с интервалом в четыре группы относительно предыдущей группировки, где р ≥ 2 четное число, Z=25,5р, k=0,1,2, (2р 1), а значение х выбирается в пределах 0,45 ≅ х ≅ 0,55.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5048708 RU2085007C1 (ru) | 1992-06-22 | 1992-06-22 | Дробная трехфазная обмотка якоря |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5048708 RU2085007C1 (ru) | 1992-06-22 | 1992-06-22 | Дробная трехфазная обмотка якоря |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2085007C1 true RU2085007C1 (ru) | 1997-07-20 |
Family
ID=21607502
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU5048708 RU2085007C1 (ru) | 1992-06-22 | 1992-06-22 | Дробная трехфазная обмотка якоря |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2085007C1 (ru) |
-
1992
- 1992-06-22 RU SU5048708 patent/RU2085007C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Копылов И.П. и др. Проектирование электрических машин. - М.: Энергия, 1980, с. 79 - 88. 2. Лившиц-Гарик М. Обмотки машин переменного тока. - М.-Л.: ГЭИ, 1959, с. 224. 3. Авторское свидетельство СССР N 1488926, кл. H 02 K 3/28, 1989. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2085007C1 (ru) | Дробная трехфазная обмотка якоря | |
RU2085006C1 (ru) | Трехфазная дробная (q=2,25) обмотка якоря | |
RU2085005C1 (ru) | Трехфазная дробная (q=2,125) обмотка | |
RU2058652C1 (ru) | Дробная трехфазная обмотка якорная | |
RU2058649C1 (ru) | Трехфазная якорная дробная обмотка | |
RU2058653C1 (ru) | Трехфазная дробная (q = 1,375) обмотка | |
RU2058650C1 (ru) | Трехфазная дробная обмотка | |
RU2058651C1 (ru) | Трехфазная дробная обмотка якоря | |
RU2079946C1 (ru) | Трехфазная дробная (q = 3,125) обмотка | |
RU2051453C1 (ru) | Трехфазная дробная статорная обмотка | |
RU2167482C1 (ru) | Электрическая машина переменного тока | |
RU2085008C1 (ru) | Трехфазная дробная (q=1,125) обмотка | |
RU2041543C1 (ru) | Трехфазная дробная якорная обмотка | |
RU2043688C1 (ru) | Дробная трехфазная обмотка якоря | |
RU2046501C1 (ru) | Трехфазная дробная обмотка | |
RU2072607C1 (ru) | Дробная трехфазная обмотка | |
RU2091961C1 (ru) | Трехфазная дробная (q=12/5) обмотка электрических машин | |
RU2054220C1 (ru) | Синхронный редукторный двигатель | |
RU2085009C1 (ru) | Трехфазная однослойная электромашинная обмотка | |
RU2264028C2 (ru) | Трехфазная двухслойная дробная (q=1,5) обмотка электрических машин | |
RU2087065C1 (ru) | Трехфазно-многофазная совмещенная обмотка ротора | |
RU2040845C1 (ru) | ТРЕХФАЗНАЯ ДРОБНАЯ (q = 0,625) ОБМОТКА ЯКОРЯ | |
RU2046500C1 (ru) | Трехфазная дробная обмотка статора | |
RU2043689C1 (ru) | Трехфазная дробная обмотка статора | |
RU2079948C1 (ru) | Трехфазная электромашинная дробная (q = 1,4) обмотка |