RU2058650C1 - Трехфазная дробная обмотка - Google Patents
Трехфазная дробная обмотка Download PDFInfo
- Publication number
- RU2058650C1 RU2058650C1 SU5042621A RU2058650C1 RU 2058650 C1 RU2058650 C1 RU 2058650C1 SU 5042621 A SU5042621 A SU 5042621A RU 2058650 C1 RU2058650 C1 RU 2058650C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- groups
- coils
- grooves
- winding
- numbers
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Windings For Motors And Generators (AREA)
Abstract
Использование: в совмещенных электрических машинах с двумя разнополюсными полями. Сущность изобретения: в первой группировке катушечных групп трехфазной дробной обмотки якоря с q = 3,25 числа витков катушек равны (1 + x) • Wк, Wк, (1 - x) • Wк для групп с номерами 1′, 2′, 3′; (1 - x) • Wк, (1 + x) • Wк, Wк, (1 - x) • Wк для группы 4′, а каждая последующая группировка повторяется с интервалом в четыре группы относительно предыдущей группировки, где p ≥ 2 - четное число; Z = 19,5 • p; к = 0,1,2,..., 2p - 1; 2Wк - число витков в пазах, а значение x выбирается в пределах 0,45 ≅ x ≅ 0,55. 5 ил.
Description
Изобретение относится к обмоткам к электрических машин переменного тока и может применяться совмещенных электрических машинах с двумя разнополюсными полями в магнитопроводе.
Известны трехфазные дробные обмотки машин переменного тока, выполняемые двухслойными из равношаговых или концентрических катушек [1]
Такие обмотки характеризуются повышенным дифференциальным рассеянием, что увеличивает сопротивление рассеяния обмоток, и это особенно неблагоприятно отражается при применении дробных обмоток в совмещенных электрических машинах [2]
Наиболее близкой конструктивно к предлагаемой является трехфазная дробная обмотка с полюсностью р=2, выполненная в Z=39 пазах двухслойной из концентрических катушек [3]
Цель изобретения уменьшение расхода меди и снижение дифференциального рассеяния трехфазной дробной обмотки с q=3,25.
Такие обмотки характеризуются повышенным дифференциальным рассеянием, что увеличивает сопротивление рассеяния обмоток, и это особенно неблагоприятно отражается при применении дробных обмоток в совмещенных электрических машинах [2]
Наиболее близкой конструктивно к предлагаемой является трехфазная дробная обмотка с полюсностью р=2, выполненная в Z=39 пазах двухслойной из концентрических катушек [3]
Цель изобретения уменьшение расхода меди и снижение дифференциального рассеяния трехфазной дробной обмотки с q=3,25.
Цель достигается тем, что для трехфазной дробной обмотки якоря с полюсностью р и числом пазов на полюс и фазу q=3,25, выполненной двухслойной из концентрических катушек в Z пазах из 6р катушечных групп с номерами в фазах I, II, III соответственно 1' +3к, 5' +3к, 9' +3к, соединенных в фазах последовательно при встречном включении четных групп относительно нечетных, катушки группируются в катушечных группах по ряду 3 3 3 4, повторяемому 3р/2 раза, группы с номерами 4' +4к содержат четыре катушки с шагами по пазам у'п=10, 8, 6, 4, а остальные группы три катушки с уп=9, 7, 5: в первой группировке катушечных групп числа витков катушек равны (1+х)wк, wк, (1-х)wк для групп с номерами 1' 2' 3' (1-х)wк,(1+x)wк, wк, (1-х)wк для группы 4' а каждая последующая группировка повторяется с интервалом в четыре группы относительно предыдущей группировки, где р≥2 четное число; Z= 19,5 р; 2wк число витков в пазах; значение х выбирается в пределах 0,45≅x≅0,55.
На фиг. 1 изображена развернутая схема предлагаемой обмотки при р=2 и Z= 39; на фиг. 2 и 3 показаны чередования фазных зон по пазам известной (фиг. 2) и предлагаемой (фиг. 3) обмоток; на фиг. 4 многоугольники МДС известной (внутренний) и предлагаемой (наружный) обмоток; на фиг. 5 диаграмма сдвига оcей катушечных групп, где α15о/q.
Обмотка (фиг. 1) выполнена двухслойной, трехфазной с полюсностью р=2 в Z=39 пазах (q=Z/6p=3,25) из 6р=12 катушечных групп с номерами в фазах I, II, III соответственно 1' +3к=1' 4' 7' 10' 5' +3к=5' 8' 11' 2' 9' +3к=9' 12' 3' 6' где к=0,1,2,2р-1=3. Группы фаз соединены последовательно при встречном включении четных групп относительно нечетных; зажимы начал фаз (из начал групп 1' 5' 9' ) обозначены как С1, С2, С3, а их концы (из начал групп 10' 2' 6' ) С4, С5, С6. Катушки группируются в катушечных группах по ряду 3 3 3 4, повторяемому 3р/2=3 раза, и группы с номерами 4' +4к=4' 8' 12' содержат четыре катушки с шагами по пазам у'п10, 8, 6, 4, а остальные группы три катушки с у'п=9, 7, 5. В первой группировке катушечных групп (группы с номерами 1' 2' 3' 4' ) числа витков катушек равны (1+х)wк, wк, (1-х)wк для групп 1' 2' 3' (1-х)wк, (1+х)wк, wк, (1-х)wк для группы 4' где 2wк число витков в каждом пазу (за исключением пазов с номерами 8, 9, 21, 22, 34, 35, заполненных на 1/4 и зачерненными на фиг. 3), а значение х выбирается в пределах 0,45≅x≅0,55. Каждая последующая группировка катушечных групп повторяется с интервалом в четыре группы относительно предыдущей группировки. На фиг. 2 и 3 фазные зоны обозначены как А-Х, В-Y, C-Z, где зоны А, В, С соответствуют начальным сторонам групп, а Х, Y, Z их конечным сторонам. По фиг. 2 и 3 строятся многоугольники МДС (фиг. 4) с использованием вспомогательной треугольной сетки, и векторы токов фазных зон показаны в центре фиг. 4. На фиг. 5 сдвига осей катушечных групп угол α15о/q.
Коэффициенты укорочения катушек при полюсном делении τ=Z/2p=3q=9,75 равны sin( π ·9/2τ )=0,9927; sin( π· 7/2τ )=0-9035; sin ( π· 5/2τ )=0,7212; sin(· π· 10/2τ )=0,9992; sin( π· 8/2 τ)=0,9605; sin( π· 6/2τ )=0,8230; sin ( π· 4/2 τ)=0,6007 и тогда с учетом фиг. 5 получают для предлагаемой обмотки (фиг. 3) при х=0,5 ЭДС фазы Еф=[(0,9927· ·1,5+0,9035+0,7212. 0,5) .(1+2 cos α )+(0,9992. .0,5+0,9605. 1,5+0,8230+0,6007 .0,5)]wк=11,3052 wк, обмоточный коэффициент Коб= Еф/wф=11,3052/12,5=0,9044, где wф=12,5 wк (с учетом неполностью заполненных пазов по фиг. 3), средний шаг катушек по пазам уп.ср.[(9 1,5+7 +5 0,5)3+(10 0,5+8 1,5+6 +4. .0,5)]/12,5=94/12.5=7,52; для известной обмотки (фиг. 2) при уп=8-Коб=0,9175.
Коэффициент дифференциального рассеяния σд=[(Rд/R)2-1]· 100, характеризующий качество обмотки по уровню содержания в кривой ее МДС высших и низших гармонических, определяется по мно- гоугольнику МДС, где R R квадрат среднего радиуса пазовых точек многоугольника, а R2=(ZKoб/р π )2 квадрат радиуса окружности для основной гармонической МДС. По наружному многоугольнику фиг. 4 (сторона сетки принята за 0,5 единиц длины) для предлагаемой обмотки определяются R = 4593/(4 39), R2=(37,5 0,9044/2 π)2=29,135596, где Z'=37,5 эквивалентное число полностью заполненных обмоткой пазов (фиг. 3), σд=1,053% по внутреннему многоугольнику фиг. 4 (сторона сетки принята за единицу длины) для известной обмотки определяются R =1284/39, R2=(39 0,9175/2 π)2= 32,432589 и σд=1,512% Таким образом, по сравнению с известной обмоткой (фиг. 2) предлагаемая обмотка (фиг. 3) имеет меньший средний шаг катушек по пазам (в 8/7,52=1,064 раза), т.е. меньший расход меди, а также значительно меньшее дифференциальное рассеяние (в 1,512/1,053=1,44 раза), что существенно снижает амплитуды высших гармонических МДС, уменьшает добавочные потери в стали, магнитный шум, увеличивает КПД машины с предлагаемой обмоткой. Предлагаемая обмотка может применяться, например, на статоре синхронных машин серии ОС-51, ОС-52 с системой возбуждения от третьей гармонической магнитного поля, в которых основная обмотка статора (Z=39) с полюсностью р=2 выполнена двухслойной с уп=8 (фиг. 2).
Claims (1)
- ТРЕХФАЗНАЯ ДРОБНАЯ ОБМОТКА якоря с полюсностью p и числом пазов на полюс и фазу q 3,25, выполненная двуслойной из концентрических катушек в Z пазах из 6p катушечных групп с номерами в фазах первой, второй и третьей соответственно 1′+3к, 5′+3к, 9′+3к, соединенных в фазах последовательно при встречном включении четных групп относительно нечетных, катушки группируются в катушечных группах по ряду 3 3 3 4, повторяемому 3p/2 раза, группы с номерами 4′+4к содержат четыре катушки с шагами по пазам 6,4, а остальные группы три катушки с Yп 9,7,5, отличающаяся тем, что в первой группировке катушечных групп числа витков катушек равны (1 + X) • Wк, Wк, (1 X) • Wк для групп с номерами 1′,2′,3′, (1 - X) • Wк (1 + X) • Wк, Wк, (1 X) • Wк для группы 4′, а каждая последующая группировка повторяется с интервалом в четыре группы относительно предыдущей группировки, где p ≥ 2 четное число, Z 19,5 • p, к 0,1,2, 2p 1, 2Wк число витков в пазах, а значение X выбирается в пределах 0,45 ≅ X ≅ 0,55.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5042621/07 RU2058650C1 (ru) | 1992-05-18 | 1992-05-18 | Трехфазная дробная обмотка |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5042621/07 RU2058650C1 (ru) | 1992-05-18 | 1992-05-18 | Трехфазная дробная обмотка |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2058650C1 true RU2058650C1 (ru) | 1996-04-20 |
RU5042621A RU5042621A (ru) | 1996-06-27 |
Family
ID=21604465
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU5042621/07 RU2058650C1 (ru) | 1992-05-18 | 1992-05-18 | Трехфазная дробная обмотка |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2058650C1 (ru) |
-
1992
- 1992-05-18 RU SU5042621/07 patent/RU2058650C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Копылов И.п. и др. Проектирование электрических машин, М.: Энергия, 1980, с.79-88. 2. Попов В.И. Электрические совмещенные НЧ. М.: Энергия, 1980. 3. Авторское свидетельство СССР N 1494118, кл. H 02K 3/28, 1989. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2058650C1 (ru) | Трехфазная дробная обмотка | |
RU2058649C1 (ru) | Трехфазная якорная дробная обмотка | |
RU2058651C1 (ru) | Трехфазная дробная обмотка якоря | |
RU2041543C1 (ru) | Трехфазная дробная якорная обмотка | |
RU2058652C1 (ru) | Дробная трехфазная обмотка якорная | |
RU2085007C1 (ru) | Дробная трехфазная обмотка якоря | |
RU2043688C1 (ru) | Дробная трехфазная обмотка якоря | |
RU2072607C1 (ru) | Дробная трехфазная обмотка | |
RU2046501C1 (ru) | Трехфазная дробная обмотка | |
RU2085006C1 (ru) | Трехфазная дробная (q=2,25) обмотка якоря | |
RU2046500C1 (ru) | Трехфазная дробная обмотка статора | |
RU2051453C1 (ru) | Трехфазная дробная статорная обмотка | |
RU2042249C1 (ru) | Трехфазная дробная (q=0,875) обмотка якоря | |
RU2085005C1 (ru) | Трехфазная дробная (q=2,125) обмотка | |
RU2079946C1 (ru) | Трехфазная дробная (q = 3,125) обмотка | |
RU2085008C1 (ru) | Трехфазная дробная (q=1,125) обмотка | |
RU2058653C1 (ru) | Трехфазная дробная (q = 1,375) обмотка | |
RU2046502C1 (ru) | Трехфазная дробная обмотка статора | |
RU2046503C1 (ru) | Электромашинная трехфазная дробная обмотка | |
RU2227360C2 (ru) | Девятифазная 2p=2- полюсная обмотка при z=54 пазах | |
RU2091961C1 (ru) | Трехфазная дробная (q=12/5) обмотка электрических машин | |
RU2235400C2 (ru) | Трехфазная петлевая двухслойная дробная (q=15/7) обмотка электрических машин | |
SU1539900A1 (ru) | Трехфазна обмотка электрической совмещенной машины | |
RU2264028C2 (ru) | Трехфазная двухслойная дробная (q=1,5) обмотка электрических машин | |
RU2037250C1 (ru) | Трехфазная дробная (q = 0,75) обмотка статора |