RU2051845C1 - Method of construction of underground storage in compressible grounds - Google Patents
Method of construction of underground storage in compressible grounds Download PDFInfo
- Publication number
- RU2051845C1 RU2051845C1 RU93008095A RU93008095A RU2051845C1 RU 2051845 C1 RU2051845 C1 RU 2051845C1 RU 93008095 A RU93008095 A RU 93008095A RU 93008095 A RU93008095 A RU 93008095A RU 2051845 C1 RU2051845 C1 RU 2051845C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- charges
- explosion
- oil
- wells
- charge
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Consolidation Of Soil By Introduction Of Solidifying Substances Into Soil (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к взрывным работам в строительстве и может быть использовано для создания подземных хранилищ промышленных и бытовых сточных вод, отработанных буровых растворов и шламов, образующихся при бурении нефтяных и газовых скважин, а также для создания подземных резервуаров для временного складирования, накопления и осветления жидкостей. The invention relates to blasting in construction and can be used to create underground storage of industrial and domestic wastewater, spent drilling fluids and sludge generated during the drilling of oil and gas wells, as well as to create underground tanks for temporary storage, accumulation and clarification of liquids.
Известен способ создания подземного хранилища в глинистых грунтах, включающий бурение скважин, взрывание в них зарядов ВВ, создание смежных полостей, образование первичной компенсационной камеры в забойной части центральной скважины и отбойку пород на указанную камеру, бурение дополнительных скважин и образование полостей, соединяющих между собой все ранее образованные [1] Недостатками этого способа являются сложность, многостадийность, наличие специального оборудования для производства и транспортировки хладоагента, низкая надежность, зависящая от надежности функционирования холодильного оборудования и точности направления дополнительных скважин. Кроме того, стенки полостей сохраняют устойчивость только в замороженном состоянии. There is a method of creating an underground storage in clay soils, including drilling wells, blasting explosive charges in them, creating adjacent cavities, forming a primary compensation chamber in the bottomhole part of the central well and breaking rocks to the specified chamber, drilling additional wells and forming cavities that connect all previously formed [1] The disadvantages of this method are the complexity, multi-stage, the availability of special equipment for the production and transportation of refrigerant, low reliable depending on the reliability of the operation of refrigeration equipment and the accuracy of the direction of additional wells. In addition, the walls of the cavities remain stable only in a frozen state.
Наиболее близким к предлагаемому является способ формирования подземных полостей, включающий бурение центральной и периферийных скважин, взрывание камуфлетного заряда ВВ в центральной скважине, образование в ней компенсационной камеры путем извлечения горной массы с помощью гидромониторного устройства взрывание зарядов ВВ в периферийных скважинах с отбойной породы на компенсационную камеру, выносом ее в навал и образованием вторичных компенсационных камер, взрывание в центральной скважине дополнительного заряда, мощность которого увеличивают от нижней границы интервала заряжения к верхней. При этом за счет взрывания на вторичные компенсационные камеры существенно повышается общая эффективность взрывных работ, а наличие подбучивающего начала горной массы предотвращает преждевременное обрушение пород потолочины в первичной компенсационной камере [2] Недостатком такого способа является большая трудоемкость работ, вызванная необходимостью бурения периферийных скважин и размещения в них вспомогательных зарядов ВВ, а также наличие гидромониторного агрегата для извлечения горной массы. Closest to the proposed one is a method of forming underground cavities, including drilling central and peripheral wells, blasting a camouflage explosive charge in a central well, forming a compensation chamber in it by extracting rock using a hydraulic monitoring device, blasting explosive charges in peripheral wells from a breaker rock to a compensation chamber by moving it into bulk and forming secondary compensation chambers, blasting an additional charge in the central well, the power of which increase from the lower limit to the upper charging interval. In this case, due to the explosion on the secondary compensation chambers, the overall efficiency of blasting is significantly increased, and the presence of a puffer rock mass prevents premature collapse of the ceiling in the primary compensation chamber [2] The disadvantage of this method is the high complexity of the work caused by the need to drill peripheral wells and place in them auxiliary explosive charges, as well as the presence of a hydraulic unit for the extraction of rock mass.
Целью изобретения является повышение эффективности взрывных работ и снижение трудоемкости строительства хранилища. The aim of the invention is to increase the efficiency of blasting and reduce the complexity of the construction of the warehouse.
Достигается это тем, что бурение вертикальных скважин осуществляют на расстоянии одна от другой не менее 120 радиусов прострелочного заряда ВВ и не более двух радиусов зоны эффективного использования энергии взрыва основного заряда ВВ на компенсационную полость, забойку прострелочных зарядов выполняют из нефтелатексной смеси с коагулянтом, забойку основных зарядов выполняют из нефтецементной тампонажной смеси с ускорителем охватывания, сопряженные резервуары подземного хранилища образуют последовательным взрыванием основных зарядов ВВ в соседних скважинах. При этом радиус зоны эффективного использования энергии взрыва основного заряда ВВ на компенсационную полость (Rэ) определяют из соотношения
Rэ= (0,65-0,7) 
n количество сопряженных резервуаров в подземном хранилище; нефтецементную смесь с коагулянтом выполняют методом обратной эмульсии, вмещающей нефть, латекс, глину и агрессивную воду; высоту слоя нефтецементной смеси с ускорителем охватывания над основным зарядом ВВ принимают равной двум радиусам зоны эффективного использования энергии взрыва основного заряда ВВ на компенсационную полость.This is achieved by the fact that the drilling of vertical wells is carried out at a distance of at least 120 radii of a perforated explosive charge and no more than two radii of the zone of efficient use of the explosion energy of the main explosive charge into the compensation cavity, clogging of perforated charges is carried out from an oil-latex mixture with a coagulant, and main charges are made of oil-cement grouting mixture with a coverage accelerator, the associated underground storage tanks form a sequential blasting of the main charge in the BB in the neighboring wells. The radius of the zone of efficient use of the energy of the explosion of the main explosive charge on the compensation cavity (R e ) is determined from the ratio
R e = (0.65-0.7)
n the number of associated tanks in the underground storage; an oil-cement mixture with a coagulant is performed by the reverse emulsion method containing oil, latex, clay and aggressive water; the height of the layer of oil-cement mixture with the coverage accelerator above the main explosive charge is taken to be equal to two radii of the effective use of the explosion energy of the main explosive charge on the compensation cavity.
На чертеже представлена последовательная схема осуществления предлагаемого способа строительства подземного хранилища. The drawing shows a sequential diagram of the proposed method for the construction of an underground storage.
Осуществляют бурение необходимого количества вертикальных скважин 1 на расстоянии l не менее 120 радиусов прострелочного заряда ВВ 2 и не более двух радиусов Rэ зоны эффективного использования энергии взрыва основного заряда ВВ 3 на компенсационную полость. Значение радиуса зоны эффективного использования энергии взрыва основного заряда ВВ на компенсационную полость определяют из соотношения
R
R
Благодаря тому, что при взрыве основного заряда ВВ 3 в каждой из вертикальных скважин 1 образуется полость 8, которая является одновременно резервуаром подземного хранилища и компенсационной полостью для последующего взрыва основного заряда ВВ 3 в соседней скважине, а расстояние между этим зарядом и стенкой резервуара, являющегося компенсационной полостью, равное половине расстояния между двумя соседними вертикальными скважинами, выбрано с учетом наиболее эффективного использования энергии взрыва основного заряда ВВ на компенсационную полость, отпадает необходимость бурения дополнительных скважин, взрывания дополнительных зарядов, применения гидромониторных устройств и выполнения других технологических операций для создания специальных компенсационных полостей и разрушения грунтовых перемычек между соседними резервуарами, а следовательно, обеспечивается существенное повышение эффективности работ и снижение трудоемкости строительства хранилища. Due to the fact that during the explosion of the main charge of explosive 3 in each of the
Соотношение между значениями радиуса зоны эффективного использования энергии взрыва основного заряда 3 на компенсационную полость принято по следующим соображениям. The relationship between the values of the radius of the zone of effective use of the energy of the explosion of the
Термином "радиус зоны эффективного использования энергии взрыва основного заряда 3 на компенсационную полость" обозначено кратчайшее расстояние от центра масс основного заряда ВВ до контура компенсационной полости, включающее радиус камуфлетной полости, образуемой при взрыве заряда 3, и толщину разрушаемой грунтовой перемычки между этой полостью и компенсационной полостью при условии достижения максимальной вместимости образующейся системы из двух сопряженных полостей. Предельным значением вместимости системы является сумма вместимостей равного количества индивидуальных полостей, образованных при независимом взрывании зарядов ВВ, т.е. в случае, когда расстояние между скважинами (центрами масс зарядов ВВ) превышает сумму радиусов зон влияния каждого из них. Авторами экспериментально установлены зависимости общей вместимости системы подземных полостей от количества зарядов ВВ, последовательности их взрывания и расстояния между центрами масс. Так, при одновременном взрывании двух зарядов ВВ максимальная вместимость системы, но не выше 90% суммы вместимостей полостей при независимом взрывании, обеспечивается только при расстоянии между скважинами (центрами масс зарядов ВВ) l 1,95 Rп, где Rп радиус полости, образуемой при независимом взрывании одного заряда ВВ. Любое отклонение от этого значения l приводит к существенному уменьшению вместимости системы полостей. При одновременном взрывании трех и более зарядов ВВ общая вместимость системы полостей в лучшем случае снижается до 50-70% от предельного значения. Поэтому строительство хранилищ путем одновременного взрывание более двух зарядов ВВ нецелесообразно. В случае последовательного взрывания двух зарядов ВВ отсутствует взаимовлияние встречных взрывных волн, а вместимость системы полостей на уровне предельной сохраняется при любых значениях расстояния между центрами масс зарядов ВВ, превышающих значение l 2Rп. Полость, образуемая взрывом первого заряда ВВ, является компенсационной для второго. Это условие сохраняется и в случае увеличения количества последовательно взрываемых зарядов ВВ, что обеспечивает возможность строительства крупных многорезервуарных хранилищ, в том числе в сложных геологических условиях. Надежность и эффективность обеспечения сопряженности резервуаров в хранилище определяется надежностью разрушения грунтовой перемычки между ними при минимальном отбросе раздробленного грунта. Авторами экспериментально установлено, что это условие соблюдается при соблюдении соотношения l (2,1 2,26) Rп для грунтов с различными физико-механическими свойствами. В расчетах принимается 0,5 l т.е. Rэ (1,05-1,13) Rп. Известно, что при камуфлетном взрыве сосредоточенного заряда ВВ
Rп= 
Q масса ВВ в заряде,
е коэффициент, учитывающий тип ВВ.The term "radius of the zone of effective use of the energy of the explosion of the
R p =
Q is the mass of explosives in charge,
e coefficient taking into account the type of explosives.
Поскольку Пп · Q · e Vп, где Vп вместимость полости, то справедливо соотношение
Rп= 
Rп= 
Минимальное расстояние между вертикальными скважинами 120 радиусов прострелочного заряда определено по известному условию максимального радиуса зоны пластических деформаций грунта при взрыве удлиненного заряда ВВ.Since P p · Q · e V p , where V p is the capacity of the cavity, the relation
R p =
R p =
The minimum distance between vertical wells 120 of the radius of the perforated charge is determined by the well-known condition for the maximum radius of the zone of plastic deformation of the soil during the explosion of an elongated explosive charge.
Применение нефтелатексной смеси для забойки прострелочного заряда обеспечивает быстрое образование гидрофобного эластичного покрытия стенок образуемой зарядной камеры и поддержание ее устойчивости по меньшей мере в течение всего срока строительства хранилища. Наличие коагулянта ускоряет процесс образования эластичной латексной пленки. Коагулянтом является раствор глины в агрессивной воде. В качестве агрессивной воды может быть использован, например, водный раствор хлорида кальция. The use of a petelatex mixture for clogging a bullet charge ensures the rapid formation of a hydrophobic elastic coating on the walls of the formed charging chamber and maintains its stability for at least the entire construction period of the storage. The presence of a coagulant accelerates the formation of an elastic latex film. Coagulant is a solution of clay in aggressive water. As aggressive water, for example, an aqueous solution of calcium chloride can be used.
Применение нефтецементной тампонажной смеси с ускорителем схватывания для выполнения забойки основного заряда ВВ обусловлено условиями размещения забойки в зарядной полости и формирования твердого покрытия подземной полости после взрыва заряда ВВ. Наименьшая трудоемкость размещения забойки обеспечивается в случае применения забоечного материала текучей консистенции. Это условие выполняется, если забоечный материал выполняют из смеси нефти и цемента. Нефть препятствует схватыванию цемента, поэтому смесь может быть приготовлена заранее в объеме, достаточном для закрепления всех резервуаров хранилища. После взрыва заряда ВВ нефтецементная тампонажная смесь впрессовывается в стенки образующейся полости и сопряженной с ней части зарядной полости, нефть замещается водой, вода взаимодействует с цементом, в результате чего образуется твердое бетонное покрытие. Для ускорения процесса применяют ускоритель схватывания, например, гипс или кальцинированную соду. The use of oil-cement grouting mixtures with a setting accelerator to perform the clogging of the main explosive charge is due to the conditions for placing the clog in the charging cavity and the formation of a solid coating of the underground cavity after the explosion of the explosive charge. The least laboriousness of the placement of the stemming unit is provided in the case of application of the stemming material of a fluid consistency. This condition is met if the stemming material is made from a mixture of oil and cement. Oil prevents the setting of cement, so the mixture can be prepared in advance in an amount sufficient to secure all storage tanks. After the explosion of the explosive charge, the cement-cement grouting mixture is pressed into the walls of the formed cavity and the associated part of the charging cavity, the oil is replaced by water, the water interacts with cement, resulting in a solid concrete coating. To accelerate the process, a setting accelerator, for example, gypsum or soda ash, is used.
Необходимая высота слоя забойки 7 над основным зарядом ВВ 3, равная двум радиусам зоны эффективного использования энергии взрыва основного заряда ВВ на компенсационную полость 8, определена по условиям обеспечения наиболее благоприятных параметров развития полости при внутреннем взрыве и достаточности объема забойки для формирования покрытия толщиной 0,1 м с учетом потерь. The required height of the
П р и м е р. Рассмотрим условия строительства подземного шламохранилища на площадке куста N 73 Харьягинского нефтяного месторождения (Республика Коми). PRI me R. Consider the conditions for the construction of an underground slurry storage facility at the site of the bush N 73 of the Kharyaginsky oil field (Komi Republic).
Геологический разрез в районе строительства представлен однородной толщей суглинка мощностью 90-100 м на глубине по кровле по кровле около 10 м. The geological section in the construction area is represented by a homogeneous thickness of loam with a thickness of 90-100 m at a depth along the roof along the roof of about 10 m.
Проектом предусмотрено строительство четырехрезервуарного хранилища общей вместимостью 1800 м3. Вместимость каждого резервуара 450 м3. При показателе простреливаемости Пп 0,25 м3/кг для создания сферического резервуара вместимостью 450 м3 требуется заряд с массой заряда 1800 кг. Радиус зоны эффективного использования энергии взрыва основного заряда ВВ на компенсационную полость:
Rэ= 0,65 
Максимальное расстояние между скважинами по условию эффективности использования энергии взрыва основного заряда ВВ: lмакс 2 Rэ 2 · 5 10 м.The project provides for the construction of a four-tank storage with a total capacity of 1800 m 3 . The capacity of each tank is 450 m 3 . With a shooting rate P p of 0.25 m 3 / kg, a charge with a charge mass of 1800 kg is required to create a spherical tank with a capacity of 450 m 3 . The radius of the zone of effective use of the energy of the explosion of the main explosive charge on the compensation cavity:
R e = 0.65
The maximum distance between the wells under the condition of the energy efficiency of the explosion of the main explosive charge: l max 2
Зарядная полость 5 для формирования основного заряда ВВ 3 создается взрывом удлиненного прострелочного заряда 2 радиусом Rзпр 0,05 м. Минимальное расстояние между скважинами по условию исключения взаимодействия прострелочных зарядов ВВ 2 · lмин 120 Rзпр 120 · 0,05 6 м.The charging
Принято расстояние между скважинами l 10 м, при котором соблюдаются оба условия: l 2 Rэ и l>120Rзпр.The distance between the wells is l 10 m, at which both conditions are met: l 2 R e and l> 120R spr .
Расчетами по факторам камуфлетности и сейсмобезопасности определены параметры зарядов: прострелочный длина 50 м, масса 300 кг; основной масса 1500 кг, эквивалентный диаметр 1,5 м, физический диаметр поперечного сечения 1 м, длина 2,25 м. Calculations based on camouflage and seismic safety factors determined the charge parameters: perpendicular length 50 m, weight 300 kg; the bulk of 1500 kg, the equivalent diameter of 1.5 m, the physical diameter of the cross section of 1 m, length 2.25 m
В соответствии с "Техническими правилами ведения взрывных работ на дневной поверхности" заряжание и взрывание скважин при проходке выработок в мягких сжимаемых грунтах уплотнением их энергией взрыва производится теми же приемами, что и при методе скважинных зарядов при добыче полезных ископаемых открытым способом. На этом основании принимается заряжание скважин засыпкой гранулированного ВВ типа граммонит 79/21. In accordance with the "Technical Rules for Blasting on the Day Surface", the loading and blasting of wells during tunneling in soft compressible soils by compaction of them with explosion energy is carried out in the same manner as in the case of the method of borehole charges in the extraction of minerals by open pit mining. On this basis, loading of wells by filling granular explosives of the type 79/21 grammonite is accepted.
После завершения формирования прострелочного заряда 2 осуществляют его забойку 4, для чего используют нефтелатексную смесь (нефть-60% латекс-30%), приготовленную методом обратной эмульсии, т.е. эмульгированием агрессивной воды (10% ) в нефти. Агрессивную воду готовят, например, растворением хлористого кальция. В процессе эмульгирования состав дополняют глинопорошком и латексом. Готовую эмульсию выливают в скважину с таким расчетом, чтобы она заполнила свободное пространство между гранулами ВВ и всю верхнюю часть скважины, свободную от ВВ. After the formation of the
Производится поочередное или последовательное взрывание всех четырех прострелочных зарядов 2, в результате чего образуются четыре вертикальные удлиненные цилиндрические полости 5 диаметром по 1 м, высотой по 50 м, сообщающиеся с поверхностью через недеформированные верхние части зарядных скважин. Внутренние поверхности полостей покрыты вязкой массой 6 из нефти, глины и эластичной латексной пленки. Это обеспечивает сохранение устойчивости на весь период формирования и взрывания основных зарядов ВВ. Alternately or sequentially blasting of all four
Основные заряды 3 формируют размещением ВВ и средств взрывания в донной части каждой из удлиненных полостей 5, после чего выполняют их забойку 7 с использованием заранее приготовленной нефтецементной тампонажной смеси, которая может сохранять текучесть в течение длительного времени. Высота слоя забойки hзаб. 2Rэ 10 м, что обеспечивает наилучшие условия взрывания основного заряда ВВ. При диаметре поперечного сечения зарядной полости 1 м и высоте слоя 10 м объем нефтецементной смеси для забойки одного заряда составляет 7,85 м3, из которых смесь нефти, цемента и гипса (или кальцинированной соды) до 4 м3, остальное вода, заливаемая непосредственно перед инициированием заряда ВВ.The
Заряды ВВ 3 взрывают последовательно. После взрыва первого заряда образуется сферическая полость радиусом Rп ≈ 0,9Rэ ≈ 4,5 м, покрытая слоем смеси нефти с цементом и гипсом в присутствии воды. В результате взаимодействия гипса (или кальцинированной соды) и цемента с водой образуется твердое цементно-гипсовое покрытие, обеспечивающее устойчивость и гидроизоляцию стенок полости.
Взрывание второго заряда 3 осуществляют с замедлением, продолжительность которого не меньше времени полного завершения формообразования первой полости (до 1 с) и не больше времени отвердевания тампонажной смеси (несколько часов). В результате взрыва второго основного заряда ВВ образуется сферическая полость радиусом Rп Кэ 5 м, деформированная в сторону первой полости, и разрушается породная перемычка толщиной около 0,1 Rэ 0,5 м.The blasting of the
Взрывание третьего и четвертого зарядов ВВ осуществляют аналогично взрыванию второго заряда ВВ. The explosion of the third and fourth explosive charges is carried out similarly to the explosion of the second explosive charge.
После завершения взрывных работ образуется вытянутое по горизонтали четырехрезервуарное хранилище общей вместимостью не менее 1600 м3 с четырьмя выходами на поверхность через верхние части сопряженных со сферическими полостями удлиненных полостей и соосных с ними неразрушенных частей зарядных скважин. Устойчивость и герметичность такого хранилища гарантируется оптимальной формой поперечного сечения и наличием твердого водонепроницаемого покрытия толщиной 0,1-0,15 м.After the completion of blasting, a horizontally elongated four-reservoir storage is formed with a total capacity of at least 1600 m 3 with four exits to the surface through the upper parts of elongated cavities conjugated with spherical cavities and non-destroyed parts of charging wells coaxial with them. The stability and tightness of such a storage is guaranteed by the optimal cross-sectional shape and the presence of a solid waterproof coating with a thickness of 0.1-0.15 m.
Claims (3)
где V - проектная вместимость подземного хранилища;
n - количество сопряженных резервуаров в подземном хранилище.1. METHOD FOR CONSTRUCTING UNDERGROUND STORAGE IN COMPRESSIBLE SOILS, including the drilling of vertical wells, placement of explosive charges and stemming in them, the formation of explosive charging and compensation cavities and a reservoir from the conjugate cavities from each vertical well, characterized in that the vertical wells are drilled one from the other, not less than 120 radii of the perforated explosive charge and not more than two radii of efficient use of the explosion energy of the main explosive charge on expansion cavity, lashing of perforated charges is carried out from an oil-cement mixture with a coagulant, main charges are fired from an oil-cement grouting mixture with a setting accelerator, and a reservoir of conjugate cavities is formed by successive explosion of charges in neighboring wells, using the cavity from an explosion in the previous well as compensation, this blasting explosive charges is carried out without removal of the rock in bulk, and the radius of the zone of efficient use of explosion energy is based the apparent explosive charge on the compensation cavity is determined from the ratio
where V is the design capacity of the underground storage;
n is the number of associated tanks in the underground storage.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93008095A RU2051845C1 (en) | 1993-02-10 | 1993-02-10 | Method of construction of underground storage in compressible grounds |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU93008095A RU2051845C1 (en) | 1993-02-10 | 1993-02-10 | Method of construction of underground storage in compressible grounds |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU93008095A RU93008095A (en) | 1995-11-27 |
| RU2051845C1 true RU2051845C1 (en) | 1996-01-10 |
Family
ID=20137121
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU93008095A RU2051845C1 (en) | 1993-02-10 | 1993-02-10 | Method of construction of underground storage in compressible grounds |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2051845C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2714456C2 (en) * | 2018-04-26 | 2020-02-17 | Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего образования "ВОЕННАЯ АКАДЕМИЯ МАТЕРИАЛЬНО-ТЕХНИЧЕСКОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ имени генерала армии А.В. Хрулева" Министерства обороны Российской Федерации | Field storage |
-
1993
- 1993-02-10 RU RU93008095A patent/RU2051845C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Авторское свидетельство СССР N 492058, кл. E 21C 5/00, 1988. 2. Авторское свидетельство СССР N 1567776, кл. E 21C 45/00, 1990. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2714456C2 (en) * | 2018-04-26 | 2020-02-17 | Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего образования "ВОЕННАЯ АКАДЕМИЯ МАТЕРИАЛЬНО-ТЕХНИЧЕСКОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ имени генерала армии А.В. Хрулева" Министерства обороны Российской Федерации | Field storage |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109000525A (en) | A kind of shield driving upper-soft lower-hard ground presplit blasting construction method | |
| RU2051845C1 (en) | Method of construction of underground storage in compressible grounds | |
| CN114353609B (en) | Structure and method for sectional charging in downward blast hole | |
| RU2531410C1 (en) | Method of forming waterproof screen in cracked watercut mountain arrays using bridging | |
| KR970002246A (en) | Underground rock blasting method | |
| Galay et al. | Disadvantages of standards for construction on collapsible soils | |
| RU2289694C1 (en) | Method for reclamation of limestone quarries during construction of industrial structures | |
| KR100565866B1 (en) | Inside hollow of abandoned structure filling method of construction using filling system and this | |
| RU2328600C2 (en) | Process of breakdown site isolation | |
| SU1747699A1 (en) | Method of stabilizing quicksand in open workings | |
| RU2470117C1 (en) | Method to form water impermeable reinforced concrete screen in cracked waterlogged rock massifs | |
| RU2152473C1 (en) | Method for erection of vehicular traffic tunnel of urban ring highway of megapolis | |
| RU2058464C1 (en) | Method for making foundation | |
| RU2030508C1 (en) | Method for prevention of open pit landslides | |
| SU985304A1 (en) | Method of erecting a roof support in mine working | |
| RU2151997C1 (en) | Quasar-method for dismantling of buildings, structures and building constructions | |
| RU2186904C1 (en) | Process of ground compaction | |
| SU1021703A1 (en) | Method of producing underground structure lining | |
| SU1289962A1 (en) | Method of producing drainage system | |
| Bektašević et al. | Excavation of the foundation of piers S1L and S1R of the Vranduk I bridge by controlled blasting on the motorway route: Zenica Municipality Northern Administrative Boundary-Zenica North | |
| SU1666728A1 (en) | Method of development of ore deposits | |
| SU877031A1 (en) | Method of constructing a vertical shaft | |
| RU2103516C1 (en) | Method for degassing of coal-bearing mass | |
| SU1314081A1 (en) | Lining for vault of underground structure | |
| SU1008444A1 (en) | Method for working deposits |