RU2048541C1 - Способ производства проката - Google Patents
Способ производства проката Download PDFInfo
- Publication number
- RU2048541C1 RU2048541C1 RU94011014/02A RU94011014A RU2048541C1 RU 2048541 C1 RU2048541 C1 RU 2048541C1 RU 94011014/02 A RU94011014/02 A RU 94011014/02A RU 94011014 A RU94011014 A RU 94011014A RU 2048541 C1 RU2048541 C1 RU 2048541C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- steel
- final deformation
- cooling
- final
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Использование: для производства проката ответственного назначения методом термомеханической обработки. Цель - получение проката из малоперлитной стали с высокой прочночностью, пластичностью и хладостойкостью, с выкокими значениями низкотемпературной вязкости зоны термического влияния после сварки. Сущность: выплавляют сталь определенного химического состава, проводят аустенизацию, предварительную и окончательную деформации в реверсивном режиме, а также окончательное охлаждение. Температура завершения окончательной деформации составляет Ar3 50°С, температура начала окончательной деформации составляет Ar3 +100°С, время между проходами в процессе прокатки равно 3 15 с. Охлаждение после завершения окончательной деформации производят со скоростью 5 20°С в интервале температур 780 600°С, а дальнейшее охлаждение до температуры окружающей среды со скоростью 0,5 3,0°С/с. 1 з.п.ф-лы, 1 табл.
Description
Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к производству проката ответственного назначения методом термомеханической обработки.
Известен способ производства листового проката из низколегированной стали, включающий нагрев выше Ar3, прокатку, подстуживание, прокатку в интервале температур Ar3-Ar1 с частными обжатиями за проход 14-30% и суммарной степенью деформации 59-83% а также последующее охлаждение на воздухе [1]
Наиболее близким к предложенному способу по технической сущности и достигаемому результату является способ производства проката, включающий выплавку стали, аустенизацию, предварительную и окончательную деформацию в реверсивном режиме, а также окончательное охлаждение проката, при этом охлаждение после окончательной деформации осуществляют на спокойном воздухе до температуры не ниже Ar1 + 50оС и далее со скоростью 6-30оС/c до температуры Ar1-30оС 500оС, а затем на спокойном воздухе до температуры окружающей среды [2]
Недостаток известных способов низкий уровень хладостойкости стали, особенно в околошовной зоне при сварке.
Наиболее близким к предложенному способу по технической сущности и достигаемому результату является способ производства проката, включающий выплавку стали, аустенизацию, предварительную и окончательную деформацию в реверсивном режиме, а также окончательное охлаждение проката, при этом охлаждение после окончательной деформации осуществляют на спокойном воздухе до температуры не ниже Ar1 + 50оС и далее со скоростью 6-30оС/c до температуры Ar1-30оС 500оС, а затем на спокойном воздухе до температуры окружающей среды [2]
Недостаток известных способов низкий уровень хладостойкости стали, особенно в околошовной зоне при сварке.
Цель изобретения получение проката из малоперлитной стали, обладающей высокой прочностью, пластичностью и хладостойкостью, с высокими значениями низкотемпературной вязкости зоны термического влияния после сварки.
Указанная цель достигается тем, что в способе производства проката, включающем выплавку стали, аустенизацию, предварительную и окончательную деформацию в реверсивном режиме, а также окончательное охлаждение проката, выплавляют сталь следующего химического состава при соотношении ингредиентов, мас. Углерод 0,05-0,15 Марганец 0,2-0,6 Кремний 0,4-1,1 Никель 0,2-0,5 Хром 0,3-0,6 Медь 0,2-0,6 Титан 0,005-0,05 Кальций 0,0001-0,01 Алюминий 0,01-0,06 Азот 0,005-0,015 Сера 0,01 0,035 Фосфор 0,01-0,035 Железо Остальное
Температура завершения окончательной деформации составляет Ar3-50оС, температура начала окончательной деформации составляет Ar3+100оС, время между проходами в процессе окончательной деформации равно 3-15 с. Охлаждение после завершения окончательной деформации производят в интервале температур 780-600оС со скоростью 5-20оС/с, а дальнейшее охлаждение до температуры окружающей среды со скоростью 0,5-3,0оС/с.
Температура завершения окончательной деформации составляет Ar3-50оС, температура начала окончательной деформации составляет Ar3+100оС, время между проходами в процессе окончательной деформации равно 3-15 с. Охлаждение после завершения окончательной деформации производят в интервале температур 780-600оС со скоростью 5-20оС/с, а дальнейшее охлаждение до температуры окружающей среды со скоростью 0,5-3,0оС/с.
Сталь может дополнительно содержать ниобий в количестве 0,03-0,07% или ванадий в количестве 0,05-0,15%
Экспериментально доказано, что выбранные параметры режимов способа и состав стали обеспечивают получение наряду с высокой прочностью высокую низкотемпературную вязкость как основного металла, так и зоны термического влияния после сварки.
Экспериментально доказано, что выбранные параметры режимов способа и состав стали обеспечивают получение наряду с высокой прочностью высокую низкотемпературную вязкость как основного металла, так и зоны термического влияния после сварки.
П р и м е р. Сталь выплавляли в двухванной печи. После выпуска металла из печи в ковш с отсечкой печного шлака производили продувку аргоном и разливали на слитки массой 13,5 т. Слитки прокатывали на стане 2800 в реверсивном режиме. Степень обжатия в проходах составляла примерно 12% После завершения окончательной деформации производили охлаждение листов. Производили охлаждение проката после завершения окончательной деформации в одну стадию с постоянной скоростью охлаждения, составляющей примерно 2оС/с до температуры окружающей среды.
Данные по параметрам технологии предлагаемого (примеры 1, 2, 4 и 5) и известного (примеры 3 и 6) способов, а также химический состав стали приведены в таблице.
По известному способу прокат до температуры 120оС охлаждали на воздухе со скоростью 10оС/с.
Из таблицы следует, что предлагаемый способ позволяет наряду с повышением прочностных свойств проката значительно повысить низкотемпературную вязкость в околошовной зоне по сравнению с известными способами, что позволяет использовать сталь в северных условиях.
Claims (2)
1. СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ПРОКАТА, включающий получение заготовки из стали, аустенитизацию, предварительную и окончательную деформации в реверсивном режиме за несколько проходов в интервале заданных температур, двустадийное охлаждение с заданными скоростями, отличающийся тем, что заготовку получают из стали следующего химического состава, мас.
Углерод 0,05 0,15
Марганец 0,2 0,6
Кремний 0,4 1,1
Никель 0,2 0,5
Хром 0,3 0,6
Медь 0,2 0,6
Титан 0,005 0,05
Кальциц 0,0001 0,01
Алюминий 0,01 0,06
Азот 0,005 0,015
Сера 0,01 0,035
Фосфор 0,01 0,035
Железо Остальное
окончательную прокатку проводят при температуре (Ar3 oC 100) oC (Ar3 50)oС и времени между проходами 3 15 с, охлаждение на первой стадии ведут в интервале 780 600oС со скоростью 5 20 град./с, а на второй до температуры окружающей среды со скоростью 0,5 - 3,0 град./с.
Марганец 0,2 0,6
Кремний 0,4 1,1
Никель 0,2 0,5
Хром 0,3 0,6
Медь 0,2 0,6
Титан 0,005 0,05
Кальциц 0,0001 0,01
Алюминий 0,01 0,06
Азот 0,005 0,015
Сера 0,01 0,035
Фосфор 0,01 0,035
Железо Остальное
окончательную прокатку проводят при температуре (Ar3 oC 100) oC (Ar3 50)oС и времени между проходами 3 15 с, охлаждение на первой стадии ведут в интервале 780 600oС со скоростью 5 20 град./с, а на второй до температуры окружающей среды со скоростью 0,5 - 3,0 град./с.
2. Способ по п.1 отличающийся тем, что заготовку получают из стали, дополнительно содержащей ниобий в количестве 0,03 0,07% или ванадий в количестве 0,05 0,15%
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94011014/02A RU2048541C1 (ru) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | Способ производства проката |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94011014/02A RU2048541C1 (ru) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | Способ производства проката |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2048541C1 true RU2048541C1 (ru) | 1995-11-20 |
| RU94011014A RU94011014A (ru) | 1997-04-20 |
Family
ID=20154140
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU94011014/02A RU2048541C1 (ru) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | Способ производства проката |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2048541C1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2639754C1 (ru) * | 2016-12-20 | 2017-12-22 | Публичное акционерное общество "Северсталь" | Способ получения низколегированной коррозионностойкой стали для производства проката |
-
1994
- 1994-03-31 RU RU94011014/02A patent/RU2048541C1/ru not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 1. Авторское свидетельство СССР N 1611952, C 21D 8/00, 1988. * |
| 2. Авторское свидетельство СССР N 1447889, кл. C 21D 8/00, 1988. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2639754C1 (ru) * | 2016-12-20 | 2017-12-22 | Публичное акционерное общество "Северсталь" | Способ получения низколегированной коррозионностойкой стали для производства проката |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU94011014A (ru) | 1997-04-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4067754A (en) | Cold rolled, ductile, high strength steel strip and sheet and method therefor | |
| US4376661A (en) | Method of producing dual phase structure cold rolled steel sheet | |
| CN107385319A (zh) | 屈服强度400MPa级精密焊管用钢板及其制造方法 | |
| CN110129673A (zh) | 一种800MPa级高强塑积Q&P钢板及其制备方法 | |
| CN110438315A (zh) | 一种改善Fe-Mn-Al-C系TRIP钢力学性能的热处理方法 | |
| JPS5849622B2 (ja) | 連続焼鈍による超深絞り用冷延鋼板の製造法 | |
| RU2048541C1 (ru) | Способ производства проката | |
| CA1318836C (en) | Non-ageing low-alloy hot-rolled strip-form formable steel | |
| US6110296A (en) | Thin strip casting of carbon steels | |
| JP2612452B2 (ja) | 高延性高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| RU2044069C1 (ru) | Способ производства листового проката | |
| CN110951953A (zh) | 一种hrb500e钢筋及其钒氮微合金化工艺 | |
| US4119445A (en) | High strength alloy of ferritic structure | |
| USRE31221E (en) | Cold rolled, ductile, high strength steel strip and sheet and method therefor | |
| RU2062793C1 (ru) | Способ производства листового проката | |
| RU2249629C1 (ru) | Сортовой прокат, круглый, из среднеуглеродистой высокопластичной стали для холодной объемной штамповки сложнопрофильных крепежных деталей особо сложной формы | |
| RU2041962C1 (ru) | Способ производства проката | |
| USRE31306E (en) | Cold rolled, ductile, high strength steel strip and sheet and method therefor | |
| RU2238333C1 (ru) | Способ производства сортового проката из борсодержащей стали для холодной объемной штамповки высокопрочных крепежных деталей | |
| RU2238339C1 (ru) | Способ производства сфероидизованного сортового проката из низкоуглеродистой стали для холодной объемной штамповки сложнопрофильных крепежных деталей | |
| JP2543282B2 (ja) | 靭性の優れた制御圧延形鋼の製造方法 | |
| RU2062795C1 (ru) | Способ производства листового проката | |
| RU2249624C1 (ru) | Сортовой прокат, круглый, из низколегированной стали для холодной объемной штамповки высокопрочных сложнопрофильных крепежных деталей | |
| JPS62253725A (ja) | 高靭性熱間鍛造用非調質棒鋼の製造方法 | |
| JPS63130245A (ja) | 低温靭性の優れたＮｉ含有鋼板の製造法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20060401 |