RU2040988C1 - Method of making welded straight-seam tubes - Google Patents
Method of making welded straight-seam tubes Download PDFInfo
- Publication number
- RU2040988C1 RU2040988C1 RU93025976A RU93025976A RU2040988C1 RU 2040988 C1 RU2040988 C1 RU 2040988C1 RU 93025976 A RU93025976 A RU 93025976A RU 93025976 A RU93025976 A RU 93025976A RU 2040988 C1 RU2040988 C1 RU 2040988C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- twisting
- workpiece
- edges
- crescent
- longitudinal
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением листового материала с помощью валков специальной формы и предназначено для использования в черной металлургии, в металлопотребляющих отраслях промышленности и строительстве при производстве сварных прямошовных труб. The invention relates to the processing of metals by pressure of sheet material using rolls of a special form and is intended for use in ferrous metallurgy, metal-consuming industries and construction in the manufacture of longitudinal welded pipes.
При производстве прямошовных сварных труб используется исходная рулонная заготовка, согласно стандартам ГОСТ 19903-74 "Сталь листовая горячекатаная" и ГОСТ 19904-74 "Сталь листовая холоднокатаная". Серповидность такой стали, поставляемой в рулонах, не должна превышать 10 мм на длине 3 м. При формовке сварных труб из серповидной исходной заготовки происходит их скручивание относительно продольной оси, что делает невозможной сварку кромок швом и приводит к получению бракованных труб из-за невысокого качества сварного шва. Качество труб дополнительно ухудшается также при использовании распущенных штрипсов, кромки которых имеют нередко заусенцы, образуемые при роспуске рулонов. In the production of longitudinal welded pipes, the initial rolled billet is used, according to the standards GOST 19903-74 "Hot-rolled sheet steel" and GOST 19904-74 "Cold-rolled sheet steel". The crescent shape of such steel supplied in rolls should not exceed 10 mm over a length of 3 m. When forming welded pipes from the sickle-shaped initial billet, they are twisted relative to the longitudinal axis, which makes it impossible to weld the edges with a seam and results in defective pipes due to poor quality weld. The quality of the pipes is further deteriorated when using loose strips, the edges of which often have burrs formed when the rolls are dissolved.
Известен способ изготовления сварных прямошовных труб в валковых формовочных калибрах горизонтального и вертикального исполнения, согласно которому применяется операция постепенного изгиба полосы по дуге окружности переменного радиуса по переходам, до соприкосновения кромок с последующей их сваркой. A known method of manufacturing welded longitudinal pipes in roll molding calibers of horizontal and vertical design, according to which the operation of gradual bending of a strip along an arc of a circle of variable radius along transitions is applied, until the edges come into contact with their subsequent welding.
Существенным недостатком аналога является то, что его применение при изготовлении сварных прямошовных труб из серповидных исходных заготовок не обеспечивает должного качества трубных заготовок из-за непараллельности их кромок и скручивания продольного стыка кромок трубных заготовок относительно оси сварочного калибра. Это, в свою очередь, делает невозможной качественную сварку кромок полосы прямым швом. Указанный недостаток обусловлен отсутствием такой схемы деформированного состояния металла полосы, которое способствовало бы не только компенсации недостатка формы исходной заготовки, но и устранению ее серповидности в процессе формовки прямошовных труб. A significant disadvantage of the analogue is that its use in the manufacture of welded straight-line pipes from sickle-shaped initial billets does not provide the proper quality of the pipe billets due to the non-parallelism of their edges and twisting of the longitudinal joint of the edges of the pipe billets relative to the axis of the welding gauge. This, in turn, makes it impossible to high-quality welding of the strip edges with a straight seam. This drawback is due to the absence of such a scheme of the deformed state of the strip metal, which would contribute not only to compensating for the lack of shape of the initial billet, but also to eliminating its crescent shape in the process of forming longitudinal pipes.
Известен также способ изготовления электросварных прямошовных труб, согласно которому с целью улучшения качества сварного шва путем устранения закручивания трубной заготовки ее формуют овальной формы с щелью, расположенной симметрично относительно вертикальной оси заготовки. Заготовку формуют с неравными периметрами частей заготовки, разделенных горизонтальной осью сечения заготовки, формуют также в виде профиля, несимметричного относительно горизонтальной оси ее сечения. Благодаря несимметричности формуемой заготовки относительно горизонтальной и вертикальной осей возможно некоторое предотвращение скрученности заготовки, выравнивание продольного шва, однако при этом не устраняется серповидность исходной полосовой заготовки, что резко снижает качество шва готовой трубы. There is also known a method of manufacturing an electric-welded straight-seam pipe, according to which, in order to improve the quality of the weld by eliminating the twisting of the tube billet, it is formed into an oval shape with a slot located symmetrically with respect to the vertical axis of the billet. The workpiece is formed with unequal perimeters of the parts of the workpiece, separated by the horizontal axis of the cross section of the workpiece, is also formed in the form of a profile asymmetric with respect to the horizontal axis of its section. Due to the asymmetry of the workpiece being formed relative to the horizontal and vertical axes, some prevention of the workpiece torsion, alignment of the longitudinal seam is possible, however, the crescent shape of the initial strip billet is not eliminated, which sharply reduces the quality of the weld of the finished pipe.
Наиболее близким по технической сущности к изобретению является выбранный в качестве прототипа способ непрерывной формовки полосы в трубную заготовку, согласно которому с целью повышения качества сварного шва труб путем предотвращения скручивания продольного стыка кромок трубной заготовки относительно оси сварочного калибра одновременно с поперечным гибом полосы в клетях формовочного стана к трубной заготовке прикладывают регулируемое по ширине полосы натяжение, а после операции гибки создают дополнительное сопротивление усилию натяжения путем разгиба более вытянутой кромки полосы. Closest to the technical essence of the invention is the prototype method of continuous strip forming into a tube stock, selected according to which, in order to improve the quality of the pipe weld by preventing the longitudinal joint of the edges of the tube stock from twisting relative to the axis of the welding gauge simultaneously with the transverse bending of the strip in the stands of the molding mill a tension adjustable over the width of the strip is applied to the tube stock, and after the bending operation, additional resistance is created by the force tension by expanding the more extended edge of the strip.
Недостатком прототипа является то, что его применение при изготовлении сварных прямошовных труб из серповидных заготовок не обеспечивает должного качества трубных заготовок из-за непараллельности их кромок и скручивания продольного стыка кромок трубных заготовок относительно оси сварочного калибра, что делает невозможной качественную сварку кромок полосы прямым швом. The disadvantage of the prototype is that its use in the manufacture of welded straight-seam pipes from sickle-shaped billets does not provide the proper quality of pipe billets due to the non-parallelism of their edges and twisting of the longitudinal joint of the edges of the pipe billets relative to the axis of the welding gauge, which makes it impossible to high-quality welding of the strip edges with a straight seam.
Особенно затруднена задача получения качественных прямошовных труб при использовании калибровки труб с двумя радиусами (крайние участки малым радиусом, равным радиусу трубы и постоянным во всех калибрах, а центральный участок, построенный радиусом, постоянным в данной клети и постепенно уменьшающимся от клети к клети). При использовании такой калибровки продольную кривизну заготовки предотвратить крайне затруднено. The task of obtaining high-quality straight-seam pipes when using calibration of pipes with two radii is especially difficult (the extreme sections are of a small radius equal to the radius of the pipe and constant in all calibers, and the central section, constructed with a radius constant in this stand and gradually decreasing from stand to stand). Using this calibration, it is extremely difficult to prevent the longitudinal curvature of the workpiece.
Изобретение направлено на решение задачи, заключающейся в уменьшении скручивания продольного стыка трубной заготовки в процессе ее гиба по переходам при изготовлении сварных прямошовных труб из исходной серповидной полосы. The invention is aimed at solving the problem of reducing the twisting of the longitudinal joint of a pipe billet during its bending along the transitions in the manufacture of welded longitudinal seam pipes from the original sickle-shaped strip.
Для решения поставленной задачи в способе изготовления сварных прямошовных труб, включающем поперечный гиб по формующим переходам в валках исходной серповидной заготовки с выпуклой и вогнутой кромками, по меньшей мере на первом межпереходном участке заготовку скручивают вокруг вогнутой кромки с одновременным приложением поперечного сжимающего усилия ее стороны выпуклой кромки. При этом величина деформации скручивания не превышает величину упругой деформации материала заготовки. To solve the problem in a method for manufacturing longitudinal welded pipes, including transverse bending along forming transitions in the rolls of the original sickle-shaped workpiece with convex and concave edges, the workpiece is twisted around a concave edge at least in the first transitional section with the simultaneous application of a transverse compressive force of its side of the convex edge . The magnitude of the twisting strain does not exceed the amount of elastic deformation of the workpiece material.
При этом поставленная задача решается посредством создания между двумя гибами заготовки такого деформационного состояния металла, при котором после очередного гиба серповидность заготовки уменьшается или компенсируется полностью. In this case, the task is solved by creating between two bends of the workpiece such a deformation state of the metal, in which, after the next bending, the sickle shape of the workpiece is reduced or completely compensated.
Выполнение по меньшей мере на первом межпереходном участке скручивания заготовки вокруг вогнутой кромки и одновременного приложения поперечного сжимающего усилия со стороны выпуклой кромки обеспечивают условия частичного или окончательного выпрямления (уменьшения серповидности) заготовки. При этом устанавливаемая величина деформации скручивания, не превышающая величины упругой деформации материала заготовки, необходима для предупреждения потери устойчивости кромок. Performing at least at the first transition junction twisting the workpiece around a concave edge and simultaneously applying a transverse compressive force from the convex edge side provides conditions for partial or final straightening (reduction of the crescent shape) of the workpiece. In this case, the set value of twisting deformation, not exceeding the amount of elastic deformation of the workpiece material, is necessary to prevent the loss of stability of the edges.
Это обеспечивается сложным напряженно-деформированным состоянием металла, возникающим от воздействия усилий кручения, поперечного сжатия и продольного растяжения. Если же одноразовое создание указанного напряженно-деформированного состояния перед одним формующим переходом не приводит к компенсации серповидности, то его повторяют перед следующим и так далее переходом. This is ensured by the complex stress-strain state of the metal arising from the action of torsion forces, transverse compression and longitudinal tension. If the one-time creation of the specified stress-strain state before one forming transition does not compensate for the crescent, then it is repeated before the next and so on transition.
Таким образом, обеспечивается новый технический результат: создание перед гибом заготовки такого напряженно-деформированного состояния, при котором после ее гиба серповидность уменьшается или полностью компенсируется. Thus, a new technical result is ensured: the creation of a stress-strain state before bending the workpiece in which, after bending, the crescent decreases or is completely compensated.
При изготовлении трубной заготовки из серповидной исходной полосы обычно происходит скручивание контактируемых кромок ее относительно продольной оси, объясняемое несимметричностью распределения металла по поперечному сечению полосы при симметричном приложении усилий формовки. In the manufacture of a tube billet from a crescent-shaped initial strip, twisting of its contact edges relative to the longitudinal axis usually occurs, due to the asymmetry of the metal distribution over the strip cross-section with a symmetrical application of molding forces.
Для получения трубной заготовки необходимого качества достаточно в принципе обеспечить симметричное расположение полосы (по всей длине ее) относительно оси формовки. В способе-прототипе это достигается путем скручивания трубной заготовки в двух противоположных направлениях непосредственно в процессе формующей гибки трубы. To obtain a tube billet of the required quality, it is sufficient, in principle, to provide a symmetrical arrangement of the strip (along its entire length) with respect to the axis of molding. In the prototype method, this is achieved by twisting the tube stock in two opposite directions directly in the process of forming pipe bending.
Однако, при этом скручиваемая трубная заготовка защемляется формующими валками и ребровая правка изгибаемой трубной заготовки становится малоэффективной, особенно при серповидности, превышающей 2 мм на 1 м длины исходной заготовки. However, in this case, the curled tube billet is pinched by the forming rolls and the rib dressing of the bent tube billet becomes ineffective, especially when the crescent exceeds 2 mm per 1 m of the length of the initial billet.
Наиболее целесообразным методом предупреждения скручивания продольного шва трубной заготовки является осуществление гиба ее из практически плоской (не серповидный) исходной полосы. Устранение серповидности для этого осуществляется в промежутках по времени между формующей гибкой путем вертикального смещения вертикальных неприводных валков. The most appropriate method to prevent twisting of the longitudinal seam of the tube stock is to bend it from an almost flat (not sickle-shaped) initial strip. The elimination of the crescent for this is carried out in time intervals between the forming flexible by vertical displacement of vertical non-driven rolls.
При этом усилие Р прикладывается вертикально неприводным валком со стороны выпуклой кромки. Одновременно на заготовку действуют (помимо усилий формующей гибки) тангенциальное скручивающее усилие Р1, сжимающее радиальное (поперечное) усилие Р2, направленное на устранение серповидности и продольное растягивающее аксиальное усилие Р3, вызванное межклетьевым натяжением полосы и скручивающим усилием Р1. Такое воздействие усилий при формовке исходной полосы создает "скручивающе-натяжное" условие деформации более эффективное по воздействию на устранение серповидности по сравнению с известным "гибочно-натяжным" условием правки гладких полос. Но первое из них более качественно выправляет и предотвращает появление серповидности исходной полосы между формующими переходами, что более эффективно выравнивает прямолинейность и качество продольных швов сварных труб. Более того, совместное использование гибочно-натяжных и скручивающе-натяжных систем позволяет получить качественные прямошовные трубы из исходных полос с переменной по длине серповидностью.In this case, the force P is applied vertically by a non-drive roller from the side of the convex edge. At the same time, the workpiece is affected (in addition to the forming bending forces) by the tangential torsional force P 1 , compressing the radial (transverse) force P 2 , aimed at eliminating the crescent shape and the longitudinal tensile axial force P 3 , caused by the cross-brace tension of the strip and the torsional force P 1 . Such an effect of efforts when forming the initial strip creates a “torsion-tension” condition for deformation that is more effective in influencing the elimination of sickle shape in comparison with the known “bending-tension” condition for straightening smooth bands. But the first of them more accurately straightens and prevents the appearance of the crescent of the original strip between the forming transitions, which more effectively aligns the straightness and quality of the longitudinal welds of welded pipes. Moreover, the joint use of bending-tensioning and twisting-tensioning systems allows to obtain high-quality longitudinal pipes from the original strips with a sickle-shaped variable in length.
Таким образом, при формовке по двухрадиусным или однорадиусным калибровкам сварных прямошовных труб малой толщиной стенки (S ≅ 4 мм) по предлагаемому способу могут использоваться исходные полосы с широко изменяющейся удельной серповидностью (0,3.1,4)х.Thus, when molding according to two-radius or single-radius calibrations of welded straight-line-seam pipes with a small wall thickness (S ≅ 4 mm) according to the proposed method, initial strips with widely varying specific crescent shape (0.3.1.4) x can be used .
Согласно данному способу прикладываются к выпуклой и вогнутой кромкам заготовки усилия, обеспечивающие скручивающе-натяжное условие, а при устранении серповидности используется дополнительно гибочно-натяжной эффект, предотвращающий разрывы и появление гофров на кромках. Это обеспечивается саморегулирующим влиянием создающегося напряженно-деформированного состояния металла при правке серповидной полосы, осуществляемой путем воздействия крутящих, изгибающих и растягивающих усилий. According to this method, forces are applied to the convex and concave edges of the workpiece, providing a torsional-tension condition, and when crescent is eliminated, an additional bending-tension effect is used to prevent tearing and the appearance of corrugations at the edges. This is ensured by the self-regulating effect of the created stress-strain state of the metal when editing the sickle-shaped strip, carried out by the action of twisting, bending and tensile forces.
По имеющимся у заявителя данным в известных решениях отсутствуют признаки, сходные с признаками, которые отличают от прототипа заявляемое техническое решение, что позволяет сделать вывод о его соответствии критерию "изобретательский уровень". According to the information available to the applicant in the known solutions there are no signs similar to those that distinguish the claimed technical solution from the prototype, which allows us to conclude that it meets the criterion of "inventive step".
При использовании исходных полос с серповидностью, не превышающей допускаемых отклонений < 1, достаточно прикладывать к деформируемой полосе скручивающее усилие в одном межклетьевом промежутке, а при > 1, необходимо, как правило, выполнять скручивание и перед другими переходами.When using the original bands with a crescent not exceeding the permissible deviations <1, it is sufficient to apply a torsional force to the deformable strip in one inter-stand space, and when > 1, it is necessary, as a rule, to perform twisting before other transitions.
Способ позволяет уменьшить не только одностороннюю серповидность, но и переменную по длине заготовки, что достигается путем смещения валков вертикальной клети в первом межклетьевом промежутке сначала с одной стороны, а в следующем межклетьевом промежутке с другой стороны кромки заготовки. При этом суммарный угол скручивания заготовки αc, обеспечивающий устранение ее серповидности, определяется экспериментально из математического выражения
αc=
(1) где D/S показатель, характеризующий размеры трубы;
D и S соответственно диаметр и толщина стенки трубы, мм;
αc В и gZ показатели, характеризующие величину смещения вертикального валка при кручении заготовки;
В ширина заготовки перед скручиванием, мм;
g удельная серповидность;
g 0,00 Δ,
Δ среповидность, мм;
Z очаг скручивания сгибаемой полосы (расстояние между смежными клетями с вертикальными и горизонтальными валками), мм.The method allows to reduce not only one-sided crescent, but also a variable along the length of the workpiece, which is achieved by shifting the rolls of the vertical stand in the first interstitial gap, first on one side, and in the next interstitial gap on the other side of the workpiece edge. In this case, the total twist angle of the workpiece α c , ensuring the elimination of its crescent, is determined experimentally from the mathematical expression
α c =
(1) where D / S is a measure of pipe dimensions;
D and S, respectively, the diameter and wall thickness of the pipe, mm;
α c B and gZ are indicators characterizing the amount of displacement of the vertical roll during torsion of the workpiece;
In the width of the workpiece before twisting, mm;
g specific crescent;
g 0.00 Δ,
Δ strepovost, mm;
Z the center of twisting of the bent strip (the distance between adjacent stands with vertical and horizontal rolls), mm.
Значение суммарных углов скручивания, необходимых для устранения имеющейся серповидности Δ в исходной заготовке, приведены в табл.1. The value of the total torsion angles necessary to eliminate the existing sickle shape Δ in the initial workpiece are given in Table 1.
Допускаемый одноpазовый угол закручивания α g обеспечивается при упругой деформации из условия предупреждения потери устойчивости кромок, недопущения их пластичекой деформации и появления трещин.The permissible one-time twist angle α g is ensured during elastic deformation from the condition of preventing loss of stability of the edges, preventing their plastic deformation and the appearance of cracks.
Допускаемые закручивания и касательные напряжения
αд=
(2)
τд=
(3) где Мкр и Ркр крутящий момент и усилие скручивания.Permissible twists and shear stresses
α d =
(2)
τ d =
(3) where M cr and P cr torque and twisting force.
Ркр Р/cosαg; Рсж P˙sinαg; Р и Рсж усилия перемещения валка и поперечного сжатия заготовки;
L очаг скручивания;
а 0,32 коэффициент, характеризующий момент инерции Iк и момент сопротивления Wк при скручивании;
G 8˙103, кг/мм2 модуль упругости;
В и S ширина перед скручиванием и толщина заготовки. Из выражения (3)
Ркр τg аS2, (4) подставляем в формулу (2)
αд=
(5) При αc≅ α g серповидность устраняется разовым скручиванием заготовки в одном межклетьевом промежутке.P cr P / cosα g ; P compression channel P˙sinα g; P and P SJ force moving the roller and the laterally-pressing the workpiece;
L center of twisting;
and 0.32 coefficient characterizing the moment of inertia Ik and the moment of resistance W k when twisting;
B and S width before twisting and thickness of the workpiece. From expression (3)
P cr cr g g S 2 , (4) substitute in the formula (2)
α d =
(5) When α c ≅ α g, crescentness is eliminated by single twisting of the workpiece in one inter-stand gap.
При α c > α g для устранения серповидности и обеспечения условий предупреждения потери устойчивости кромок упругое скручивание выполняют более чем в одном межклетьевом промежутке (межпереходном участке).For α c > α g, elastic twisting is performed in more than one inter-stand gap (inter-transition section) in order to eliminate crescent shape and provide conditions for preventing loss of edge stability.
Значения допускаемых касательных напряжений различных марок стали приведены в табл.2. Values of permissible tangential stresses of various steel grades are given in Table 2.
Проведенный анализ заявляемого способа изготовления сварных прямошовных труб свидетельствует, что способ промышленно применим при использовании на обычном трубогибочном стане. Положительный эффект при осуществлении изобретения будет получен благодаря возможностям использования серповидных Δ (0,3-1,4)S полосовых заготовок и получению из них качественных прямошовных труб путем выполнения технологического кручения в промежуточных переходах подгибаемых полос. The analysis of the proposed method for the manufacture of welded straight-line pipes indicates that the method is industrially applicable when used on a conventional pipe bending mill. A positive effect during the implementation of the invention will be obtained due to the possibilities of using sickle-shaped Δ (0.3-1.4) S strip blanks and obtaining high-quality longitudinal pipes from them by performing technological torsion in the intermediate transitions of the bent strips.
На фиг.1 изображена схема реализации предлагаемого способа; на фиг.2 сечение А-А на фиг.1; на фиг.3 вид по стрелке Б на фиг.1; на фиг.4-7 схемы напряжений скручивания и усилий деформации; на фиг.8 схема направления сжимающих усилий по кромке; на фиг.9 схема формовки трубной заготовки по переходам. Figure 1 shows a diagram of the implementation of the proposed method; figure 2 section aa in figure 1; figure 3 view along arrow B in figure 1; 4-7 diagrams of torsion stresses and deformation forces; on Fig diagram of the direction of compressive forces along the edge; Fig.9 is a diagram of the formation of the tube billet transitions.
По данному способу процесс изготовления сварных прямошовных труб включает поперечный гиб по формующим переходам I-XIII в валках 1-6 исходной среповидной заготовки 7 с выпуклыми 8 и вогнутыми 9 кромками. При этом по меньшей мере на первом межпереходном участке между переходами I и III заготовку 7 скручивали усилием Р1, на угол α в направлении Г до положения 10 вокруг вогнутой кромки 9 с одновременным приложением сжимающего усилия Рсж со стороны выпуклой кромки 8, где φ2 угол подгибки кромок. При этом усилие смещения Р вертикального валка 6 раскладывается на усилие скручивания Р1, и радиального валка 6 раскладывается на усилие скручивания Р1, и радиального перемещения Р2. Величина деформации скручивания между отдельными переходами не превышает величину упругой деформации материала заготовки.According to this method, the manufacturing process of welded straight-seam pipes includes transverse bending along the forming transitions I-XIII in rolls 1-6 of the
Формовку гибом трубной заготовки 11 выполняли относительно оси формовки 10 по двухрадиусной калибровке радиусами подгибки R по середине и r по кромкам с углами подгибки φ1 и φ 2 соответственно по переходам I-XIII, затем кромки сваривают продольными швом 13. При этом поперечное сжимающее усилие Рсж прикладывают в пределах упругой деформации до получения в поперечном сечении в последнем формующем переходе XIII симметричного расположения кромок трубной заготовки 11. Устранение серповидности Δ осуществляют в результате воздействия на заготовку 7 поперечных сжимающих Рсж и растягивающих Р3 усилий межвалкового натяжения. Величину суммарного угла скручивания αcопределяют из математического выражения. Угол изгиба β по длине очага деформации L определяется в зависимости от величины смещения h вертикального валка
tg β h/L (6).Forming with a
tg β h / L (6).
Заявляемый способ может быть осуществлен с помощью устройства, содержащего комплект горизонтальных приводных и вертикальных неприводных валков. The inventive method can be carried out using a device containing a set of horizontal drive and vertical non-drive rolls.
Так, например, изготовление сварной трубы с продольным швом диаметром D= 42,3 мм из малоуглеродистой стали Ст3 была использована исходная заготовка шириной Взаг 128 мм (В 125 мм), толщиной 3,2 мм с удельной серповидностью g 0,003 (Δ3,0 мм).So, for example, the manufacture of a welded pipe with a longitudinal weld with a diameter of D = 42.3 mm from mild steel St3 used an initial billet with a width of
Опытную формовку трубы проводили на трубоэлектросварочном агрегате 2.4 х 60 250 с межклетьевым расстоянием l 600 мм (L 300 мм). Для формовки трубы была применена двухрадиусная калибровка валков в плоскости формовки первого задающего перехода I располагали серповидную исходную заготовку шириной Взаг 128 мм симметрично относительно оси формовки. В первом задающем переходе выполняли только подгибку кромок на угол φ 45о. Затем между смежными переходами заготовку скручивали вокруг вогнутой кромки 9 с одновременным приложением поперечного сжимающего усилия Рс со стороны выпуклой кромки 8, которые осуществляли путем вертикального смещения вертикального калиброванного валка 6 на величину h.Pipe forming was carried out on a 2.4 x 60 250 pipe-welding unit with a span distance of 600 mm (L 300 mm). For forming the tube was applied dvuhradiusnaya calibration rolls in the forming plane of the first transition of the master I possessed crescent initial preform zag width B of 128 mm symmetrically relative to the molding axis. The first predetermined transition is executed only hem edges at an angle φ of 45 °. Then, between adjacent transitions preform twisted around the
Суммарный и допустимый углы скручивания серповидной заготовки определяли по формулам (1) и (5). The total and permissible torsion angles of the sickle-shaped workpiece were determined by formulas (1) and (5).
αc= 5,5°;
αд= 10,1°; т.е. при αc < αg серповидность заготовки (Δ 3,0 мм) устраняли путем ее скручивания в одном межклетьевом промежутке.α c = 5.5 ° ;
α d = 10.1 ° ; those. at α c <α g, the crescent shape of the preform (Δ 3.0 mm) was eliminated by twisting it in one inter-stand space.
В черновых переходах II-XII заготовку изгибали в поперечном направлении по двухрадиусной кривой с увеличением угла изгиба по режиму 90; 120; 150; 180; 210; 240; 270; 290; 310; 326; 344; 350; 360. In rough transitions II-XII, the workpiece was bent in the transverse direction along a two-radius curve with an increase in the bending angle according to
При этом во всех черновых проходах ее изгибали в поперечном направлении двумя радиусами, из которых радиус r крайних участков полосы равен радиусу сформированной трубы, а центральный радиус R переменный, уменьшающийся от одной стадии формовки к другой до соприкосновения кромок и получения трубной заготовки 11 и тринадцатом черновом переходе. Значения радиусов и углов подгибки приведены в табл.3. Moreover, in all rough passages, it was bent in the transverse direction by two radii, of which the radius r of the extreme sections of the strip is equal to the radius of the formed pipe, and the central radius R is variable, decreasing from one molding stage to another until the edges come into contact and the
На готовой трубной заготовке, изготовленной из исходной заготовки с серповидностью Δ3,0 мм, согласно заявляемому способу скручивание относительно продольной оси отсутствовало, а кромки были параллельны. According to the claimed method, there was no twisting with respect to the longitudinal axis on the finished pipe billet made of the original billet with a crescent Δ3.0 mm, and the edges were parallel.
В тринадцатом технологическом переходе кромки полосы сваривали продольным швом 13 и получали сварную круглую трубу диаметром D 42,3 мм. In the thirteenth technological transition, the edges of the strip were welded with a
При использовании исходной заготовки с относительно большой серповидностью (Δ > S) устранение серповидности иногда приходится выполнять более, чем перед одним черновым переходом. When using the original workpiece with a relatively high sickle shape (Δ> S), the removal of the sickle shape sometimes has to be performed more than before one rough transition.
Так, например, при изготовлении сварной прямошовной трубы диметром 42,3 мм, толщиной 3,2 мм из малоуглеродистой стали Ст10 была использована другая исходная заготовка шириной Взал 128 мм (В 125 мм) с удельной серповидностью g 0,0045 (Δ 4,5 мм). Формовку и скручивание заготовки выполняли на одном и том же стане.For example, in the manufacture of welded longitudinal pipes with a diameter of 42.3 mm, thickness 3.2 mm mild steel St10 another source has been used in room
Суммарный и допустимый углы скручивания серповидной заготовки имели следующие значения
αc= 8,2°.The total and permissible torsion angles of the sickle-shaped workpiece had the following values
α c = 8.2 ° .
αд= 7,4°, т.е. при αc > αg серповидность заготовки (Δ 4,5 мм) следует устранить за два приема в двух межпереходных промежутках первом и втором.α d = 7.4 ° , i.e. at α c > α g, the crescent shape of the workpiece (Δ 4.5 mm) should be eliminated in two steps in two transitional spaces of the first and second.
Углы скручивания устанавливали равными по 4,1о, компенсируя величину серповидности вначале до Δ 2,25 мм, затем устраняя серповидность окончательно. Формовку трубы выполняли по той же самой калибровке, что и в предыдущем примере. Полученная труба отвечала всем заданным требованиям.The twist angles were set equal to 4.1 about , compensating for the magnitude of the crescent at first to Δ 2.25 mm, then eliminating the crescent shape finally. The pipe was formed using the same calibration as in the previous example. The resulting pipe met all the specified requirements.
Для сопоставления качества была изготовлена опытная трубная заготовка для круглой сварной трубы диаметром D42,3 мм при толщине S 3,2 мм из серповидной исходной заготовки шириной Взаг128 мм с удельной серповидностью g 0,003 согласно способу-прототипу по режиму: 60-90-120-150-180-220-285-296-340-360. Причем в предпоследних переходах трубную заготовку скручивали относительно продольной оси сначала в одну сторону, затем в другую в пределах упругой деформации. На готовой трубной заготовке наблюдалось скручивание, достигающее 2-2,5о на 1 м длины, что исключало возможность качественной сварки смыкающихся кромок прямым швом и получение прямошовной трубы.To compare the quality, a pilot billet for a round welded pipe with a diameter of D42.3 mm and a thickness S of 3.2 mm was made from a sickle-shaped initial billet with a width of
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93025976A RU2040988C1 (en) | 1993-05-05 | 1993-05-05 | Method of making welded straight-seam tubes |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93025976A RU2040988C1 (en) | 1993-05-05 | 1993-05-05 | Method of making welded straight-seam tubes |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2040988C1 true RU2040988C1 (en) | 1995-08-09 |
RU93025976A RU93025976A (en) | 1997-04-20 |
Family
ID=20141365
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU93025976A RU2040988C1 (en) | 1993-05-05 | 1993-05-05 | Method of making welded straight-seam tubes |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2040988C1 (en) |
-
1993
- 1993-05-05 RU RU93025976A patent/RU2040988C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР N 1109214, кл. B 21C 37/06, опублик. 1984. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3877275A (en) | Cold roll reduction and forming method | |
RU2638476C1 (en) | Method for manufacturing welded straight-seam pipes of titanium alloys | |
US4590781A (en) | Method for forming an electric resistance welded steel pipe | |
RU2040988C1 (en) | Method of making welded straight-seam tubes | |
JP3990761B2 (en) | Manufacturing method of welded pipe with excellent roundness | |
RU2070448C1 (en) | Method of periodical shape reinforcing steel production | |
RU2763696C1 (en) | Method for manufacturing longitudinal electric-welded pipes | |
JP2008194744A (en) | Method of straightening electric resistance welded steel pipe | |
RU2049570C1 (en) | Method for manufacture of welded tubes with longitudinal seam | |
EP0133245B1 (en) | A method for forming an electric resistance welded steel pipe | |
USRE18272E (en) | A corpora | |
JP2994202B2 (en) | Manufacturing method of ERW steel pipe with excellent roundness | |
RU2596734C1 (en) | Method for producing longitudinally welded shaped pipes of square or rectangular cross-section | |
RU2088355C1 (en) | Method of making bent corrugated sections | |
EP3960316B1 (en) | Rolling-straightening machine and method for manufacturing pipe or bar using rolling-straightening machine | |
RU2108180C1 (en) | Method of making unequal-flange z-shapes | |
JP7127729B2 (en) | Steel sheet pile manufacturing method and rolling equipment train for steel sheet pile manufacturing | |
JP3256162B2 (en) | Manufacturing method of welded steel pipe | |
RU2063822C1 (en) | Method of welded pipes and bent welded shapes with longitudinal welding seam production | |
RU2107570C1 (en) | Process for producing roll-formed sections in semicontinuous mill | |
RU2056961C1 (en) | Method of making straight-seam electrically welded tubes | |
RU2443486C1 (en) | Method of producing welded shaped tubes | |
SU1136866A1 (en) | Method of manufacturing uneven flange bent sections | |
RU2062152C1 (en) | Strip metal straightening method | |
RU2071848C1 (en) | Method of making roll-formed different-flange angles |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090506 |