RU2032750C1 - Способ термической обработки подката - Google Patents
Способ термической обработки подката Download PDFInfo
- Publication number
- RU2032750C1 RU2032750C1 SU5054835A RU2032750C1 RU 2032750 C1 RU2032750 C1 RU 2032750C1 SU 5054835 A SU5054835 A SU 5054835A RU 2032750 C1 RU2032750 C1 RU 2032750C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cooling
- speed
- thermal treatment
- steel
- temperature
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии и может быть использовано при термической обработке подката средне- и низкоуглеродистых сталей, в частности сфероидизирующей обработке подката для холодной высадки. Для сокращения длительности термической обработки при обеспечении требуемой твердости и структуры стали предложен способ термической обработки подката, включающий нагрев выше критической точки A1 , регулируемое охлаждение до подкритической температуры, выдержку, охлаждение на воздухе, причем после регулируемого охлаждения со скоростью 15 - 30 град/с до 490 - 540°С производят повторный нагрев до подкритической температуры со скоростью 20 - 30 град/мин. 1 табл.
Description
Изобретение относится к черной металлургии и может быть использовано при термической обработке низко- и среднеуглеродистых сталей, в частности сфероидизирующей обработке дката для холодной высадки.
Известен способ изотермического отжига заготовок, включающий аустенитизацию, охлаждение до температуры перлитного превращения со скоростью 20-40 град/мин и выдержку при этой температуре до полного распада переохлажденного аустенита с последующим охлаждением на воздухе [1]
Данный способ отжига характеризуется значительной продолжительностью и не обеспечивает требуемую степень сфероидизации перлита.
Данный способ отжига характеризуется значительной продолжительностью и не обеспечивает требуемую степень сфероидизации перлита.
Известен также способ термической обработки подката, включающий нагрев до температуры на 10-40oC выше точки Ас1, выдержку в течение 0,5-2 ч, охлаждение со скоростью 50-150 град/ч до 650oC и далее на воздухе [2]
Недостатками известного способа также являются низкая степень сфероидизации и большая продолжительность.
Недостатками известного способа также являются низкая степень сфероидизации и большая продолжительность.
Наиболее близким к предлагаемому по технической сущности является способ термической обработки стали, включающий нагрев выше критической точки Ас1 на 10-40oC, регулируемое охлаждение до температуры на 30-80oC ниже точки Ас1, выдержку до полного распада переохлажденного аустенита с последующим охлаждением на воздухе [3]
Недостатком данного способа является необходимость длительных изотермических выдержек (несколько часов) в подкритическом интервале температур для получения требуемой стандартами структуры подката (сфероидизация не менее 80% цементита). Сокращение длительности термической обработки при обеспечении требуемой твердости и структуры стали является техническим результатом, получаемым при осуществлении заявляемого способа.
Недостатком данного способа является необходимость длительных изотермических выдержек (несколько часов) в подкритическом интервале температур для получения требуемой стандартами структуры подката (сфероидизация не менее 80% цементита). Сокращение длительности термической обработки при обеспечении требуемой твердости и структуры стали является техническим результатом, получаемым при осуществлении заявляемого способа.
Данный технический результат достигается предлагаемым способом термической обработки подката, включающим нагрев выше критической точки А1, регулируемое охлаждение до подкритической температуры, выдержку, охлаждение на воздухе, причем после регулируемого охлаждения со скоростью 15-30 град/с до 490-540oC производят повторный нагрев до подкритической температуры со скоростью 20-30 град/мин.
Сравнение предлагаемого технического решения с прототипом позволяет установить соответствие его критерию "новизна".
Ускоренное охлаждение стали из межкритического интервала температур Ас1-Ас3 ниже точки А1 (но не ниже точки А2 температуры начала бейнитного превращения) позволяет предотвратить образование грубопластинчатого перлита. При этом происходит пересыщение негомогенного аустенита углеродом, возникновение термических напряжений и генерация "свежих" дислокаций и вакансий в результате релаксации напряжений путем местных пластических сдвигов. В таких условиях неизбежно расслоение аустенита, сегрегация атомов углерода у дислокаций, что приводит к гетерогенному зарождению большого числа мелкодисперсных карбидов. Повторный нагрев стали с высокой плотностью вакансий в кристаллической решетке до подкритических температур со скоростью 20-30 град/мин способствует быстрому притоку атомов углерода к возникшим зародышам цементита и обеспечивает практически полную его сфероидизацию.
Если регулируемое охлаждение проводить со скоростью менее 15 град/с, то в верхнем интервале температур (600-680oC) успевает частично выделиться пластинчатый перлит, для сфероидизации которого требуется подкритический отжиг значительной продолжительности. Увеличение скорости охлаждения более 30 град/с не увеличивает эффективность обработки и не обеспечивает однородность структуры по сечению подката.
Если охлаждение проводят до температуры ниже 490oC, то в структуре стали образуется бейнит, резко возрастает ее твердость и снижается эффективность сфероидизирующей обработки, а если выше 540oC, то не обеспечивается требуемая дефектность структуры и, следовательно, степень сфероидизации перлита в процессе обработки.
Если повторный нагрев производят со скоростью более 30 град/мин, то из-за частичного подавления диффузионных процессов не обеспечивается требуемая степень сфероидизации перлита, если повторный нагрев проводят со скоростью менее 20 град/мин, то увеличивается продолжительность термической обработки.
Таким образом, при осуществлении заявляемой совокупности и последовательности операций предлагаемого способа термической обработки подката достигается сокращение длительности обработки с нескольких часов до нескольких часов до нескольких минут при обеспечении требуемой твердости и структуры стали.
Сравнение изобретения с прототипом и другими техническими решениями в данной и смежных областях науки и техники позволяет сделать вывод о соответствии его критерию "изобретательский уровень".
П р и м е р. Образцы подката из стали 20Г2Р диаметром 16 мм подвергали электроконтактному нагреву до 760oC (т. Ас1 для стали 20Г2Р 720oC), охлаждению со скоростью 25 град/с до 520oC, повторному нагреву со скоростью 25 град/мин до 680oС, охлаждению до комнатной температуры.
Твердость подката после обработки составляла 158 НВ, степень сфероидизации перлита 90% Продолжительность обработки 8 мин. Все образцы выдержали испытание холодной осадкой со степенью 66%
Прототип. Образцы из той же партии подката подвергали электроконтактному нагреву до 760oC, охлаждению на воздухе до 680oC, выдержки при этой температуре в течение 5 ч, охлаждению до комнатной температуры.
Прототип. Образцы из той же партии подката подвергали электроконтактному нагреву до 760oC, охлаждению на воздухе до 680oC, выдержки при этой температуре в течение 5 ч, охлаждению до комнатной температуры.
Твердость подката после обработки 153 НВ, степень сфероидизации перлита 90% Продолжительность обработки 300 мин. Все образцы выдержали испытание холодной осадкой со степенью 66%
Примеры конкретного выполнения способа термической обработки подката для холодной высадки при оптимальных граничных и заграничных параметрах формулы изобретения в сравнении с прототипом приведены в таблице. Из данных таблицы видно, что оптимальное сочетание твердости и структуры подката и продолжительности процесса соответствует параметрам изобретения.
Примеры конкретного выполнения способа термической обработки подката для холодной высадки при оптимальных граничных и заграничных параметрах формулы изобретения в сравнении с прототипом приведены в таблице. Из данных таблицы видно, что оптимальное сочетание твердости и структуры подката и продолжительности процесса соответствует параметрам изобретения.
Предлагаемый способ термической обработки подката применим при производстве калиброванной стали и проволоки для холодной высадки.
Claims (1)
- СПОСОБ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ПОДКАТА, преимущественно для холодной высадки, включающий нагрев выше критической точки Ас1, регулируемое охлаждение до подкритической температуры, выдержку и охлаждение на воздухе, отличающийся тем, что регулируемое охлаждение производят со скоростью 15 30 град/с до 490 540oС, после чего производят повторный нагрев до подкритической температуры со скоростью 20 30 град/мин.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5054835 RU2032750C1 (ru) | 1992-07-15 | 1992-07-15 | Способ термической обработки подката |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5054835 RU2032750C1 (ru) | 1992-07-15 | 1992-07-15 | Способ термической обработки подката |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2032750C1 true RU2032750C1 (ru) | 1995-04-10 |
Family
ID=21609632
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU5054835 RU2032750C1 (ru) | 1992-07-15 | 1992-07-15 | Способ термической обработки подката |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2032750C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2022112621A1 (es) * | 2020-11-27 | 2022-06-02 | Asociacion Centro Tecnologico Ceit | Procedimiento de fabricación de un producto de acero para encabezado en frío y producto obtenido por dicho procedimiento |
-
1992
- 1992-07-15 RU SU5054835 patent/RU2032750C1/ru active
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
1. Авторское свидетельство СССР N 779412, кл. C 21D 1/26, 1980. * |
2. Авторское свидетельство СССР N 745956, кл. C 21D 1/78, 1980. * |
3. Ж. Металловедение и термическая обработка стали N 3, 75 М.: Машиностроение. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2022112621A1 (es) * | 2020-11-27 | 2022-06-02 | Asociacion Centro Tecnologico Ceit | Procedimiento de fabricación de un producto de acero para encabezado en frío y producto obtenido por dicho procedimiento |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4016009A (en) | Producing rolled steel products | |
US4609410A (en) | Method for producing high-strength deep-drawable dual-phase steel sheets | |
RU2032750C1 (ru) | Способ термической обработки подката | |
US20190345578A1 (en) | Lead-free patenting process and equipment | |
EP2951327A1 (en) | Forced water cooling of thick steel wires | |
KR100338704B1 (ko) | 냉간압조용탄소강선재의제조방법 | |
KR100340468B1 (ko) | 구상흑연주철의 오스템퍼열처리방법 | |
JPS55113839A (en) | Manufacture of direct patenting wire rod | |
CA1182387A (en) | Method for producing high-strength deep drawable dual phase steel sheets | |
JP2564535B2 (ja) | 熱間圧延鋼線材の直接球状化処理方法 | |
JPH01104718A (ja) | 冷間鍛造用棒線材の製造方法 | |
JPH06100934A (ja) | 伸線用高炭素鋼線素材の製造方法 | |
SU829687A1 (ru) | Способ термической обработки прокатаиз дОэВТЕКТОидНыХ СТАлЕй | |
KR100481367B1 (ko) | 바나듐첨가 고탄소강 선재의 항온변태 열처리방법 | |
Guilemany et al. | Mechanism of bainitic transformation in compacted graphite cast irons | |
JPH10298641A (ja) | 球状化焼きなまし処理性に優れた鋼材の製造方法 | |
RU2060282C1 (ru) | Способ термомеханической обработки стальных изделий | |
JPS5830938B2 (ja) | 高加工度冷間引抜き用高炭素鋼線材の連続熱処理方法 | |
RU2116360C1 (ru) | Способ термической обработки протяжных изделий и установка для его реализации | |
SU889725A1 (ru) | Способ термической обработки холоднокатаной малоуглеродистой стали | |
SU1188215A1 (ru) | Способ термической обработки холоднокатаной малоуглеродистой стали | |
RU2031963C1 (ru) | Способ изготовления проката из углеродистых и легированных сталей с двухфазной структурой в виде мелкозернистого феррита и мелкодисперсного перлита | |
JP2957717B2 (ja) | 降伏比の低い高強度シームレス鋼管の製造法 | |
KR810000710B1 (ko) | 와이어 롯드의 처리법 | |
RU2496888C1 (ru) | Способ получения арматурной проволоки из высокоуглеродистой стали |