RU2027286C1 - Импульсный гистерезисный микроэлектродвигатель - Google Patents
Импульсный гистерезисный микроэлектродвигатель Download PDFInfo
- Publication number
- RU2027286C1 RU2027286C1 SU4802662A RU2027286C1 RU 2027286 C1 RU2027286 C1 RU 2027286C1 SU 4802662 A SU4802662 A SU 4802662A RU 2027286 C1 RU2027286 C1 RU 2027286C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rotor
- sleeve
- winding
- bush
- hysteresis
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Synchronous Machinery (AREA)
Abstract
Использование: в электротехнике, в электрических машинах, в приборостроении, устройствах автоматики. Сущность изобретения: импульсный гистерезисный микроэлектродвигатель содержит статор 1 с магнитопроводом 2, обмоткой 3 возбуждения, обмоткой 4 управления, потоковыравнивающей втулкой 5 и ротор 8. Пазы обмотки возбуждения расположены диаметрально противоположно пазам обмотки управления. Потоковыравнивающая втулка размещена концентрично ротору с зазором и имеет выступы 6. Соотношение толщины стенки 7 втулки и стенки выступа втулки составляет 0,2 - 0,5. Протяженность стенки 7 втулки составляет 90 - 120 эл.град. Количество выступов втулки равно числу полюсов двигателя. Ротор выполнен из гистерезисного материала. 2 ил.
Description
Изобретение относится к электрическим машинам, в частности к гистерезисным электродвигателям с импульсным питанием, и может быть использовано в приборостроении для устройств автоматики.
Известны гистерезисные электродвигатели с вращающимся полем, в которых применяется потоковыравнивающая втулка [1]. Они содержат статор с m-фазной обмоткой, подключаемой к источнику m-фазного тока, и ротор из гистерезисного материала. На статоре над ротором закреплена потоковыравнивающая втулка, представляющая собой металлический магнитомягкий тонкостенный полый цилиндр, способствующий увеличению момента вращения двигателя. В аппаратуре систем управления и регулирования эти двигатели выполняются в миниатюрном исполнении. При этом применяют диаметральные сосредоточенные фазные обмотки (статор имеет по одному пазу с обмоткой на полюс и фазу, т.е. q = 1).
Недостатком таких двигателей является пониженный уровень двигательного момента из-за неиспользования третьей пространственной гармоники намагничивающей силы (НС) обмотки каждой фазы.
Известен также импульсный гистерезисный электродвигатель [2], который принят за прототип. Он содержит статор с магнитопроводом и обмотками возбуждения и управления и ротор из гистерезисного материала. Магнитопровод статора выполнен из двух частей, на одной из которых, выполненной в виде кольца с двумя отверстиями, установлена обмотка возбуждения, а на другой, выполненной в виде скобы с полюсными наконечниками, установлена обмотка управления, причем полюсные наконечники скобы установлены по оси обмотки возбуждения. Малогабаритное исполнение двигателя обуславливает уменьшение количества пазов обмотки возбуждения до двух на пару полюсов и изготовление этой обмотки в виде диаметральной сосредоточенной. Обмотку возбуждения подключают к источнику постоянного тока, а обмотку управления - к источнику однополярных узких импульсов. При подаче этих импульсов тока ротор перемагничивается так, что ось его остаточной намагниченности поворачивается по телу ротора в одну сторону к оси обмотки управления (к оси полюсных наконечников). В паузах между узкими импульсами обмотка возбуждения взаимодействует с намагниченным ротором, в результате чего ротор поворачивается в другую сторону так, чтобы совместить ось остаточной намагниченности с осью обмотки возбуждения.
Недостаток данного электродвигателя в малогабаритном исполнении заключается в наличии пульсационных гистерезисных потерь мощности из-за зубчатости статора, а также в пониженном вращающем моменте из-за неиспользования третьей гармоники НС обмотки возбуждения, что обуславливает недостаточно высокий КПД.
Цель изобретения - повышение КПД.
Цель достигается тем, что в импульсном гистерезисном микроэлектродвигателе, содержащем статор с магнитопроводом, обмоткой управления и обмоткой возбуждения и ротор из гистерезисного материала, диаметрально противоположно пазам обмотки возбуждения выполнены пазы, в которых размещена обмотка управления, а концентрично ротору с зазором относительно него установлена потоковыравнивающая втулка с выступами, наружная поверхность которых примыкает к внутренней поверхности статора в зоне расположения пазов обмотки управления, причем соотношение толщины стенки втулки и стенки выступа втулки составляет 0,2-0,5, протяженность стенок втулки в зоне отсутствия выступов составляет 90-120 эл.град., а количество выступов втулки равно числу полюсов двигателя.
Благодаря потоковыравнивающей втулке воздушный зазор над ротором оказывается постоянным и пульсаций напряженности (сопровождающихся гистерезисными потерями) в элементах ротора при его повороте практически не происходит. Кроме того, увеличивается момент двигателя в связи с увеличением в зазоре первой пространственной гармоники магнитной индукции из-за (возникающей в результате насыщения втулки) неравномерной по углу проводимости для третьей гармоники НС обмотки возбуждения.
На фиг. 1 изображен импульсный гистерезисный микроэлектродвигатель; на фиг. 2 приведены зависимости параметров микроэлектродвигателя по углу α расточки статора, где F - распределение НС обмотки возбуждения, F1 - первая пространственная гармоника НС, F3 - третья пространственная гармоника НС, λ1 - распределение проводимости для первой гармоники НС, λB - распределение проводимости для высших гармоник НС, В1 - распределение индукции от действия первой гармоники НС, В3 - распределение индукции от действия третьей гармоники НС, В1доп - распределение дополнительной первой гармоники индукции от действия третьей гармоники НС.
Импульсный гистерезисный микроэлектродвигатель (фиг. 1) содержит статор 1, имеющий магнитопровод 2 из магнитомягкого материала, диаметральную сосредоточенную обмотку 3 возбуждения (число пазов обмотки возбуждения на полюс равно единице), обмотку 4 управления, размещенную в пазах, диаметрально (ортогонально) противоположных пазам обмотки 3 возбуждения, и потоковыравнивающую втулку 5. Потоковыравнивающая втулка выполняется из материала с невысокой индукцией насыщения и большой начальной проницаемостью (например, из пермаллоя) и представляет собой полый цилиндр, гладкий изнутри, имеющий два внешних выступа 6 (расположенные под пазами обмотки 4 управления) и две тонкие стенки 7. Выступы 6 вплотную прилегают к зубцам магнитопровода 2. Толщина стенок 7 выбирается минимально возможной из расчета обеспечения механической жесткости конструкции, причем стенка 7 имеет магнитное насыщение при величине НС возбуждения, равной 0,7...0,9 от номинальной.
Стенки выступов 6 насыщаются при действии НС управления величиной 0,7.. . 0,9 от номинальной НС управления, так что соотношение толщины стенки 7 втулки и стенки выступа 6 приблизительно равно отношению НС возбуждения к НС управления, что реально составляет 0,2...0,5. Количество выступов 6 (а также тонких стенок 7) - К равно числу полюсов двигателя 2Р (на фиг. 1 2Р = 2 и К = 2). Протяженность стенок 7 (в зоне отсутствия выступов) составляет 90...120 эл. град.
Внутри втулки 5 концентрично ее внутреннему диаметру и соосно зубцам магнитопровода 2 располагается ротор 8, выполненный из гистерезисного материала.
Обмотку 3 возбуждения подключают к источнику постоянного тока, а обмотку 4 управления - к источнику однополярных узких импульсов (источники на фигурах не показаны).
После подачи питания на обмотки статора 1 и прохождения узкого импульса тока в обмотке 4 управления гистрезисный ротор 8 намагничивается так, что ось его намагничивания занимает некоторое промежуточное положение между осями НС обмоток 3 и 4 ближе к оси обмотки 4 управления. Возникает вращающий момент, поворачивающий (в паузе между импульсами) ротор до совмещения осей его остаточной намагниченности и НС обмотки 3 возбуждения. Повторный импульс тока обмотки 4 управления вновь перемагничивает ротор, ось его намагниченности смещается в первоначальное положение, и вновь наступает рабочий цикл поворота, и т.д.
Во время действия узкого импульса на ротор 8 действует отрицательный момент, стремящийся повернуть его в противоположную основному повороту сторону (до совмещения оси намагниченности ротора с осью результирующей НС двух обмоток). Однако время действия импульса тока мало по сравнению с временем рабочего цикла, и средний момент практически равен моменту рабочего цикла.
По сравнению с прототипом в предложенном микроэлектродвигателе потоковыравнивающая втулка 5 обеспечивает более равномерную по углу проводимость зазора (для первой пространственной гармоники потока возбуждения), что обеспечивает снижение гистерезисных потерь в роторе в рабочем цикле. Кроме того, благодаря выступам 6 втулки 5 проявляется эффект увеличения момента рабочего цикла. Для рассмотрения этого явления обратимся к фиг. 1. Основная часть потока возбуждения (его первой пространственной гармоники) проходит через стенки втулки 5 в зазор и гистерезисный ротор (на фиг. 1 путь этого потока обозначен пунктиром 9). Другая, незначительная, часть потока возбуждения замыкается вдоль тонкой стенки 7 втулки 5 (путь этого потока рассеяния обозначен пунктиром 10), не попадая в зазор. Участки втулки 5, по которым проходит поток рассеяния, насыщаются этим потоком. Насыщенные участки (вдоль стенок 7) втулки для потоков от высших гармоник НС возбуждения представляют большое магнитное сопротивление, а ненасыщенные участки (вдоль стенок с выступами 6) - малое сопротивление. Поэтому потоки от высших гармоник шунтируются ненасыщенными участками и вблизи этих участков в зазор не проходят. В местах с насыщением проводимость от магнитопровода к ротору наибольшая. Этим условиям проводимости отвечает фиг. 2 б, в.
На фиг. 2б изображено распределение проводимости от статора к ротору по углу для первой гармоники НС - λ1(α), на фиг. 2в - распределение проводимости для высших гармоник НС - λb(α).
На фиг. 2а показано распределение НС обмотки возбуждения по углу - F(α ). Эту НС F(α ) можно разложить в ряд Фурье по нечетным гармоникам: F1(α ), F3( α), F5(α )... На фиг. 2а выделены первая F1( α) и третья F3(α ) пространственные гармоники НС возбуждения.
Приближенно считая магнитную проницаемость статора и ротора равной бесконечности, имеют функцию распределения индукции в зазоре в рабочем цикле В( α) = F1(α ) ˙λ1(α)+[F3(α)+F5(α)+ F7(α)+...]λb(α)=B1(α)+B3(α)+
+ B5(α)+B7(α)+...+Bn(α)+..., где В1( α) = F1(α ) ˙λ1(α) = F1макс ˙cosα˙λo = =B1макс cos α - основная гармоническая составляющая индукции;
Bn(α) = Fn(α)·λв(α) = (-1 · · cosnα ·λв(α)=
= (-1 · cos nα - - n-я негармоническая составляющая индукции, где n = 3, 5, 7...
+ B5(α)+B7(α)+...+Bn(α)+..., где В1( α) = F1(α ) ˙λ1(α) = F1макс ˙cosα˙λo = =B1макс cos α - основная гармоническая составляющая индукции;
Bn(α) = Fn(α)·λв(α) = (-1 · · cosnα ·λв(α)=
= (-1 · cos nα - - n-я негармоническая составляющая индукции, где n = 3, 5, 7...
При рассмотрении первых двух членов В1(α ) и В3(α ) видно, что из получившегося несинусоидального распределения В3(α) можно выделить первую В1доп и высшие пространственные гармоники индукции (на фиг. 2 не показаны).
Таким образом, дополнительно выделенная первая пространственная гармоника (В1доп) складывается с первой основной гармоникой (В1), увеличивая действующую в зазоре магнитную индукцию и соответственно полезный момент по сравнению с прототипом.
Наибольшее значение этого прироста момента может быть получено, когда угол между выступами 6, соответствующий протяженности стенки 7 (угол насыщенного участка αнас втулки под пазами обмотки возбуждения равен 120о). В этом случае
B1 доп макс= B3(α) cos αdα = - ×
× cos 3α cosαdα = B1 макс= 0,137 B1 макс и прирост момента составит соответственно ≈14%.
B1 доп макс= B3(α) cos αdα = - ×
× cos 3α cosαdα = B1 макс= 0,137 B1 макс и прирост момента составит соответственно ≈14%.
Подобного эффекта в двигателях с вращающимся полем и потоковыравнивающей втулкой не наблюдается в связи с тем, что зоны насыщения втулки вращаются синхронно с первой гармоникой индукции и проводимость для высших гармоник НС становится зависимой от времени и частоты вращения поля.
Таким образом, приведенная конструкция импульсного гистерезисного микроэлектродвигателя, включающая потоковыравнивающую втулку с выступами по числу полюсов, позволяет снизить пульсационные гистерезисные потери и увеличить момент, что дает увеличение КПД.
Claims (1)
- ИМПУЛЬСНЫЙ ГИСТЕРЕЗИСНЫЙ МИКРОЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЬ, содержащий статор с магнитопроводом и обмотками возбуждения и управления и ротор из гистерезисного материала, отличающийся тем, что, с целью повышения КПД, диаметрально противоположно пазам обмотки возбуждения выполнены пазы, в которых размещена обмотка управления, а концентрично ротору с зазором относительно него установлена потоковыравнивающая втулка с выступами, наружная поверхность которых примыкает к внутренней поверхности статора в зоне расположения пазов обмотки управления, причем отношение толщины стенки втулки к толщине стенки выступа втулки составляет 0,2 - 0,5, протяженность стенок втулки в зоне отсутствия выступов составляет 90 - 120 эл.град., а количество выступов втулки равно числу полюсов двигателя.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4802662 RU2027286C1 (ru) | 1990-03-15 | 1990-03-15 | Импульсный гистерезисный микроэлектродвигатель |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4802662 RU2027286C1 (ru) | 1990-03-15 | 1990-03-15 | Импульсный гистерезисный микроэлектродвигатель |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2027286C1 true RU2027286C1 (ru) | 1995-01-20 |
Family
ID=21502083
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4802662 RU2027286C1 (ru) | 1990-03-15 | 1990-03-15 | Импульсный гистерезисный микроэлектродвигатель |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2027286C1 (ru) |
-
1990
- 1990-03-15 RU SU4802662 patent/RU2027286C1/ru active
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
1. Делекторский Б.А., Тарасов В.Н. Управляемый гистерезисный привод. М.: Энергоатомиздат, 1983, с.67-68. * |
2. Авторское свидетельство СССР N 599315, кл. H 02K 19/08, 1978. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH0691727B2 (ja) | 電気機械的変換器及び交流起電力を誘導する方法 | |
RU2027286C1 (ru) | Импульсный гистерезисный микроэлектродвигатель | |
RU2173499C2 (ru) | Генератор переменного тока | |
RU2095923C1 (ru) | Синхронная машина с совмещенным многофункциональным бесщеточным возбудителем | |
RU2053591C1 (ru) | Магнитоэлектрический генератор | |
RU2069441C1 (ru) | Синхронная машина | |
IT1163681B (it) | Generatrice tachimetrica | |
RU2169423C1 (ru) | Магнитный генератор | |
RU2085010C1 (ru) | Индукторная электрическая машина | |
JPH10146074A (ja) | 超伝導直流発電機 | |
RU2082276C1 (ru) | Шаговый электрический двигатель | |
RU2006142C1 (ru) | Синхронный двигатель с электромагнитной редукцией частоты вращения | |
RU2050036C1 (ru) | Электрический генератор | |
RU2265945C1 (ru) | Магнитная цепь электрической машины | |
SU1561160A1 (ru) | Бесконтактный синхронный генератор | |
RU2145460C1 (ru) | Синхронный электродвигатель | |
SU1127049A2 (ru) | Регулируемый синхронный генератор | |
SU985892A1 (ru) | Способ возбуждени индукционно-динамического двигател возвратно-поступательного движени | |
RU2226736C2 (ru) | Безколлекторный генератор постоянного напряжения | |
JP2001251826A (ja) | ベーシックファクターを用いた交流回転機 | |
SU303695A1 (ru) | Синхронный генератор | |
RU2103787C1 (ru) | Коллекторный электродвигатель | |
SU1350761A1 (ru) | Электрический двигатель | |
JPS5813106Y2 (ja) | 内燃機関無接点点火装置用信号発電機 | |
SU1626308A1 (ru) | Электромеханический преобразователь вентильного электродвигател |