RU2023048C1 - Конструкционная сталь - Google Patents
Конструкционная сталь Download PDFInfo
- Publication number
- RU2023048C1 RU2023048C1 SU5049242A RU2023048C1 RU 2023048 C1 RU2023048 C1 RU 2023048C1 SU 5049242 A SU5049242 A SU 5049242A RU 2023048 C1 RU2023048 C1 RU 2023048C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- content
- manganese
- nickel
- titanium
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к черной металлургии, в частности, к машиностроительным сталям для производства ответственных деталей машин, работающих при знакопеременных нагрузках в условиях низких температур (валы, шатуны, оси). Сталь содержит, мас.%: углерод 0,36 - 0,44; кремний 0,25 - 0,45; марганец 0,5 - 0,8; хром 0,85 - 1,50; титан 0,02 - 0,04; алюминий 0,01 - 0,05; бор 0,003 - 0,005; кальций 0,001 - 0,004; медь 0,2 - 0,6; никель 0,2 - 0,5; барий 0,01 - 0,04; железо - остальное, при этом отношение Cu/Mn + Ni = 0,15 - 0,75. Предлагаемая сталь при высоких значениях прочности, пластичности, усталостной прочности, прокаливаемости обладает повышенными показателями хладостойкости и обрабатываемости. 2 табл.
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности, к машиностроительным сталям для производства ответственных деталей машин, работающих при знакопеременных нагрузках в условиях низких температур (валы, шатуны, оси).
Известна сталь 40ХГТР, содержащая, мас.%: Углерод 0,38-0,45 Кремний 0,17-0,37 Марганец 0,8-1,0 Хром 0,8-1,1 Титан 0,03-0,09 Бор 0,01-0,005 Железо Остальное
После закалки и высокого отпуска эта сталь имеет следующий комплекс механических свойств: Предел прочности, Н/мм2 1000 Предел текучести, Н/мм2 800 Относительное удлинение, % 11 Относительное сужение, % 45 Ударная вязкость, КСU, Дж/см2 80
К недостаткам этой стали относятся низкие усталостные характеристики и обрабатываемость, а также невысокая хладостойкость.
После закалки и высокого отпуска эта сталь имеет следующий комплекс механических свойств: Предел прочности, Н/мм2 1000 Предел текучести, Н/мм2 800 Относительное удлинение, % 11 Относительное сужение, % 45 Ударная вязкость, КСU, Дж/см2 80
К недостаткам этой стали относятся низкие усталостные характеристики и обрабатываемость, а также невысокая хладостойкость.
Наиболее близкой по составу технической сущности и достигаемому результату является сталь, взятая за прототип и содержащая, мас.%: Углерод 0,35-0,42 Кремний 0,17-0,35 Марганец 0,9-1,1 Хром 0,9-1,1 Титан 0,01-0,04 Алюминий 0,03-0,06 Бор 0,001-0,003 Кальций 0,001-0,004 Железо Остальное
После закалки и высокого отпуска на твердость 302 НВ (660оС) эта сталь имеет следующий комплекс механических свойств: Предел прочности, Н/мм2 990-1080 Предел текучести, Н/мм2 885-940 Относительное удлинение, % 16-18 Ударная вязкость, КСV-50, Дж/cм2 78-94 Прокаливаемость, НРс24 48-49
Недостатком известной стали является низкий уровень усталостных характеристик, хладостойкости и неудовлетворительная прокаливаемость и обрабатываемость.
После закалки и высокого отпуска на твердость 302 НВ (660оС) эта сталь имеет следующий комплекс механических свойств: Предел прочности, Н/мм2 990-1080 Предел текучести, Н/мм2 885-940 Относительное удлинение, % 16-18 Ударная вязкость, КСV-50, Дж/cм2 78-94 Прокаливаемость, НРс24 48-49
Недостатком известной стали является низкий уровень усталостных характеристик, хладостойкости и неудовлетворительная прокаливаемость и обрабатываемость.
Предлагаемая сталь, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, титан, алюминий, бор, кальций, железо, дополнительно содержит медь, никель и барий при следующем соотношении компонентов, мас.%: Углерод 0,36-0,44 Кремний 0,25-0,45 Марганец 0,5-0,8 Хром 0,85-1,50 Титан 0,02-0,04 Алюминий 0,01-0,05 Бор 0,003-0,005 Кальций 0,001-0,004 Медь 0,2-0,6 Никель 0,2-0,5 Барий 0,01-0,04 Железо Остальное при этом отношение составляет 0,15-0,75.
Предлагаемая сталь при высоких значениях прочности, пластичности, усталостной прочности, прокаливаемости обладает повышенными показателями хладостойкости и обрабатываемости.
Известно, что марганец и никель в среднеуглеродистых сталях повышает хладостойкость стали. В изобретении для этой цели кроме введения никеля, действие которого известно, дополнительно введена медь, а значительное повышение вязких свойств обеспечивается при экспериментально найденном соотношении = 0,15-0,75 = = 0,15-0,75. При этом соотношении, кроме того, наблюдается повышение прокаливаемости и усталостных характеристик, что обусловлено благоприятным распределением и морфологией второй фазы и составом твердого раствора.
Улучшение обрабатываемости, как известно, достигается введением кальция и серы. В данном случае повышение содержания серы исключено, так как резко снижается хладостойкость. Поэтому в предлагаемой стали введен барий, который значительно увеличивает действие кальция.
Пределы по углероду ограничены 0,36-0,44 мас.%. Содержание углерода ниже 0,36 мас.% не обеспечивает требуемой прочности. При содержании углерода выше 0,44 мас.% не обеспечивается хладостойкость. Нижний предел по кремнию определен 0,25 мас.%, ниже которого металл недостаточно раскислен. Верхний предел содержания кремния ограничен 0,45 мас.%, выше которого снижается сопротивление стали хрупкому разрушению.
Пределы по марганцу лежат в интервале 0,50-0,80 мас.%. Содержание марганца ниже 0,5 мас.% не обеспечивает достаточной раскисленности металла, выше 0,8 мас. % вызывает рост зерна, что отрицательно сказывается на хладостойкости.
Содержание хрома ограничено пределами 0,85-1,50 мас.%. При содержании хрома ниже 0,85 мас.% резко снижается прокаливаемость и твердость цементита, выше 1,5 мас.% затрудняет образование карбонитридов титана и нитридов алюминия, что способствует росту зерна и, как следствие, снижению хладостойкости.
Нижний предел содержания титана выбран 0,02 мас.%. Содержание титана ниже этого предела не обеспечивает образования карбонитридов. Верхний предел содержания титана ограничен 0,04 мас.%. При содержании титана выше этого предела ухудшается технологичность стали.
Содержание алюминия выбрано в пределах 0,01-0,05 мас.%. Содержание алюминия ниже 0,01 маc. % не обеcпечивает доcтаточной раcкиcленноcти металла. При cодержании алюминия выше 0,05 маc. % ухудшает технологичность стали.
Нижний предел по бору составляет 0,003 мас.%. Содержание бора ниже 0,003 мас. % не обеспечивает необходимой прокаливаемости. Верхний предел содержания бора выбран 0,005 мас.%. Содержание бора выше этого предела вызывает выделение боридов по границам зерен, что резко снижает хладостойкость.
Содержание кальция ограничено пределами 0,001-0,004 мас.%. Содержание кальция ниже 0,001 мас. % не обеспечивает глобуляризации сульфидов, выше 0,004 мас. % вызывает загрязнение стали неметаллическими включениями, что снижает хладостойкость.
Содержание меди лежит в интервале 0,2-0,6 мас.%. Содержание меди ниже 0,2 мас.% не обеспечивает образования достаточного количества -фазы и, следовательно, необходимой хладостойкости и усталостной прочности. При содержании меди выше 0,6 мас.% имеет место явление красноломкости.
Содержание никеля ограничено пределами 0,2-0,5 мас.%. Содержание никеля ниже 0,2 мас. % не обеспечивает требуемый уровень хладостойкости и прокаливаемости. При содержании никеля выше 0,5 мас.% ухудшается обрабатываемость резанием.
Нижний предел содержания бария выбран 0,01 мас.%. При содержании бария ниже 0,01 мас.% сульфиды, в основном, имеют строчечную форсу, что отрицательно сказывается на обрабатываемости резанием. Верхний предел по барию ограничен 0,04 мас. %. Содержание бария выше 0,04 мас.% охрупчивание границ зерен.
Пределы отношения содержания меди к сумме содержаний марганца и никеля ограничены 0,15-0,75. Если это соотношение меньше 0,15, то не достигается требуемый уровень хладостойкости, усталостной прочности и прокаливаемости. При отношении Сu/Mn + Ni, большем 0,75, также не обеспечивается этот уровень. Этот факт установлен экспериментально. По-видимому, это связано сложным взаимодействием марганца, никеля и меди, влияющим на состав и состояние твердого раствора и вторых фаз.
Ниже даны варианты осуществления изобретения, не исключающие другие в объеме формулы изобретения.
В индукционной 50-ти кг печи выплавлена сталь предложенного состава (плавки 1-5) и известного состава (плавка 6) - прототип. Сталь выплавляли на шихте ОЗЖР. Предварительное раскисление осуществляли ферросилицием и ферромарганцем, окончательное - алюминием 10 кг/т. В ковше металл обрабатывали силикокальцием из расчета 2 кг/т.
Металл ковали на сутунки, из которых проковывали заготовки под образцы. Термообработку проводили в заготовках (закалка 850оС в масле + высокий отпуск 650оС - охлаждение в воде).
Механические свойства при растяжении определяли по ГОСТ 1497-84 на пятикратных продольных образцах, ударную вязкость по ГОСТ 9454-78, прокаливаемость (НРс на расстоянии 3,9 и 28 мм от охлаждаемого торца) по ГОСТ 5637-68.
Усталостные характеристики определяли на гладких конусных образцах с рабочим сечением 7,5 мм при чистом изгибе с вращением на базе 107 циклов.
Обрабатываемость резанием определяли в отожженном состоянии на заготовках для условий получистого точения без охлаждения по чистому металлу резцами, оснащенными твердыми сплавами при постоянных значениях глубины резания 1,5 мм, подачи 0,2 мм/об и главного угля в плане резцов φ = 60о. Обрабатываемость оценена по скорости резания соответствующей 60-ти минутной стойкости резцов V60 и выражена коэффициентом Нтв.спл. по отношению к эталонной стали 45, скорость резания которой V60 взята за единицу.
В табл. 1 приведен химический состав сталей, в табл. 2 - результаты испытаний.
Анализ результатов испытаний опытных сталей (табл. 2) показывает, что предлагаемая сталь при высоких значениях прочности, пластичности, усталостной прочности, прокаливаемости обладает повышенными показателями хладостойкости и обрабатываемости.
Claims (1)
- КОНСТРУКЦИОННАЯ СТАЛЬ, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, титан, алюминий, бор, кальций, железо, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит медь, никель и барий при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Углерод 0,36 - 0,44
Кремний 0,25 - 0,45
Марганец 0,5 - 0,8
Хром 0,85 - 1,50
Титан 0,02 - 0,04
Алюминий 0,01 - 0,05
Бор 0,003 - 0,005
Кальций 0,001 - 0,004
Медь 0,2 - 0,6
Никель 0,2 - 0,5
Барий 0,01 - 0,04
Железо Остальное
при этом выполняется соотношение
Cu / (Mn + Ni) = 0,15 - 0,75.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5049242 RU2023048C1 (ru) | 1992-06-22 | 1992-06-22 | Конструкционная сталь |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5049242 RU2023048C1 (ru) | 1992-06-22 | 1992-06-22 | Конструкционная сталь |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2023048C1 true RU2023048C1 (ru) | 1994-11-15 |
Family
ID=21607761
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU5049242 RU2023048C1 (ru) | 1992-06-22 | 1992-06-22 | Конструкционная сталь |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2023048C1 (ru) |
-
1992
- 1992-06-22 RU SU5049242 patent/RU2023048C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР N 1406207, кл. C 22C 38/32, 1988. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU2005264481B2 (en) | Steel for steel pipe | |
CN105886933B (zh) | 一种高抗回火软化性和高韧性的热作模具钢及其制造方法 | |
CN108950432A (zh) | 一种高强度、高韧性低合金耐磨钢及其制造方法 | |
JP2015193867A (ja) | 高靱性熱間工具鋼 | |
CN111876668B (zh) | 一种高硬度耐磨耐腐蚀过共析钢及其制备方法 | |
JP3536770B2 (ja) | 非調質鋼材 | |
JPH0925539A (ja) | 強度と靭性に優れた快削非調質鋼 | |
RU2023048C1 (ru) | Конструкционная сталь | |
JPH036352A (ja) | 耐遅れ破壊性及び冷間鍛造性を備えた高強度ボルト用鋼 | |
CN112853210B (zh) | 钛、稀土微合金化高强韧非调质钢及其制造方法 | |
SU1759944A1 (ru) | Конструкционна сталь | |
CN111187995B (zh) | 一种含硼液压支柱用无缝钢管材料 | |
JP2004211206A (ja) | 高強度鍛造用鋼およびこれを用いた大型クランク軸 | |
RU2023049C1 (ru) | Конструкционная сталь | |
JP4232242B2 (ja) | 高強度高靱性非調質鋼材 | |
RU2031179C1 (ru) | Сталь | |
KR101657850B1 (ko) | 경화능이 우수한 중탄소 쾌삭강 및 그 제조방법 | |
JP2000178683A (ja) | 靱性に優れた快削非調質鋼 | |
JP3059318B2 (ja) | 高疲労強度熱間鍛造品の製造方法 | |
RU2814575C1 (ru) | Низкоуглеродистая автоматная сталь | |
JP3416868B2 (ja) | 被削性に優れた高強度・低延性非調質鋼材 | |
RU2167954C2 (ru) | Конструкционная сталь | |
JP3217943B2 (ja) | 被削性、冷間鍛造性および焼き入れ・焼き戻し後の疲労特性に優れる機械構造用鋼の製造方法 | |
JP2001011571A (ja) | 被削性、冷間鍛造性および焼入れ性に優れた機械構造用鋼材 | |
RU2203344C2 (ru) | Литейная сталь |