RU2016702C1 - Способ получения изделий из композиционного материала с металлической матрицей - Google Patents
Способ получения изделий из композиционного материала с металлической матрицей Download PDFInfo
- Publication number
- RU2016702C1 RU2016702C1 SU904830819A SU4830819A RU2016702C1 RU 2016702 C1 RU2016702 C1 RU 2016702C1 SU 904830819 A SU904830819 A SU 904830819A SU 4830819 A SU4830819 A SU 4830819A RU 2016702 C1 RU2016702 C1 RU 2016702C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- metal
- matrix
- container
- matrix composite
- molten
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 95
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 53
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 319
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 314
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 314
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 279
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims abstract description 148
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 claims abstract description 126
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 17
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 12
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 8
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 8
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 84
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 claims description 84
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 65
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 56
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 claims description 47
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 44
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 37
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 37
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 37
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 36
- 239000010974 bronze Substances 0.000 claims description 36
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 36
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 35
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 35
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 34
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 31
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 30
- 239000003570 air Substances 0.000 claims description 27
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 27
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 claims description 26
- 238000009736 wetting Methods 0.000 claims description 22
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 18
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 16
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims description 16
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 16
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 14
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 10
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 10
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims description 9
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 5
- -1 spheres Substances 0.000 claims description 5
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims description 3
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 3
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011669 selenium Substances 0.000 claims description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims description 3
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 3
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N Titanium nitride Chemical compound [Ti]#N NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 2
- 239000004005 microsphere Substances 0.000 claims description 2
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims description 2
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 claims 5
- 239000000080 wetting agent Substances 0.000 claims 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims 3
- QYEXBYZXHDUPRC-UHFFFAOYSA-N B#[Ti]#B Chemical compound B#[Ti]#B QYEXBYZXHDUPRC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052580 B4C Inorganic materials 0.000 claims 1
- 206010028980 Neoplasm Diseases 0.000 claims 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910033181 TiB2 Inorganic materials 0.000 claims 1
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N ZrO2 Inorganic materials O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N boron carbide Chemical compound B12B3B4C32B41 INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 201000011510 cancer Diseases 0.000 claims 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims 1
- 239000012611 container material Substances 0.000 claims 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 claims 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims 1
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000012466 permeate Substances 0.000 claims 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 claims 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims 1
- 210000005239 tubule Anatomy 0.000 claims 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 abstract description 24
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 12
- 230000003993 interaction Effects 0.000 abstract description 11
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 158
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 156
- 239000011156 metal matrix composite Substances 0.000 description 122
- 239000011153 ceramic matrix composite Substances 0.000 description 78
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 61
- 239000000565 sealant Substances 0.000 description 49
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 32
- 239000012754 barrier agent Substances 0.000 description 17
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 16
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 14
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 13
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 13
- 239000011135 tin Substances 0.000 description 12
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 11
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 10
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 9
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 9
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 9
- 239000003623 enhancer Substances 0.000 description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 8
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 7
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 6
- 230000009471 action Effects 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 4
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 4
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 230000006870 function Effects 0.000 description 3
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 3
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 3
- 229910001094 6061 aluminium alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 238000005524 ceramic coating Methods 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 2
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 2
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 2
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 2
- 239000010963 304 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910018134 Al-Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000789 Aluminium-silicon alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018467 Al—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N Copper oxide Chemical compound [Cu]=O QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005751 Copper oxide Substances 0.000 description 1
- 101100117236 Drosophila melanogaster speck gene Proteins 0.000 description 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000589 SAE 304 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- IWBUYGUPYWKAMK-UHFFFAOYSA-N [AlH3].[N] Chemical compound [AlH3].[N] IWBUYGUPYWKAMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CQBLUJRVOKGWCF-UHFFFAOYSA-N [O].[AlH3] Chemical compound [O].[AlH3] CQBLUJRVOKGWCF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002730 additional effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 description 1
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008275 binding mechanism Effects 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- XFWJKVMFIVXPKK-UHFFFAOYSA-N calcium;oxido(oxo)alumane Chemical compound [Ca+2].[O-][Al]=O.[O-][Al]=O XFWJKVMFIVXPKK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 description 1
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 229910000431 copper oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M copper(1+);methylsulfanylmethane;bromide Chemical compound Br[Cu].CSC PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000004043 dyeing Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 239000000499 gel Substances 0.000 description 1
- 230000000762 glandular Effects 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000002905 metal composite material Substances 0.000 description 1
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 229910052596 spinel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011029 spinel Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
- C04B41/45—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements
- C04B41/50—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements with inorganic materials
- C04B41/51—Metallising, e.g. infiltration of sintered ceramic preforms with molten metal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/64—Burning or sintering processes
- C04B35/65—Reaction sintering of free metal- or free silicon-containing compositions
- C04B35/652—Directional oxidation or solidification, e.g. Lanxide process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B37/00—Joining burned ceramic articles with other burned ceramic articles or other articles by heating
- C04B37/02—Joining burned ceramic articles with other burned ceramic articles or other articles by heating with metallic articles
- C04B37/021—Joining burned ceramic articles with other burned ceramic articles or other articles by heating with metallic articles in a direct manner, e.g. direct copper bonding [DCB]
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B37/00—Joining burned ceramic articles with other burned ceramic articles or other articles by heating
- C04B37/02—Joining burned ceramic articles with other burned ceramic articles or other articles by heating with metallic articles
- C04B37/023—Joining burned ceramic articles with other burned ceramic articles or other articles by heating with metallic articles characterised by the interlayer used
- C04B37/026—Joining burned ceramic articles with other burned ceramic articles or other articles by heating with metallic articles characterised by the interlayer used consisting of metals or metal salts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
- C04B41/009—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone characterised by the material treated
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
- C04B41/45—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements
- C04B41/4505—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements characterised by the method of application
- C04B41/4523—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements characterised by the method of application applied from the molten state ; Thermal spraying, e.g. plasma spraying
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
- C04B41/80—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone of only ceramics
- C04B41/81—Coating or impregnation
- C04B41/85—Coating or impregnation with inorganic materials
- C04B41/88—Metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/10—Alloys containing non-metals
- C22C1/1036—Alloys containing non-metals starting from a melt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/10—Alloys containing non-metals
- C22C1/1036—Alloys containing non-metals starting from a melt
- C22C1/1057—Reactive infiltration
- C22C1/1063—Gas reaction, e.g. lanxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
- C04B2111/00474—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00
- C04B2111/00905—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00 as preforms
- C04B2111/00913—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00 as preforms as ceramic preforms for the fabrication of metal matrix comp, e.g. cermets
- C04B2111/00931—Coated or infiltrated preforms, e.g. with molten metal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/02—Aspects relating to interlayers, e.g. used to join ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/12—Metallic interlayers
- C04B2237/121—Metallic interlayers based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/02—Aspects relating to interlayers, e.g. used to join ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/12—Metallic interlayers
- C04B2237/126—Metallic interlayers wherein the active component for bonding is not the largest fraction of the interlayer
- C04B2237/128—The active component for bonding being silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/32—Ceramic
- C04B2237/34—Oxidic
- C04B2237/343—Alumina or aluminates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/32—Ceramic
- C04B2237/38—Fiber or whisker reinforced
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/40—Metallic
- C04B2237/401—Cermets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
- C04B2237/40—Metallic
- C04B2237/405—Iron metal group, e.g. Co or Ni
- C04B2237/406—Iron, e.g. steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/50—Processing aspects relating to ceramic laminates or to the joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/64—Forming laminates or joined articles comprising grooves or cuts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/50—Processing aspects relating to ceramic laminates or to the joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/84—Joining of a first substrate with a second substrate at least partially inside the first substrate, where the bonding area is at the inside of the first substrate, e.g. one tube inside another tube
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Wrappers (AREA)
- Saccharide Compounds (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Particle Accelerators (AREA)
- Welding Or Cutting Using Electron Beams (AREA)
- Mechanical Coupling Of Light Guides (AREA)
- Eyeglasses (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
- Packages (AREA)
- Adhesives Or Adhesive Processes (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
- Inks, Pencil-Leads, Or Crayons (AREA)
Abstract
Сущность изобретения: матричный металл в расплавленном состоянии находится в контакте с наполняющим материалом или предварительно отформованной заготовкой в присутствии реакционно-способной атмосферы в непроницаемом контейнере, по крайней мере, на некоторой стадии во время процесса, способствующего взаимодействию между реакционно-способной атмосферой и расплавленным матричным металлом и/или наполняющим материалом, или предварительно отформованной заготовкой, и/или непроницаемым контейнером, заставляя расплавленный матричный металл пропитывать наполняющий материал или предварительно отформованную заготовку вследствие создания самогенерируемого вакуума. Такая самогенерируемая вакуумная пропитка происходит без применения любого внешнего давления или вакуума. Расплавленный матричный металл пропитывает массу материала - наполнителя или пресс-форму в такой степени, что он контактирует по крайней мере с частью второго металла. После охлаждения матричного металла до температуры ниже точки плавления матричного металла формируется макрокомпозитное тело, включающее металлическое матричное композитное тело, связанное с частью второго металла. 28 з.п. ф-лы, 22 ил.
Description
Изобретение относится к формованию макрокомпозитных тел.
Целью изобретения является снижение трудоемкости процесса и возможность получения составных изделий.
В предлагаемом изобретении металлическое матричное композитное тело получают путем новой техники самогенерируемого вакуума, в котором расплавленный матричный металл пропитывает проницаемую массу наполнителя или предварительно отформованную заготовку, которую располагают в непроницаемом контейнере. В частности, расплавленный матричный металл и реакционноспособную атмосферу связывают с проницаемой массой по крайней мере на некоторой стадии во время процесса, и при контакте между реакционно-способной атмосферой и матричным металлом и/или наполнителем, или предварительно отформованной заготовкой, и/или непроницаемым контейнером генерируется вакуум, приводящий к пропитыванию расплавленным металлом наполнителя или предварительно сформованной заготовки.
Кроме этого перед пропиткой материал-наполнитель или пресс-форму помещают по соседству или они контактируют с по крайней мере одним вторым материалом так, что после пропитки материала-наполнителя или пресс-формы пропитанный материал связывается с по крайней мере частью одного второго материала, в результате чего формируется макрокомпозитное тело. Согласно первому варианту предусматривается реакционная система, включающая: непроницаемый контейнер, массу материала-наполнителя или пресс-форму, содержащиеся в нем, по крайней мере один второй материал, расположенный по соседству или в контакте с массой материала-наполнителя или пресс-формой, расплавленный матричный металл, реакционно-способную атмосферу и герметизирующие средства для герметизации реакционной системы от окружающей атмосферы. Расплавленный матричный металл контактирует с массой материала-наполнителя или пресс-формой в присутствии реакционно-способной атмосферы и герметизирующих средств. Реакционно-способная атмосфера реагирует частично или практически полностью с расплавленным матричным металлом и/или материалом-наполнителем, и/или непроницаемым контейнером с образованием продукта реакции, который может создавать вакуум, в результате чего расплавленный матричный металл по крайней мере частично поступает в материал-наполнитель и контактирует с частью одного второго материала. Реакция с участием реакционно-способной атмосферы и расплавленного матричного металла, и/или материала-наполнителя, и/или непроницаемого контейнера может продолжаться в течение времени, достаточного для частичной или практической полной пропитки расплавленным матричным металлом материала-наполнителя или пресс-формы. Однако расплавленный матричный металл должен пропитывать материал-наполнитель или пресс-форму в такой степени, чтобы он контактировал с частью одного второго материала. Могут быть предусмотрены внешние герметизирующие средства для герметизации реакционной системы, имеющие состав, отличный от матричного металла.
В другом варианте осуществления матричный металл может реагировать с окружающей атмосферой с образованием внутреннего химического герметизирующего средства, имеющего состав, отличный от матричного металла, который герметизирует реакционную систему от окружающей атмосферы. В еще одном варианте изобретения вместо обеспечения внешнего герметизирующего средства для герметизации реакционной системы может быть образован внутренний изолирующий слой в результате смачивания матричным металлом непроницаемого контейнера и/или части по крайней мере одного второго материала, который может распространяться над поверхностью расплавленного матричного металла после его добавления в непроницаемый контейнер, в результате чего реакционная система герметизируется от окружающей атмосферы. Кроме этого возможно внедрение сплавляющих присадок в матричный металл, что облегчает смачивание непроницаемого контейнера и/или по крайней мере одного второго материала матричным металлом, в результате чего реакционная система изолируется от действия окружающей атмосферы.
В другом варианте осуществления изобретения наполнитель может взаимодействовать по крайней мере частично с реакционно-способной атмосферой, создавая вакуум, который затягивает расплавленный матричный металл в наполнитель или предварительно отформованную заготовку. Более того, добавки могут быть включены в наполнитель, который может реагировать либо частично, либо существенно полностью с реакционно-способной атмосферой, создавая вакуум, также как и усиливая свойства образующегося тела. Кроме того, в добавление к или вместо наполнителя и матричного металла непроницаемый контейнер может по крайней мере частично реагировать с реакционно-способной атмосферой, генерируя вакуум.
На фиг. 1 показана схема типичных уложенных листов в пакет с использованием внешнего герметизирующего средства, поперечное сечение; на фиг.2 - фотография горизонтального поперечного сечения готового макрокомпозитного тела, полученного в примере 1; на фиг.3 - четыре щели на верхней поверхности керамического матричного композитного тела, используемого в примерах 2, 3, 4, 5 и 7, вид сверху; на фиг.4 - фотография готового макрокомпозитного тела, полученного в примере 2; на фиг.5 - макрокомпозитное тело, полученное в примере 3, вертикальное поперечное сечение; на фиг.6 - макрокомпозитное тело, полученное в примере 4, вертикальный поперечный разрез; на фиг.7 - фотография макрокомпозитного тела, полученного в примере 4; на фиг.8 - макрокомпозитное тело, полученное в примере 5, вертикальное поперечное сечение; на фиг.9 - фотография готового макрокомпозитного тела, полученного в примере 5; на фиг.10 - узел, используемый для получения макрокомпозитного тела по примеру 6, вертикальное поперечное сечение; на фиг.11 - фотография готового макрокомпозитного тела, полученного в примере 6; на фиг.12 - макрокомпозитное тело, полученное в примере 7, вертикальное поперечное сечение; на фиг.13 - фотография обработанного макрокомпозитного тела, полученного в примере 7; на фиг.14 - цилиндрическое макрокомпозитное тело, полученное в примере 8, горизонтальное поперечное сечение; на фиг.15 - макрокомпозитное тело, полученное в примере 9, вертикальное поперечное сечение; на фиг. 16 - фотография макрокомпозитного тела, полученного в примере 9, горизонтальное поперечное сечение; на фиг.17 - макрокомпозитное тело, полученное в примере 10, горизонтальное поперечное сечение; на фиг.18 - фотография горизонтального поперечного сечения макрокомпозитного тела, полученного в примере 11; на фиг.19 - фотография горизонтального поперечного сечения готового макрокомпозитного тела, полученного в примере 12; на фиг.20 - макрокомпозитное тело, полученное в примере 13, горизонтальное поперечное сечение; на фиг.21 - макрокомпозитное тело, полученное в примере 14, вертикальное поперечное сечение; на фиг.22 - фотография готового двухслойного макрокомпозитного тела, полученного в примере 15, горизонтальное поперечное сечение.
Со ссылкой на фиг.1 иллюстрируют обычную слоевую упаковку 2 для формирования макрокомпозитного тела, включающую металлическое матричное композитное тело, связанное с вторым материалом, причем металлическое матричное композитное тело образуется по методике самогенерируемого вакуума. В частности, материал-наполнитель или пресс-форму 3, которые могут быть выполнены из любого подходящего материала, располагают по соседству с вторым материалом, например керамическим матричным композитным телом 1 в непроницаемом контейнере 4, который способен удерживать расплавленный матричный металл 5 и реакционно-способную атмосферу. Так, например, материал-наполнитель 3 может контактировать с реакционно-способной атмосферой (например, которая существует в порах материала-наполнителя или пресс-формы) в течение времени, достаточного для проникновения реакционно-способной атмосферы, частично или практически полностью, в материал-наполнитель 3 в непроницаемом контейнере 4. Матричный металл 5 в расплавленной форме или в виде твердой заготовки далее вводят в контакт с материалом-наполнителем 3. Могут быть предусмотрены внешний герметик или герметизирующие средства, например, на поверхности матричного металла 5 с целью изоляции реакционно-способной атмосферы от окружающей атмосферы 6. Герметизирующие средства, как внешние, так и внутренние, могут выполнять или не выполнять функции герметизирующих средств при комнатной температуре, но должны выполнять такие функции в условиях осуществления процесса (например, при температуре, равной или выше точки плавления матричного металла). Далее слоевую упаковку 2 помещают в печь, которая находится при комнатной температуре или ее предварительно нагревают до температуры процесса. В условиях процесса печь работает при температуре выше точки плавления матричного металла с целью осуществления пропитки матричным металлом материала-наполнителя или пресс-формы и контактирования с частью второго материала в результате создания самогенерируемого вакуума.
Непроницаемый контейнер может быть изготовлен или получен способом, который имеет соответствующие свойства. Например, простой открытый сверху стальной цилиндр (из нержавеющей стали) является подходящим в качестве формы. Стальной контейнер может быть дополнительно футерован GRAFOII
графитовой лентой (GRAFOII
является зарегистрированной торговой маркой Юнион Карбайд) для облегчения удаления макрокомпозитного тела, которое должно быть сформовано в контейнере. Другие материалы, такие как B2O3, опудривают внутри контейнера, или олово, которое добавляют к матричному металлу, также могут быть использованы для облегчения высвобождения макрокомпозитного тела из контейнера или формы. Контейнер может быть наполнен желаемым количеством подходящего наполняющего материала или предварительно отформованной заготовкой, которая дополнительно может быть по крайней мере частично покрыта другим слоем ленты GRAFOII
. Указанный слой графитовой ленты облегчает отделение металлического матричного композитного тела от любого каркаса матричного металла, остающегося после пропитки наполняющего материала.
Количество расплавленного матричного металла, например алюминий, бронза, медь, чугун, магний и т.д., может быть затем залито в контейнер. Контейнер может находиться при комнатной температуре или предварительно нагрет до любой подходящей температуры. Более того, матричный металл может быть первоначально запасен в виде твердых слитков матричного металла и после этого нагрет для того, чтобы перевести слитки в расплав. Соответствующее герметизирующее средство выбирают из группы, состоящей из наружного герметизирующего средства и внутреннего герметизирующего средства, которые могут быть сформованы. Например, если хотят сформовать внешний герметик, внешнее герметизирующее средство, такое как стеклянный (например, B2O3) спек, можно приложить к поверхности резервуара с расплавленным матричным металлом в контейнере. Спек затем плавят, покрывая поверхность резервуара, но полного покрытия не требуется. После контактирования расплавленного матричного металла с наполняющим материалом или предварительно отформованной заготовкой и герметизации матричного металла и/или наполняющего материала от окружающей атмосферы с помощью внешнего герметизирующего средства, при необходимости, контейнер устанавливают в печь, которая может быть предварительно нагрета до температуры обработки в течение периода времени, обеспечивающего пропитку. Температура обработки в печи может различаться для различных матричных металлов (например, 950оС для некоторых алюминиевых сплавов и 1100оС для некоторых бронзовых сплавов является желательными). Соответствующую температуру обработки обычно варьируют в зависимости от точки плавления и других характеристик матричного металла, также как и специфических характеристик компонентов в реакционной системе и герметизирующего средства. После соответствующего периода времени при определенной температуре в печи будет создаваться вакуум внутри наполняющего материала или предварительно отформованной заготовки, позволяя расплавленному матричному металлу пропитывать наполняющий материал или предварительно отформованную заготовку. Контейнер может быть затем удален из печи и охлажден, например, путем помещения его на охлажденную плиту для направленного отверждения матричного металла. Макрокомпозитное дело может быть удалено любым удобным способом из контейнера.
Когда подходящий матричный металл в расплавленном состоянии контактирует с наполняющим материалом или предварительно отформованной заготовкой, которые размещены по соседству или в контакте с по крайней мере одним вторым металлом в присутствии реакционно-способной атмосферы в непроницаемом контейнере, может иметь место взаимодействие между реакционно-способной атмосферой и расплавленным матричным металлом и/или наполняющим материалом, или предварительно отформованной заготовкой, и/или непроницаемым контейнером, что приводит к продукту реакции (например, твердый, жидкий или пар), который занимает меньший объем, чем первоначальный объем, занимаемый реагирующими компонентами. Когда реакционно-способная атмосфера изолирована от окружающей атмосферы, вакуум может быть создан в проницаемом наполняющем материале или предварительно отформованной заготовке, который затягивает расплавленный матричный металл в пустоты пространства наполняющего материала. Непрерывное взаимодействие между реакционно-способной атмосферой и расплавленным матричным металлом и/или наполняющим материалом, или предварительно отформованной заготовкой, и/или непроницаемым контейнером может приводить к матричному металлу, который пропитывает наполняющий материал или предварительно отформованную заготовку по мере того, как генерируется дополнительный вакуум. Взаимодействие может продолжаться в течение времени, достаточного для того, чтобы допустить проникновение расплавленного матричного металла либо частично, либо существенно полностью, в массу наполняющего материала или предварительно отформованной заготовки. Наполняющий материал или предварительно отформованная заготовка должны быть достаточно проницаемы для того, чтобы позволить реакционно-способной атмосфере проникнуть в массу наполняющего материала или предварительно отформованной заготовки. Кроме этого, с целью получения макрокомпозитного тела расплавленный матричный металл должен пропитать массу материала-наполнителя или пресс-форму в такой степени, чтобы расплавленный матричный металл вступил в контакт с частью, по крайней мере, одного второго материала.
Изобретение предусматривает различные матричные металлы, которые на некоторой стадии во время образования металлического матричного композиционного материала контактируют с реакционно-способной атмосферой. Поэтому различные ссылки будут сделаны к частным комбинациям матричный металл/реакционно-способная атмосфера или системам, которые демонстрируют образование самогенерируемого вакуума. В частности, режим самогенерируемого вакуума наблюдали в системах: алюминий - воздух; алюминий - кислород; алюминий - азот; бронза - воздух; бронза - азот; медь - воздух; медь - азот; чугун - воздух.
Для того, чтобы осуществить методику самогенерируемого вакуума необходимо реакционно-способную атмосферу изолировать от окружающей атмосферы, так что на пониженное давление реакционно-способной атмосферы, которое существует во время пропитки, не оказывал бы существенно вредное влияние любой газ, который транспортируется из окружающей атмосферы. Непроницаемый контейнер, который может быть использован в предлагаемом способе, может быть контейнером любого размера, формы и/или состава, который может быть или может не быть нереакционно-способным с матричным металлом и/или реакционно-способной атмосферой и который является непроницаемым для окружающей атмосферы в условиях способа. В частности, непроницаемый контейнер может включать любой материал (например, керамика, металл, стекло, полимер и т.д.), который может выдерживать условия способа так, чтобы сохранить свои размер и форму и предотвратить или существенно ингибировать транспорт окружающей атмосферы через контейнер. При использовании контейнера, который достаточно непроницаем для транспортирования атмосферы через этот контейнер, возможно формирование самогенерируемого вакуума внутри этого контейнера. Далее, в зависимости от используемой конкретной реакционной системы, непроницаемый контейнер, который по крайней мере частично реагирует с реакционно-способной атмосферой и/или матричным металлом, и /или наполняющим материалом, может быть использован для создания или способствовать созданию самогенерируемого вакуума внутри этого контейнера.
Отличительными особенностями непроницаемого контейнера являются отсутствие пор, трещин или способных к восстановлению оксидов, каждый из которых может вредно воздействовать на развитие или сохранение самогенерируемого вакуума. Таким образом целый ряд материалов может быть использован для формирования непроницаемых контейнеров. Например, формованная или литьевая окись алюминия или карбид кремния могут быть использованы, также как металлы, имеющие ограниченную или низкую растворимость в матричном металле, например, нержавеющая сталь для алюминиевых, медных и бронзовых матричных металлов.
Кроме того, непригодные материалы, такие как пористые материалы (например, керамические тела), могут быть сделаны непроницаемыми путем формирования подходящего покрытия на них. Такие непроницаемые покрытия могут быть любыми из широкого ряда глазурей и гелей, пригодных для связывания и герметизации таких пористых материалов. К тому же непроницаемое покрытие может быть жидким при температурах способа, и в этом случае покрывающий материал должен быть достаточно стабильным, чтобы оставаться непроницаемым при условиях самогенерируемого вакуума, например, благодаря вязкому сцеплению с контейнером или наполняющим материалом, или предварительно отформованной заготовкой. Пригодные материалы покрытия включают стеклообразные материалы (например, B2O3), хлориды, карбонаты и т.д., при условии, что размер пор этого наполнителя или предварительно отформованной заготовки является достаточно малым, так что покрытие может эффективно блокировать поры, образуя непроницаемое покрытие.
Матричный металл, используемый в предлагаемом способе, может быть любым матричным металлом, который будучи расплавленным в условиях способа, проникает в наполняющий материал или предварительно отформованную заготовку при создании вакуума внутри наполняющего материала. Например, матричным металлом может быть любой металл или составная часть внутри металла, который реагирует с реакционно-способной атмосферой в условиях процесса либо частично, либо существенно полностью заставляя расплавленный матричный металл проникать в наполняющий материал или предварительно отформованную заготовку благодаря частичному возникновению вакуума в нем. Далее, в зависимости от применяемой системы матричный металл может либо частично, либо существенно быть нереакционно-способным с реакционно-способной атмосферой и вакуум может быть создан вследствие взаимодействия реакционно-способной атмосферы с одним или более другими компонентами реакционной системы, позволяя матричному металлу проникать в наполняющий материал.
В варианте осуществления матричный материал может быть сплавлен с усилителем смачивания для облегчения смачивающей способности матричного металла, содействуя формированию связи между матричным металлом и наполнителем, уменьшая пористость в формируемом металлическом матричном композиционном материале, уменьшая количество времени, необходимого для полной пропитки и т.д. Кроме того, материал, который включает усилитель смачивания, может также действовать как облегчитель герметика, чтобы способствовать изоляции реакционно-способной атмосферы от окружающей атмосферы. Однако в другом варианте осуществления усилитель смачивания может быть включен непосредственно в наполняющий материал вместо того, чтобы быть сплавленным с матричным металлом.
Усилитель смачивания может также усиливать смачивающую способность матричного металла по крайней мере одним вторым материалом, что позволяет получать более прочное и когезионное макрокомпозитное тело.
Таким образом, смачивание наполняющего материала матричным металлом может усилить свойства (например, предел прочности при растяжении, сопротивление к эрозии и т.д.) результирующего металлического матричного композитного тела. Кроме того, смачивание наполняющего материала расплавленным матричным металлом может благоприятствовать равномерной дисперсии наполнителя по всему формируемому матричному металлическому композиционному материалу и улучшению связывания наполнителя с матричным металлом. Полезные усилители смачивания для алюминиемого матричного металла включают магний, висмут, свинец, олово и т.д., для бронзы и меди включают селен, теллур, серу и т.д. Более того, по крайней мере один усилитель смачивания может быть добавлен к матричному металлу и/или наполняющему материалу для придания желаемых свойств результирующему металлическому матричному композитному телу.
Более того, возможны использование резервуара матричного металла для гарантированного полного пропитывания матричным металлом наполняющего материала и/или подача второго металла, который имеет отличный состав от первого источника матричного металла. В частности, в некоторых случаях можно использовать матричный металл в резервуаре, который отличается по составу от первого источника матричного металла. Например, если алюминиевый сплав используют в качестве первого источника матричного металла, тогда фактически любой другой металл или металлический сплав, который плавится при температуре переработки, мог бы быть использован в качестве металла для резервуара. Расплавленные металлы часто очень хорошо смешиваются один с другим, что должно привести к смешению металла резервуара с первым источником матричного металла, поскольку дается достаточное количество времени для того, чтобы произошло смешение. Таким образом, используя металл в резервуаре, который отличается по составу от первоисточника матричного металла, возможно приспосабливать свойства матричного металла для удовлетворения различных операционных требований и таким образом регулировать свойства металлического матричного композитного тела.
Температура, при которой реакционная система подвергается воздействию (например, температура переработки), может варьироваться в зависимости от того, какие матричные металлы, наполняющие материалы или предварительно отформованные заготовки, вторые материалы и реакционно-способные атмосферы используют. Например, для алюминиевого матричного металла данный способ самогенерируемого вакуума обычно происходит при 700оС и предпочтительно 850оС или более. Температуры свыше 1000оС обычно не являются необходимыми, и, в частности, полезным диапазоном является от 850 до 1000оС. Для бронзового или медного матричного металла полезны температуры от 1050 до 1125оС, для чугуна являются подходящими температуры от 1250 до 1400оС, т.е. могут быть использованы температуры, которые выше точки плавления, но ниже точки испарения матричного металла.
Можно приспособить состав и/или микроструктуру металлической матрицы во время образования металлического матричного композиционного компонента микрокомпозитного тела для придания желаемых характеристик результирующему микрокомпозитному телу. Например, для данной системы условия способа можно подобрать для контролирования образования, например, интерметаллидов, оксидов, нитридов и т.д. Далее, в дополнение к приспособлению состава металлической матрицы можно модифицировать другие физические характеристики металлического матричного композитного компонента, например пористость, контролируя скорость охлаждения металлического матричного композитного компонента. В некоторых случаях можно контейнер, содержащий формируемое макрокомпозитное тело, поместить на охлаждаемую плиту. Кроме того, дополнительные свойства (например, предел прочности при растяжении) формируемого металлического матричного композиционного компонента макрокомпозитного тела могут контролироваться путем использования термообработки (например, стандартная термообработка, которая соответствует существенно термообработке для матричного металла самого по себе, или термообработка, которая модифицирует частично или существенно). Такие методы модификации свойств металлического матричного композитного компонента макрокомпозитного тела могут использовться для изменения или модификации свойств конечного макрокомпозитного тела с целью удовлетворения промышленных требований.
В условиях, применяемых в предлагаемом способе, масса наполняющего материала или предварительно отформованная заготовка, расположенная по соседству или в контакте с одним вторым металлом, должна быть проницаемой для того, чтобы позволить реакционно-способной атмосфере пропитать или проникнуть в наполняющий материал или предварительно отформованную заготовку на некоторой стадии во время процесса, предшествующей изоляции окружающей атмосферы от реакционно-способной атмосферы. В результате обеспечения соответствующего материала-наполнителя реакционно-способная атмосфера может частично или практически полностью реагировать путем контактирования с расплавленным матричным металлом и /или материалом-наполнителем, и/или непроницаемым контейнером, в результате чего создается вакуум, который вводит расплавленный матричный металл в материал-наполнитель и в состояние контакта с частью одного второго материала. Кроме этого, распределение реакционно-способной атмосферы внутри материала-наполнителя не является достаточно однородным, однако существенно однородное распределение реакционно-способной атмосферы может способствовать образованию желаемого металлического матричного композитного тела.
Предлагаемый способ формирования металлического матричного композитного тела является применимым к широкому ряду наполняющих материалов, и выбор материалов будет зависеть в большой степени от таких фактов, как матричный металл, по крайней мере один второй металл, условия переработки, реакционная способность расплавленного матричного металла с реакционно-способной атмосферой, реакционная способность расплавленного матричного металла с непроницаемым контейнером и свойства, закладываемых для металлического матричного композитного компонента целевого макрокомпозитного продукта. Например, когда матричный металл включает алюминий, то подходящими наполняющими материалами являются: оксиды (например, окись алюминия ); карбиды (например, карбид кремния); нитриды (например, нитрид титана). Если имеется тенденция для наполняющего материала взаимодействовать вредно с расплавленным матричным металлом, то такое взаимодействие может быть скомпенсировано путем уменьшения времени пропитки и температуры или путем предусматривания нереакционно-способного покрытия на наполнителе. Наполняющий материал может включать подложку, такую как углерод или другой некерамический материал, носящий керамическое покрытие, чтобы защитить подложку от воздействия или деградации. Пригодные керамические покрытия включают оксиды, карбиды и нитриды. Керамики, которые являются предпочтительными для использования в данном способе, включают окись алюминия и карбид кремния в форме частиц, пластинок, усов и волокон. Волокна могут быть прерывными (в измельченной форме) или в форме непрерывных филаментов, таких как мультифиламентные жгуты. Кроме того состав и/или форма наполняющего материала или предварительно отформованной заготовки могут быть гомогенными или гетерогенными.
Размер и форма наполняющего материала могут быть любыми, для достижения желаемых свойств в металлическом матричном композитном компоненте целевого макрокомпозитного продукта. Таким образом материал может быть в форме частиц, усов, пластинок или волокон, поскольку пропитка не ограничена формой наполняющего материала. Могут применяться другие формы, такие как сферы, цилиндры, таблетки, тугоплавкие волокнистые переплетения и тому подобное. Кроме того, размер этого материала не ограничивает пропитывание, хотя могут требоваться более высокая температура или более продолжительный период времени для получения полной пропитки массы более мелких частиц, чем для более крупных частиц. Средний размер материала наполнителя, лежащий в пределах от 24 до 500 грит, является предпочтительным для большинства технических применений. Кроме того, контролируя размер (например, диаметр частицы, и т. д.) непроницаемой массы наполняющего материала или предварительно отформованной заготовки, можно приспособить физические и/или механические свойства формуемого металлического матричного композиционного компонента целевого макрокомпонентного продукта для того, чтобы удовлетворить неограниченное число промышленных применений.
Реакционно-способная атмосфера, используемая в предлагаемом способе, может быть любой атмосферой, которая может реагировать, по крайней мере, частично или существенно полно с расплавленным матричным металлом и/или наполняющим материалом, и/или непроницаемым контейнером, образуя продукт реакции, который занимает объем, меньший объема, занимаемого этой атмосферой и/или компонентами реакции до реакции. В частности, реакционно-способная атмосфера при контакте с расплавленным матричным металлом и/или наполняющим материалом, и/или непроницаемым контейнером может реагировать с одним или более компонентами реакционной системы, образуя твердый, жидкий или парообразный продукт реакции, который занимает меньший объем, чем объем совместных индивидуальных компонентов, создавая пустоту или вакуум, который способствует втягиванию расплавленного матричного металла в наполняющий материал или предварительно отформованную заготовку. Взаимодействие между реакционно-способной атмосферой и одним или более матричным металлом, и/или наполняющим материалом, и/или непроницаемым контейнером может продолжаться в течение времени, достаточного для того, чтобы матричный металл пропитал по крайней мере частично или существенно полностью наполняющий материал.
Однако расплавленный матричный металл должен пропитывать материал-наполнитель или пресс-форму в такой степени, чтобы расплавленный матричный металл контактировал с частью одного второго материала, который располагается по соседству, или в контакте с массой материала-наполнителя или пресс-формой. Например, когда используют воздух в качестве реакционно-способной атмосферы, взаимодействие между матричным металлом (например, алюминием) и воздухом может приводить к образованию реакционно-способных продуктов (например, окись алюминия и/или нитрид алюминия, и т.д.). В условиях способа продукт(ы) реакции имеет меньший объем, чем общий объем, занимаемый расплавленным алюминием и воздухом. В результате реакции генерируется вакуум, заставляя расплавленный матричный металл проникать в наполняющий материал или предварительно отформованную заготовку. В зависимости от используемой системы наполняющий материал и/или непроницаемый контейнер могут реагировать с реакционно-способной атмосферой аналогичным образом, генерируя вакуум, помогая проникновению расплавленного матричного металла в наполняющий материал. Реакция с самогенерируемым вакуумом может продолжаться в течение времени, достаточного, чтобы привести к образованию металлического матричного композитного тела, которое связано с одним вторым материалом с образованием макрокомпозитного тела.
Кроме того, найдено, что герметик или герметизирующее средство должны предотвращать или ограничивать газовый поток из окружающей атмосферы в наполняющий материал или предварительно отформованную заготовку (например, предотвращать течение окружающей атмосферы в реакционно-способную атмосферу). Ссылаясь снова на фиг.1, реакционно-способная атмосфера внутри непроницаемого контейнера 4 и наполняющего материала 3 должна быть достаточно изолирована от окружающей атмосферы 6, так что, когда происходит взаимодействие между реакционно-способной атмосферой и расплавленным матричным металлом 5 и/или наполняющим материалом, или предварительно отформованной заготовки, и/или непроницаемым контейнером 4, устанавливается и поддерживается разница давления между реакционно-способной и окружающей атмосферами до тех пор, пока не будет достигнута желательная пропитка. Изоляция между реакционно-способной и окружающей атмосферами не должна быть совершенной, но скорее лишь достаточной, так что имеет место разница давления в сетке (например паровая фаза могла бы течь из окружающей атмосферы в реакционно-способную атмосферу до тех пор, пока скорость течения была бы ниже той, которая необходима для немедленного пополнения реакционно-способной атмосферы). Часть необходимой изоляции окружающей атмосферы от реакционно-способной атмосферы обеспечивается непроницаемостью контейнера 4. Поскольку большинство матричных металлов является также достаточно непроницаемыми для окружающей атмосферы, то резервуар с расплавленным матричным металлом 5 обеспечивает другую часть необходимой изоляции. Границы раздела между непроницаемым контейнером 4 и матричным металлом может давать дорожку для течи между окружающей и реакционно-способной атмосферами. Таким образом герметик должен обеспечивать герметизацию, достаточную для ингибирования или предотвращения такой течи.
Подходящие герметики или герметизирующее средство могут быть классифицированы как механические, физические или химические, и каждый из них может быть, кроме того, классифицирован как либо внешний, либо внутренний. Под внешним имеют в виду, что герметизирующее действие возникает независимо от расплавленного матричного металла, или в дополнение к любому герметизирующему действию, обеспечивающему расплавленным матричным металлом (например, из материала, добавленного к другим элементам реакционной системы). Под внутренним имеют в виду то, что герметизирующее действие возникает исключительно из одной или более характеристик матричного металла (например, от способности матричного металла смачивать непроницаемый контейнер).
В варианте осуществления внешнего герметика герметизирующее средство может быть наружно применено к поверхности матричного металла в виде твердого или жидкого материала, который в условиях способа может быть существенно нереакционно-способным с матричным металлом. Найдено, что такой внешний герметик предотвращает или по крайней мере достаточно ингибирует транспорт парофазных составляющих частей из окружающей атмосферы к реакционно-способной атмосфере. Пригодными материалами для использования в качестве внешнего физического герметизирующего средства могут быть либо твердые тела, либо жидкости, включая стекла (например, борные или кремневые стекла, B2O3, расплавленные оксиды и т.д.), или любой другой материал(ы), который достаточно ингибирует транспорт окружающей атмосферы к реакционно-способной атмосфере в условиях этого способа.
Внешний механический герметик может быть сформован предварительным выравниванием или предварительным полированием, или иным способом, формирующим внутреннюю поверхность непроницаемого контейнера, контактирующего с емкостью матричного металла, так что транспорт газа между окружающей атмосферой и реакционно-способной атмосферой достаточно ингибирован. Глазури и покрытия, такие как B2O3, которые могут применяться в контейнере, чтобы сделать это непроницаемым, могут также обеспечивать подходящую герметизацию.
Внешний химический герметик может быть получен помещением материала на поверхность расплавленного матричного металла, который реагирует с, например, проницаемым контейнером. Продукт реакции может включать интерметаллид, оксид, карбид и т.д.
В варианте осуществления внутреннего физического герметика матричный металл может реагировать с окружающей атмосферой с образованием герметика или герметизирующего средства, имеющего состав, отличный от состава матричного металла. Например, при реакции матричного металла с окружающей атмосферой (например, MgO и/или магний-алюминатная шпинель в случае взаимодействия сплава Al-Mg с воздухом, или оксид меди в случае взаимодействия бронзового сплава с воздухом) может образоваться продукт реакции, который может герметизировать реакционно-способную атмосферу от окружающей атмосферы.
В другом варианте осуществления внутреннего физического герметика облегчитель герметика может быть добавлен к матричному металлу, чтобы способствовать образованию герметика при реакции между матричным металлом и окружающей атмосферой (например, путем добавления магния, висмута, свинца и т. д. для алюминиевых матричных металлов, или путем добавления селена, теллура, серы и т.д. для медных и бронзового матричных металлов). При формировании внутреннего химического герметизирующего средства матричный металл может взаимодействовать с непроницаемым контейнером (например, путем частичного расплавления контейнера или его покрытия (внутреннего) или путем формирования продукта реакции или интерметаллида и т.д., которые могут герметизировать наполняющий материал от окружающей среды).
Кроме того, герметик должен соответствовать волюметрическим (т.е. либо расширению, либо сокращению) или другим изменением в реакционной системе, не допуская окружающую атмосферу течь в наполнящий материал (например, течение в реакционно-способную атмосферу). В частности, поскольку расплавленный матричный металл впитывается в проницаемую массу наполняющего материала или предварительно отформованную заготовку, глубина расплавленного матричного металла в контейнере имеет тенденцию уменьшаться. Соответствующее герметизирующее средство для такой системы должно быть достаточно податливым, чтобы предотвратить транспорт газа из окружающей атмосферы в наполняющий материал, поскольку уровень расплавленного матричного металла в контейнере уменьшается.
Барьерное средство может также быть использовано в комбинации с данным изобретением. В частности, предлагаемое барьерное средство может быть любым пригодным средством, которое мешает, ингибирует, препятствует или ограничивает миграцию, перемещение, или тому подобное, расплавленного матричного металла за определенную границу поверхности наполняющего материала. Пригодным барьерным средством может быть любой минерал, соединение, элемент, композиция или тому подобное, который в условиях предлагаемого способа сохраняет некоторую структурную целостность, является нелетучим и способным локально ингибировать, останавливать, мешать, предотвращать и тому подобное непрерывное впитывание или любой другой вид движения за определенную границу поверхности наполняющего материала. Барьерное средство может быть использовано во время пропитки с помощью самогенерируемого вакуума или в любом непроницаемом контейнере, используемом в связи с техникой самогенерируемого вакуума для формирования металлических матричных композиционных материалов. Такие барьерные средства облегчают получение сформованных макрокомпозитных тел.
Подходящее барьерное средство включает материалы, которые либо являются смачиваемыми, либо несмачиваемыми при миграции расплавленного матричного металла в условиях применяемого способа, поскольку смачивание барьерного средства существенно не протекает за пределами поверхности барьерного материала (т.е. поверхность смачивания). По-видимому, барьер этого типа проявляет малое сродство или не проявляет сродства к расплавленному матричному сплаву, и перемещение за определенную границу поверхности наполняющего материала или предварительно отформованной заготовки предотвращается или ингибируется барьерным средством. Этот барьер уменьшает любую окончательную механическую обработку или измельчение, которые могут потребоваться макрокомпозитному телу.
Подходящие барьеры, в особенности, полезные для алюминиевых матричных металлов, есть барьеры, содержащие углерод, особенно кристаллическая аллотропная форма углерода, известная как графит. Графит существенно не смачивается расплавленным алюминиевым сплавом при описываемых условиях способа. Конкретным предпочтительным графитом является графитовая лента, продукт GRAFOII
, который проявляет характеристики, предотвращающие миграцию расплавленного алюминиевого сплава за определенную границу поврхности наполняющего материала. Это графитовая лента также является устойчивой к нагреванию и является существенно химически инертной. Графитовая лента GRAFOII
является подвижной, совместимой, принимает различные формы и упруга, из нее можно изготовить различные формы, которые будут соответствовать большинству любых применений барьер. Графитовое барьерное средство может быть применено в виде суспензии или пасты, или даже как разделяющая пленка вокруг или на границе наполняющего материала или предварительно отформованной заготовки. Лента GRAFOII
, в частности, является предпочтительной потому, что она находится в форме подвижного графитового листа. Один способ использования этого бумаго-подобного графитового листового материала состоит в обертывании наполняющего материала или предварительно отформованной заготовки, подлежащей пропитке. Или же, графитовый листовой материал может быть сформован в обратную форму конфигурации, которая желательна для металлического матричного композитного тела, и эта обратная форма может затем быть заполнена наполняющим материалом.
Кроме того, другие тонко измельченные частицы материалов, такие как 500 грит окись алюминия, могут функционировать как барьер, в определенных ситуациях, поскольку пропитка барьерного материала из частиц должна происходить со скоростью ниже скорости пропитки наполняющего материала.
Барьерное средство может применяться любым подходящим способом, таким как покрытие определенной границы поверхности слоем барьерного средства. Такой слой барьерного средства может быть применен путем окрашивания, окунания, просеивания через шелк, испарением, или в других случаях применяя барьерное средство в жидкой форме, в форме суспензии или пасты, или путем распыления парообразного барьерного средства, или простым нанесением слоя твердого барьерного средства в виде частиц, или путем применения твердого тонкого листа или пленки барьерного средства на определенную границу поверхности. В случае барьерного средства на месте самогенерируемая вакуумная пропитка существенно ограничивается в тех случаях, когда пропитывающий матричный металл достигает определенной границы поверхности и контактирует с барьерным средством.
Данный способ формирования металлического матричного композиционного компонента макрокомпозитного тела путем техники самогенерирования вакуума, в комбинации с использованием барьерного средства, обеспечивает существенные преимущества над известным уровнем техники. В частности, используя предлагаемый способ, металлическое матричное композитное тело может быть получено без необходимости дорогой или сложной технологии.
П р и м е р 1. Пример демонстрирует способ связывания керамического матричного тела с телом из нержавеющей стали с использованием алюминиевого металлического матричного композитного промежуточного слоя.
Стержень из нержавеющей стали диаметром 0,5 дюйма и длиной 2,5 дюйма помещали в вертикальном положении в непрорицаемый контейнер, содержащий выпускаемый промышленностью тигель из оксида алюминия, имеющий внутренний диаметр 1,5 дюйма и высоту 2,5 дюйма таким образом, что один конец стального бруска опирался на дно тигля из оксида алюминия. Затем круговое пространство между внешней поверхностью стального бруска и внутренней поверхностью алюминиевого тигля заполняли примерно на 0,75 дюйма слоем материала наполнителя, представляющего собой частицы 54 грит карбида кремния. Внешнюю поверхность стального бруска предварительно покрывали раствором порошка B2O3 в воде. Твердый матричный металл, содержащий алюминиевый сплав, имеющий следующий примерный состав, мас.%: Zn 2,5-3,5; Cu 3,0-4,0; Si 7,9-9,5; Fe 0,8-1,5; Mg 0,20-0,30; < 0,50 мас.% Mn, < 0,35 мас.% Sn и < 0,50 мас.% Ni и алюминий остальное, помещали внутрь непроницаемого контейнера, находящегося при комнатной температуре, сверху материала-наполнителя из карбида кремния. Систему, состоящую из непроницаемого контейнера и его содержимого, далее помещали в печь сопротивления с нагретой воздушной атмосферой и печь нагревали до 600оС. Затем в течение 1,5 ч температуру печи повышали до 900оС и за это время твердый матричный сплав плавился с образованием 0,75-дюймового слоя расплавленного матричного сплава внутри кругового пространства между стальным стержнем и алюминиевым тиглем. Затем расплавленный матричный металл покрывали материалом, образующим герметик. В частности, порошок B2O3 помещали на поверхность расплавленного алюминиевого матричного металла. Через 15 мин пребывания при 900оС B2O3 практически полностью плавился с образованием стеклообразного слоя. Кроме этого вода, содержащаяся в B2O3, практически полностью дегазировалась, в результате чего образовывался газонепроницаемый герметик. Систему выдерживали в печи еще в течение часа при 900оС. После этого ее извлекали из печи и помещали в непосредственный контакт с охлаждаемой водой закалочной плитой и с целью непосредственного отвердевания матричного металла. Анализ конечной структуры такой системы показал, что расплавленный матричный металл пропитал материал-наполнитель из карбида кремния с образованием металлического матричного компонента, связанного как с алюминиевым тиглем, так и со стальным стержнем, образуя макрокомпозитное тело, в котором керамическое тело (тигель из оксида алюминия) связан с металлическим телом (стальной стержень) с помощью металлического матричного композитного промежуточного слоя. Кроме этого слой оставшегося матричного металла, который не пропитал материал-наполнитель из карбида кремния, связывался с алюминиевым тиглем, промежуточным слоем металлического матричного композита и стальным стержнем на верхней поверхности такой системы.
На фиг.2 показана фотография горизонтального поперечного сечения готового макрокомпозитного тела, сформированного в настоящем примере. Сечение произведено ниже оставшегося слоя матричного металла и выше днища алюминиевого тигля. Такое поперечное сечение показывает стальной стержень 7, связанный с тиглем 8 из оксида алюминия с помощью металлического матричного композитного промежуточного слоя 9.
П р и м е р 2. В следующем примере демонстрируется метод формирования макрокомпозитного тела, включающего керамическое матричное композитное тело, связанное с алюминиевым металлическим матричным композитным телом. В этом примере также демонстрируется использование механического связывания в комбинации с другими механизмами связывания.
Цилиндрическое керамическое матричное композитное тело, включающее материал-наполнитель из карбида кремния, в который внедрена алюминиевая матрица, помещали на верх слоя из порошкообразного оксида алюминия 500 грит, содержащегося внутри непроницаемого контейнера с внутренним диаметром 1,5 дюйма и высотой 2,25 дюйма, изготовленного из нержавеющей стали калибра 16 AlSi типа 304. Контейнер изготавливали путем сваривания трубки и з нержавеющей стали калибра 16 внутренним диаметром 1,5 дюйма и высоту 0,25 дюйма с пластиной из нержавеющей стали калибра 16 размерами 1,75 х 1,75 дюйма. Круговое пространство между поверхностью керамического матричного композитного тела, соответствующее внешнему диаметру цилиндрического керамического матричного композитного тела, и внутренней поверхностью непроницаемого контейнера, заполняли порошком оксида алюминия 500 грит до тех пор, пока уровень порошка не станет равным уровню верхней поверхности керамического матричного композитного тела. Порошок 500 грит в условиях настоящего примера действует, как барьерный материал, непроницаемый для расплавленного матричного металла. Верхняя поверхность керамического матричного композитного тела имеет щели шириной 0,35 дюйма и глубиной 0,030 дюйма, ориентированные в образце (фиг.3). Щели 10 наклонены на 8о от вертикальной оси цилиндрического керамического матричного композитного тела. Порошок 500 грит не покрывает верхнюю поверхность керамического матричного композитного тела и не входит в щели на поверхности керамического матричного композитного тела. Примерные размеры цилиндрического керамического матричного композитного тела составляют 1 3-6 дюйма в диаметре и 5-16 дюйма высотой. Затем слой материала-наполнителя толщиной 0,125 дюйма, состоящий из частиц карбида кремния 90 грит, помещают на верхнюю поверхность керамического матричного композитного тела. Частицы карбида кремния заполняют также щели на верхней поверхности керамического матричного композиционного тела. Расплавленный матричный металл, включающий алюминиевый сплав, имеет примерный состав, мас.% : Zn 2,5-5; Cu 3,0-4,0. Si 7,5-9,5; Fe 0,8-1,5; Mg 5,2-5,3; < 0,50 мас.% Mn; < 0,35 мас.% Sn и 0,50 мас.% Ni, причем остальное приходится на долю алюминия и этот состав выливают в контейнер, находящийся при комнатной температуре с целью покрытия материала-наполнителя из карбида кремния. Расплавленный матричный металл находится при температуре около 800оС. Затем расплавленный матричный металл покрывают материалом, образующим герметик. В частности, порошкообразный B2O3 помещают на расплавленное алюминиевое матричное тело. Систему, содержащую непроницаемый контейнер из нержавеющей стали, и его содержимое помещают в печь сопротивления с нагретой воздушной атмосферой, которую предварительно нагревают до 800оС. Через 15 мин пребывания при указанной температуре B2O3 практически полностью расплавляется с образованием стеклообразного слоя. Кроме этого, вода, содержащаяся в B2O3, практически полностью дегазируется, в результате чего образуется непроницаемый герметик. Устройство выдерживают в печи еще в течение 2 ч при 800оС. После этого его извлекают из печи и пластину из нержавеющей стали, определяющую днище непроницаемого контейнера, приводят в непосредственный контакт с охлаждаемой водой медной закалочной плитой с целью непосредственного отвердевания матричного металла. После охлаждения устройства до комнатной температуры его разбирают с получением макрокомпозитного тела, включающего металлическое матричное композитное тело, которое связывают с керамическим матричным композитным телом. Металлическую матричную секцию микрокомпозита далее измельчают до толщины 0,015 дюйма. Конечное микрокомпозитное тело, изображенное на фиг.4, подвергают серии испытаний на тепловой шок с целью установления возможности отделения металлического матричного композитного тела 11 от керамического матричного композитного тела 12 за счет термического шока. Испытание на тепловой шок состоит в термическом цикле, в котором температуру макрокомпозитного тела повышают до 500оС в печи с воздушной атмосферой и выдерживают при этой температуре в течение 15 мин перед извлечением из печи и помещением на 15 мин в атмосферу окружающего воздуха. После выдержки макрокомпозитного тела в течение 15 мин при комнатной температуре его помещают обратно в печь, нагретую до 500оС, и цикл повторяют. После повторения указанного цикла шесть раз не наблюдалось ухудшения соединения или отделения металлического матричного композитного тела от керамического матричного композитного тела.
П р и м е р 3. В примере демонстрируется метод формирования макрокомпозитного тела, включающего керамическое матричное композитное тело, связанное с телом из нержавеющей стали в результате использования алюминиевого металлического матричного композитного промежуточного слоя.
Цилиндрическое керамическое матричное композитное тело, имеющее примерные размеры один дюйм по диаметру и 1/4 дюйма высотой и состоящее из материала-наполнителя из карбида кремния с внедренной в него матрицей из оксида алюминия, помещали сверху слоя из порошкообразного оксида алюминия 500 грит, содержащегося в непроницаемом контейнере с внутренним диаметром 1,5 дюйма и высотой 2,25 дюйма. Керамическое матричное композитное тело получали согласно методам по примеру 2. Верхняя поверхность керамического матричного композитного тела имела щели шириной 0,035 дюйма и глубиной 0,030 дюйма, ориентированные способом, показанным на фиг.3. Щели на 8о отклонялись от вертикальной оси цилиндрического матричного композитного тела. Непроницаемый контейнер конструировали из нержаведщей стали 16 калибра A1S1 типа 304 и изготавливали путем приваривания трубки из нержавеющей стали 16 калибра с внутренним диаметром 1,5 дюйма и длиной 2,25 дюйма к плите их нержавеющей стали калибра 16 из размерами 1,75 х 1,75 дюйма. Кусок писчей бумаги помещали вокруг поверхности цилиндрического керамического матричного композитного тела, соответствующей внешнему диаметру цилиндрического керамического матричного композитного тела. Бумага примерно на 0,5 дюйма выходила за пределы верхней поверхности керамического матричного композитного тела, создавая площадь контейнера. Затем на эту площадь добавляли материал-наполнитель из частиц карбида кремния 90 грит так, что щели на поверхности керамического матричного композитного тела заполнялись материалом-наполнителем из карбида кремния. Затем на площадь контейнера добавляли дополнительное количество карбида кремния 90 грит до тех пор, пока на верхней поверхности керамического матричного композитного тела не образовывался слой 90 грит карбида кремния толщиной 1/16 дюйма. Затем сверху слоя частиц карбида кремния помещали перфорированную стальную пластину. Примерные размеры круглой перфорированной пластины составили один дюйм в диаметре и 0,030 дюйма толщиной. Примерно 40% общей поверхности перфорированной пластины занято отверстиями диаметром 1/16 дюйма каждое. После помещения перфорированной стальной пластины сверху слоя частиц карбида кремния в площадь контейнера добавляли дополнительное количество частиц карбида кремния 90 грит. Такое дополнительное количество карбида кремния заполняло перфорацию в пластине из нержавеющей стали и создавало слой карбида кремния толщиной 1/16 дюйма наверху верхней поверхности перфорированной стальной пластины. В этот момент дополнительное количество порошка 500 грит добавляли в кольцевое пространство между внешней поверхностью площади контейнера и внутренней поверхностью непроницаемого контейнера из нержавеющей стали. Порошок 500 грит добавляли до достижения его уровня, примерно равного уровню площади контейнера. Расплавленный матричный металл, имеющий состав мас.%: Zn 2,5-3,5; Cu 3,0-4,0; Si 7,5-9,5; Fe 0,9-1,5; Mg 0,20-0,30; < 0,50 мас.% Mn, < 0,35 мас.% Sn и < 0,50 мас.% Ni, остальное алюминий, переливали в контейнер при комнатной температуре с целью покрытия материала-наполнителя из карбида кремния и порошка 500 грит. Температура расплавленного матричного металла составляла 800оС. Затем расплавленный матричный металл покрывали материалом, образующим герметик. В частности, порошок B2O3 помещали на расплавленный алюминиевый матричный металл. Устройство, состоящее из непроницаемого контейнера из нержавеющей стали и его содержимого, затем помещали в печь сопротивления с нагретой воздушной атмосферой, которую предварительно нагревали до 900оС. Через 15 мин пребывания при этой температуре B2O3 практически полностью расплавлялся с образованием стеклообразного слоя. Кроме этого, вода, содержащаяся в B2O3, в значительной степени дегазировалась, в результате чего образовывался газонепроницаемый герметик. Устройство выдерживали в течение 1,5 ч в печи при 900оС. После этого устройство вынимали из печи и пластину из нержавеющей стали, составляющую днище непроницаемого контейнера, вводили в непосредственный контакт с охлаждаемой водой медной закалочной пластиной с целью непосредственного отвердевания матричного металла. После охлаждения до комнатной температуры макрокомпозитное тело вынимали из устройства. Поперечное сечение такого макрокомпозитного тела изображено на фиг. 5. Макрокомпозитное тело 13 содержит керамическое матричное композитное тело 14, связанное с перфорированной стальной пластиной 15 с помощью промежуточного слоя 16 из металлического матричного композитного материала из материала-наполнителя из карбида кремния 90 грит, внедренного в матрицу из алюминиевого сплава. Промежуточный слой настоящего макрокомпозитного тела также проходит через перфорации стальной плиты и таким образом связывается с остатком металлического матричного композитного тела 17, размещенным над перфорированной стальной пластиной.
П р и м е р 4. В примере демонстрируется метод формирования макрокомпозитного тела, включающего керамическое матричное композитное тело, связанное с алюминиевым металлическим матричным композитным телом, которое в свою очередь связано с определенным количеством матричного металла.
Цилиндрическое матричное композитное тело, состоящее из материала-наполнителя из карбида кремния, внедренного в матрицу из оксида алюминия, помещали сверху слоя из порошка оксида алюминия 500 грит, содержащегося внутри непроницаемого контейнера. Непроницаемый контейнер конструировали из нержавеющей стали калибра 16 Аl1 типа 304. Контейнер получали сваркой трубки из нержавеющей стали калибра 16 с диаметром 2 1/8 дюйма и длиной 3 дюйма со стальной пластиной размерами 2,5 x 2,5 дюйма. Дополнительное количество порошка 500 грит добавляли в кольцевое пространство между внешней поверхностью цилиндрического керамического матричного композитного тела, ограниченного внешним диаметром цилиндрического керамического матричного композитного тела и внутренней поверхностью непроницаемого контейнера до тех пор, пока уровень порошка не станет примерно равным верхней поверхности цилиндрического керамического матричного композитного тела. Цилиндрическое керамическое матричное композитное тело имело примерные размеры 1 9/16 дюйма по диаметру и 0,5 дюйма высотой. Кроме этого керамическое матричное композитное тело имело на верхней поверхности четыре щели шириной 0,035 дюйма и глубиной 0,003 дюйма. Щели сориентированы так, как показано на фиг.3. Щели отклонялись на 8о от вертикальной оси цилиндрического керамического матричного композитного тела. Слой материала-наполнителя, содержащегоо частицы карбида кремния 90 грит толщиной 0,25 дюйма, помещали сверху верхней поверхности керамического матричного композитного тела и порошка 500 грит. Материал-наполнитель из карбида кремния 90 грит также заполнял щели на верхней поверхности керамического матричного композитного тела. Определенное количество расплавленного матричного металла состава, мас.%: Zn 2,5-3,5; Cu 3,0-4,0; Si 7,5-9,5; Fe 0,8-1,5; Mg 0,20-0,30; < 0,50 мас.% Mn; < 0,35 мас.% Sn и < 0,50 мас.% Ni, алюминий остальное, переливали в непроницаемый контейнер при комнатной температуре с целью покрытия материала-наполнителя из карбида кремния и порошкового материала. Расплавленный матричный металл выдерживали при 850оС. Расплавленный матричный металл затем покрывали материалом, образующим герметик. В частности, порошок B2O3 помещали на поверхность расплавленного алюминиевого матричного металла. Затем устройство помещали в печь сопротивления с нагретой воздушной атмосферой, которую предварительно нагревали до 85оС. Через 15 мин пребывания при указанной температуре B2O3 практически полностью плавился с образованием стеклообразного слоя. Кроме этого вода, содержащаяся в B2O3, практически полностью дегазировалась, в результате чего образовывался газонепроницаемый герметик. Затем установку выдерживали в печи еще в течение 3 ч при 850оС. После этого установку вынимали из печи и стальное плато, определяющее днище непроницаемого стального контейнера, помещали в непосредственный контакт с охлаждаемой водой медной закалочной пластиной с целью непосредственного отвердевания матричного металла. После охлаждения до комнатной температуры установку разбирали с целью регенерации макрокомпозитного тела. Вертикальное сечение такого макрокомпозитного тела изображено на фиг.6. Как показано на фиг.6, макрокомпозитное тело 18 состоит из керамического матричного композитного тела 19, связанного с металлическим матричным композитным телом 20, которое связано с телом матричного металла 21. Металлическое матричное композитное тело состоит из материала-наполнителя из карбида кремния 90 грит, внедренного в матрицу алюминиевого матричного сплава. Затем часть матричного металла макрокомпозитного тела подвергали машинной обработке до получения макрокомпозитного тела, показанного на фиг.7. Номера линий, используемый на фиг.7, обозначают те же компоненты, что и соответствующие номера линий на фиг.6.
Как показано на фиг.6 и 7, металлическое матричное композитное тело 20 механически связано с керамическим матричным композитным телом 19 с помощью металлического матричного композитного материала, пропитавшего четыре щели. Три из пропитанных щелей 22 видны на поперечном разрезе (фиг.6) и на фотографии макрокомпозитного тела (фиг.7). Как ранее указывалось в этом примере, щели слегка отклонены от вертикальной оси цилиндрического керамического матричного композитного тела. По мере отвердевания матричного композитного материала внутри таких щелей возникает механическая связь между металлическим матричным композитным телом и керамическим матричным композитным телом. Такая механическая связь повышает прочность любой другой связи (например, химической), которая может иметь место между керамическим матричным композитным телом и металлическим матричным композитным телом, в результате чего обеспечивается более прочное и более когезивное макрокомпозитное тело. Кроме этого, в случае разрушения какой-либо или всех прочих связей между керамическим матричным композитным телом и металлическим матричным композитным телом, механическая связь будет по-прежнему соединять эти тела, что предотвратит разрушение всего макрокомпонентного тела под действием некоторых типов нагрузок.
П р и м е р 5. В примере демонстрируется способ формирования макрокомпозитного тела, включающего керамическое матричное композитное тело, которое соединено с алюминиевым металлическим матричным композитным телом.
Керамическое матричное композитное тело, включающее по крайней мере один материал-наполнитель, содержащийся внутри алюминийоксидной матрицы, помещали сверху слоя порошкообразного оксида алюминия 500 грит, находящегося внутри непроницаемого контейнера. Непроницаемый контейнер имел диаметр 3 1/8 дюйма и высоту 2 дюйма и был выполнен из нержавеющей стали 16 калибра A1S1 типа 304. Контейнер изготовляли путем сварки стальной трубки 16 калибра с внутренним диаметром 3 1/8 дюйма и длиной 2 дюйма со стальной плитой 16 калибра размерами 3 5/8 дюйма на 3 5/8 дюйма. Керамическое матричное композитное тело имело цилиндрическую форму и примерные размеры 3 дюйма в диаметре и 0,25 дюйма высотой. Кроме этого керамическое матричное композитное тело имеет четыре щели шириной в 0,035 дюйма, глубиной в 0,03 дюйма, расположенные на его верхней поверхности. Такие щели были сориентированы, как показано на фиг.3. Дополнительное количество порошкообразного оксида алюминия 500 грит помещали в кольцевое пространство между внешней поверхностью цилиндрического керамического матричного композитного тела, ограниченной внешним диаметром цилиндрического керамического матричного композитного тела и внутренней поверхностью стального непроницаемого контейнера. Добавляли дополнительно количество порошкообразного оксида алюминия 500 грит до тех пор, пока уровень порошка внутри непроницаемого контейнера не становился равным уровню верхней поверхности керамического матричного композитного тела. Примерно 0,060-дюймовый слой материала-наполнителя из зеленого карбида кремния 90 грит затем помещали на верхнюю поверхность керамического матричного композитного тела и порошка 500 грит. Зеленый карбид кремния 90 грит также заполнял щели на верхней поверхности керамического матричного композитного тела. Расплавленный матричный металл, имеющий следующий примерный состав, мас.%: Zn 2,5-3,5; Cu 3,0-4,0; Si 7,5-9,5; Fe 0,8-1,5; Mg 0,20-0,30; < 0,50 мас.% Mn; < 0,35 мас.% Sn и < 0,50 мас.% Ni, Al остальное, выливали в контейнер при комнатной температуре с целью покрытия материала-наполнителя из карбида кремния. Расплавленный матричный металл находился при температуре 850оС. Затем расплавленный матричный металл покрывали материалом, формирующим герметик. В частности, порошкообразный B2O3 помещали на расплавленный алюминиевый матричный металл. Затем систему, состоящую из стального непроницаемого контейнера и его содержимого, помещали в печь сопротивления с нагретой воздушной атмосферой, которую предварительно нагревали до 850оС. Через 15 мин пребывания при этой температуре B2O3 практически полностью плавился с образованием стеклообразного слоя. Кроме этого вода, содержащаяся в B2O3, практически полностью дегазировалась, в результате чего образовывался газонепроницаемый герметик. Систему выдерживали в печи еще в течение 2,5 ч при 850оС. После этого ее извлекали из печи и стальную плиту, ограничивающую днище непроницаемого контейнера, помещали в непосредственный контакт с охлаждаемой водой медной закалочной пластиной с целью непосредственного отвердевания матричного металла. После охлаждения системы до комнатной температуры ее разбирали с целью отделения цилиндрического макрокомпозитного тела. На фиг.8 представлен вертикальный поперечный разрез сформованного макрокомпозитного тела. Как показано на фиг.8, макрокомпозитное тело 23 состоит из керамического матричного композитного тела 24, связанного с металлическим матричным композитным телом 25, которое в свою очередь связано со слоем остаточного матричного металла 26, который не пропитал материал-наполнитель. Металлическое матричное композитное тело состоит из материала-наполнителя из карбида кремния 90 грит, внедренного в матрицу алюминиевого сплава. Затем макрокомпозитное тело подвергали отделке, при которойй слой остаточного матричного металла удаляли измельчением. После такой операции в металлическом матричном композитном теле вырезали желобки примерно на границе раздела между керамическим матричным композитным телом и металлическим матричным композитным телом. Такие желобки простирались вдоль всего периметра цилиндрического макрокомпозитного тела. Готовое макрокомпозитное тело показано на фиг.9, на котором желобки обозначены цифрой (28). На фиг. 8 и 9 используется большое число одинаковых цифровых обозначений линий с целью обозначения одинаковых компонентов и/или структур.
Фиг.8 также иллюстрирует механическое связывание, обеспечиваемое щелями 27, заполненными металлическим матричным композитом (пример 4).
П р и м е р 6. В этом примере демонстрируется способ формирования макрокомпозитного тела, включающего серии керамических матричных композитных тел, связанных друг с другом с помощью промежуточного слоя из алюминиевого металлического матричного композитного материала и тонкого слоя матричного металла.
На фиг. 10 показано вертикальное сечение устройства, используемого для получения макрокомпозитного слоя настоящего примера. Узел 29 формируется путем применения тонкого слоя древесного клея Элмера на поверхностях 30 пяти керамических матричных композитных тел 31 с последующим контактированием покрытых поверхностей 30 керамических матричных композитных тел 31 друг с другом. Каждое керамическое матричное композитное тело состояло из по крайней мере одного материала-наполнителя, внедренного в матрицу из оксида алюминия. Кроме этого керамические матричные композитные тела имели прямоугольную форму и щели 32 на их поверхностях. Некоторые из таких щелей отклонялись на 8о относительно линии А-А или линии Б-Б, показанных на фиг.10, узел 29. После охватывания клея узел диной 4 дюйма и шириной 1,75 дюйма помещали сверху слоя материала-наполнителя из карбида кремния 90 грит, содержащегося в непроницаемом контейнере диаметром 5 дюймов и высотой 2,5 дюйма. Непроницаемый контейнер конструировали из нержавеющей стали 16 калибра A1S1 типа 304. Контейнер изготовляли путем сварки стальной трубки 16 калибра с внутренним диаметром 5 дюймов и длиной 2,5 дюйма с стальной плитой размерами 6 х 6 дюймов. Затем в непроницаемый контейнер добавляли дополнительное количество материала-наполнителя из карбида кремния 90 грит до тех пор, пока весь узел не покрывался слоем материала-наполнителя из карбида кремния. Окончательный слой карбида кремния составлял 1/8 дюйма выше поверхностей 33 узла. Щели 32 также заполнялись материалом-наполнителем из карбида кремния 90 грит. Расплавленный матричный металл с примерным составом, мас.% : Zn 2,5-3,5; Cu 3,0-4,0; Si 7,5-9,5; Fe 0,8-1,5; Mg 0,20-0,30; < 0,50 мас.% Mn; < 0,36 мас.% Sn и < 0,50 мас.% Ni, алюминий остальное, заливали в непроницаемый контейнер при комнатной температуре с целью покрытия материала-наполнителдя из 90 грит карбида кремния. Температура расплавленного матричного металла составляла 850оС. затем расплавленный матричный металл покрывали материалом, образующим герметик. В частности, порошок B2O3 помещали на расплавленный алюминиевый матричный металл. Систему, включающую непроницаемый контейнер и его содержимое, помещали в печь сопротивления с нагретой воздушной атмосферой, которую предварительно нагревали до 850оС. Через 15 мин пребывания при этой температуре B2O3 практически полностью расплавлялся с образованием стеклообразного слоя. Кроме этого вода, присутствующая в B2O3, практически полностью дегазировалась, в результате чего образовывалось газонепроницаемое герметизирующее средство. Систему выдерживали в печи в течение 3,5 ч при 850оС. После этого ее вынимали из печи и стальную пластину, ограничивающую днище непроницаемого контейнера, помещали в непосредственный контакт с охлаждаемой водой медной закаливающей пластиной с целью непосредственного отвердевания матричного металла. После охлаждения системы до комнатной температуры ее разбирали с целью отделения макрокомпозитного тела. Макрокомпозитное тело включало узел из керамических матричных тел, которые были полностью внедрены в металлическое матричное композитное тело, содержащее материал-наполнитель из карбида кремния 90 грит, внедренного в матрицу из алюминиевого матричного металла. Металлический матричный композитный материал в результате машинной обработки снимали с внешних поверхностей узла керамических матричных композитных тел с получением конечного макрокомпозитного тела, изображенного на фиг.11. Такое макрокомпозитное тело 34 состояло из пяти керамических матричных композитных тел 31, которые образовывали узел, связанных друг с другом промежуточным слоем 35 из металлического матричного композитного материала, который распространялся между по крайней мере частью каждого из отдельных керамических матричных композитных тел 31. Кроме этого керамические матричные композитные тела 31 связаны друг с другом промежуточными слоями 36 из матричного металла, который пропитывал те части узла, которые предварительно были подвергнуты воздействию древесного клея Элмера. Таким образом конечное макрокомпозитное тело 34 состояло из узла керамических матричных композитных тел, которые соединены с металлическим матричным композитным промежуточным слоем 35 и, кроме этого, как металлической матричный композитный промежуточный слой 35, так и керамические матричные композитные слои 31 связаны с тонкими слоями 36 матричного металла, которые существуют между индивидуальными керамическими матричными композитными телами 31.
Фиг.11 также иллюстрирует механическое связывание, обеспечиваемое щелями, заполненными металлическим матричным композитом 37 (пример 4). Макрокомпозитное тело имеет горизонтальные щели, заполненные металлическим матричным композитом на керамических матричных композитных телах, расположенные на каждом конце макрокомпозитного слоя. Такие горизонтальные щели, заполненные металлическим матричным композитом, при объединении с вертикальными щелями, заполненными металлическим матричным композитом, расположенными на других керамических матричных композитных телах, обеспечивают макрокомпозитное тело с двухмерной системой механического связывания.
П р и м е р 7. В этом примере демонстрируется способ формирования макрокомпозитного тела, содержащего алюминиевое металлическое матричное композитное тело, которое связано с керамическим матричным композитным телом и с узлом, содержащим перфорированную стальную плиту, которая приварена к стальному стержню.
Керамическое матричное композитное тело, включающее материал-наполнитель, в который внедрена алюминийоксидная матрица, помещали внутрь непроницаемого контейнера. Такой непроницаемый контейнер конструировали из нержавеющей стали 16 калибра A1S1 типа 304. Контейнер готовили путем сварки трубки из нержавеющей стали 16 калибра с внутренним диаметром 2 1/8 дюйма и длиной 3 дюйма, со стальной пластиной размерами 2,5 x 2,5 дюйма. Диаметр цилиндрического керамического матричного композита был примерно равен внутреннему диаметру непроницаемого контейнера. Кроме этого керамическое матричное композитное тело имело 4 щели шириной 0,035 дюйма и глубиной 0,03 дюйма, расположенные на верхней поверхности. Такие щели были сориентированы, как показано на фиг.3. Кроме этого такие щели были отклонены примерно на 8о от вертикальной оси цилиндрического керамического матричного композитного тела. Материал-наполнитель, включающий 90 грит карбида кремния, помещали на поверхность керамического матричного композитного тела таким образом, чтобы заполнить щели и образовать очень тонкий слой над поверхностью керамического матричного композитного тела. Затем узел, состоящий из перфорированной стальной пластины, приваренной к одному концу стального стержня, помещали сверху материала-наполнителя из карбида кремния так, что лицевая поверхность перфорированной стальной пластины контактировала со слоем материала-наполнителя из карбида кремния, а другая сторона, которая была приварена к остальному стержню была обращена обратной стороной к керамическому матричному композитному телу. Перфорированная стальная пластина имела круглую форму и размеры 1,75 дюйма в диаметре и 0,03 дюйма толщиной. Кроме этого примерно 40% общей площади поверхности перфорированной пластины состояло из отверстий диаметром 1/16 дюйма каждые. Затем дополнительное количество материала-наполнителя из карбида кремния 90 грит добавляли в непроницаемый контейнер до тех пор, пока верхняя поверхность перфорированной стальной плиты покрывалась слоем толщиной 1-8 дюйма из материала-наполнителя из карбида кремния. Материал-наполнитель из карбида кремния проходил через перфорации в стальной пластине для контактирования с материалом-наполнителем, находящимся ниже перфорированной стальной пластины. Материал-наполнитель из карбида кремния также окружал и контактировал с основанием стального стержня. Расплавленный матричный металл с примерным составом, мас.%: Zn 2,5-3,5; Cu 3,0-4,0; Si 7,5-9,5; Fe 0,8-1,5; Mg 0,20-0,30; < 0,50 мас. % Mn, < 0,35 мас.% Sn и < 0,50 мас.% Ni, алюминий остальное, заливали в непроницаемый контейнер при комнатной температуре с целью покрытия материала-наполнителя из карбида кремния и окружения части стального стержня. Температура расплавленного матричного металла составляла 800оС. Расплавленный матричный металл покрывали материалом, образующим герметик. В частности, порошок B2O3 помещали на расплавленный алюминиевый матричный металл. Систему, состоящую из непроницаемого контейнера и его содержимого, помещали в печь сопротивления с нагретой воздушной атмосферой, которую предварительно нагревали до 800оС. Через 15 мин пребывания при такой температуре B2O3 практически полностью плавился с образованием стеклообразного слоя. Кроме этого вода, содержащаяся в B2O3, практически полностью дегазировалась, образуя газонепроницаемый герметик. Систему выдерживали в печи в течение еще 2 ч при 800оС. Затем ее вынимали из печи и стальную пластину, которая ограничивает нижнюю поверхность непроницаемого контейнера, помещали в прямой контакт с охлаждаемой водой медной закалочной пластиной с целью непосредственного отвердевания матричного металла. После охлаждения до комнатной температуры систему разбирали с целью отделения макрокомпозитного тела. Как показано на фиг.12, представляющий собой вертикальное сечение макрокомпозитного тела, макрокомпозитное тело 38, включающее керамическое матричное композитное тело 39, связанное с узлом, включающим перфорированную стальную пластину 40 и стержень 41, с помощью промежуточного слоя 42 из металлического матричного композитного материала. Кроме этого металлический матричный композитный промежуточный слой 42 также связан с некоторым остаточным непропитанным матричным металлом 43, который связан с резьбовым стальным стержнем 41. Металлический матричный композитный материал состоял из материала-наполнителя из карбида кремния 90 грит, внедренного в алюминиевый матричный металл. Металлический матричный композитный материал полностью окружал перфорированную стальную пластину и также распространялся через перфорации связывания, металлический матричный композитный материал ниже стальной пластины с металлический матричным композитным материалом над стальной пластиной.
Фиг. 13 представляет собой фотографию готового макрокомпозитного тела, которое получают путем удаления большей части оставшегося матричного металла шлифовкой. На фиг.13 используется большое число тех же номерных обозначений, что и на фиг.12 с целью обозначения аналогичных компонентов или структур. Как показано на фиг.13, кольцо 44 из остаточного матричного металла оставляли вокруг основания резьбового стального стержня 41. Перфорированная стальная пластина не видна на фиг.13, поскольку полностью внедрена в промежуточный слой матричного композита 42.
На фиг. 13 также проиллюстрировано механическое связывание, обеспечиваемое щелями, заполненными металлическим матричным композитом 45 (пример 4).
П р и м е р 8. В этом примере демонстрируется способ получения макрокомпозитного тела, включающего две стальных трубки, расположенных концентрически и связанных друг с другом с помощью промежуточного слоя из алюминиевого металлического матричного композита, размещенного между внешней поверхностью внутренней стальной трубки и внутренней поверхностью внешней стальной трубки.
Первый узел создавали путем приваривания стальной трубки 16 калибра A1S1 304 типа с внутренним диаметром 1 9/16 дюйма и длиной 4,75 дюйма к стальной пластине 16 калибра размерами 2,5 х 2,5 дюйма. Вторую стальную трубку 16 калибра A1S1 304 типа с внутренним диаметром 2 1/8 дюйма и длиной 6,25 дюйма помещали вокруг первой стальной трубки таким образом, чтобы она располагалась концентрически в первой стальной трубке. Вторую стальную трубку приваливали к стальной пластине размерами 2,5 х 2,5 дюйма с целью получения непроницаемого контейнера. Затем внутреннюю трубку заполняли порошком оксида алюминия 500 грит до тех пор, пока уровень порошка 500 грит примерно становился равным верхнему ободку внутренней трубки. Верхний конец внутренней трубки затем герметизировали путем образования слоя смеси алюмината кальция, полученного смешиванием цемента Секар 71 с водой по поверхности внутренней трубки. Кольцевой объем между внешней поверхностью внутренней трубки и внутренней поверхностью внешней трубки затем заполняли частицами карбида кремния 14 грит. После заполнения указанного кольцевого объема карбидом кремния слой частиц карбида кремния 90 грит помещали сверху слоя карбида кремния 14 грит и в результате ультразвуковой вибрации вводили в слой частиц карбида кремния 14 грит. Таким образом после стадии УВЧ-вибрации кольцевой объем между внешней поверхностью внутренней трубки, внутренней поверхностью внешней трубки заполняли смесью частиц карбида кремния грит 14 и 50 до уровня, равного уровню герметизированного верхнего конца внутренней стальной трубки. Расплавленный матричный металл, включающий выпускаемый промышленностью сплав алюминия марки 6061, заливали в объем, ограниченный внутренней поверхностью внешней стальной трубки, имеющей комнатную температуру, с целью покрытия материала-наполнителя из карбида кремния и закрытого верхнего конца внутренней стальной трубки. Расплавленный матричный металл имеет температуру 900оС. Затем расплавленный матричный металл покрывали материалом, образующим герметик. В частности, порошок B2O3 помещали на расплавленный алюминиевый матричный металл. Систему, включающую непроницаемый контейнер и его содержимое, помещали внутри печи сопротивления с нагретой воздушной атмосферой, которую предварительно нагревали до 90оС. После пребывания в течение 15 мин при указанной температуре B2O3 практически полностью плавился с образованием стеклообразного слоя. Кроме этого вода, содержащаяся в B2O3, практически полностью дегазировалась с образованием газонепроницаемого герметика. Систему выдерживали в течение 2 ч при 900оС. После этого ее удаляли из печи и стальную плиту, определяющую поверхность днища системы, помещали в прямой контакт с охлаждаемой водой медной плитой закаливания с целью непосредственного отвердевания матричного металла. После охлаждения системы до комнатной температуры стальную плиту отрезали от стальных трубок и металлического матричного композита. Кроме этого верхний конец внешней стальной трубки отрезали на уровне несколько выше закрытого верхнего конца внутренней стальной трубки. Конечное цилиндрическое макрокомпозитное тело представляло собой две концентрических стальных трубки, соединенных друг с другом промежуточным слоем металлического матричного композита. Металлическое матричное композитное тело представляло собой смесь материала-наполнителя из карбида кремния грит 14 и 50, в которую внедрена матрица из алюминиевого матричного сплава. Горизонтальное сечение цилиндрического макрокомпозитного тела, сформированного в настоящем примере, изображено на фиг.14, где внешняя стальная трубка обозначена, как 46, внутренняя стальная трубка обозначена номером 47, а металлический матричный композитный промежуточный слой обозначен номером 48.
П р и м е р 9. В этом примере демонстрируется способ формирования макрокомпозитного тела, состоящего из алюминиевого металлического матричного композитного тела, связанного с телом металла.
Слой карбида кремния 180 грит толщиной 1/4 дюйма помещали на дно непроницаемого контейнера. Контейнер изготавливали сваркой стальной трубки из стали 16 калибра A1S1 типа 304 с внутренним диаметром 2 1/8 дюйма и длиной 3 дюйма с пластиной из стали 16 калибра размерами 2,5 х 2,5 дюйма. Цилиндрическую заготовку из алюминиевого сплава 6061 с размерами 0,75 дюйма по диаметру в 1 дюйм по высоте помещали сверху слоя частиц карбида кремния так, что один круглый конец цилиндра опирался на слой частиц, а часть размерами в 1 дюйм была перпендикулярна слою частиц карбида кремния. Затем слой частиц карбида кремния в 0,5 дюйма добавляли в непроницаемый контейнер так, что частицы карбида кремния окружали цилиндрическую алюминиевую заготовку на высоту примерно 0,5 ее величины. Расплавленный матричный металл, включающий алюминиевый сплав с примерным составом, мас.%: Zn 2,5-3,5; Cu 3,0-4,0; Si 7,5-9,5; Fе 0,8-1,5; Mg 0,20-0,30; Mn 0,50; < 0,9 мас.% Sn и < 0,50 мас.% Ni; алюминий остальное, наливали в непроницаемый контейнер, имеющий комнатную температуру с целью покрытия материала-наполнителя из карбида кремния и половину заготовки из алюминиевого сплава 6061. Расплавленный матричный металл имел температуру 800оС. Затем расплавленный матричный металл открывали материалом, образующим герметик. В частности, B2O3 помещали на расплавленный алюминиевый матричный металл. Систему, состоящую из непроницаемого контейнера и его содержимого, помещали в печь сопротивления с нагретой воздушной атмосферой, которую предварительно нагревали до 800оС. После пребывания в течение 15 мин при указанной температуре B2O3 практически полностью плавился с образованием стеклообразного слоя. Кроме этого вода, содержащаяся в B2O3, практически полностью дегазировалась, в результате чего образовывался газонепроницаемый герметик. Установку выдерживали в печи еще в течение 3,5 ч при 800оС. После этого систему удаляли из печи и стальную плиту, определяющую днище непроницаемого контейнера, вводили в прямой контакт с охлаждаемой водой медной закалочной пластиной с целью непосредственного отвердевания матричного металла. После достижения комнатной температуры систему разбирали с целью отделения макрокомпозитного тела. На фиг. 15 представлен вертикальный разрез макрокомпозитного тела, отделенного от системы. Как показано на фиг.15, макрокомпозитное тело 49 представляет собой тело алюминиевого металла 50, связанное с металлическим матричным композитным телом 51. Металлическое матричное композитное тело включает материал-наполнитель из карбида кремния 180 грит, внедренный в матрицу матричного металла.
Фиг. 16 представляет собой фотографию горизонтального сечения макрокомпозитного тела, полученного в настоящем примере. Сечение, показанное на фиг. 16, сделано на уровне, который слегка ниже верхней поверхности металлического матричного композитного тела. Как показано на фиг.16, металлическое матричное композитное тело 51 связано с телом металлического алюминия 50.
П р и м е р 10. В этом примере демонстрируется способ формирования макрокомпозитного тела, включающего алюминиевое металлическое матричное композитное тело, связанное с металлическим телом.
Непроницаемый контейнер с внутреним диаметром 1 9/16 дюйма и высотой 4,75 дюйма конструировали из нержавеющей стали 16 калибра A1S1 типа 304. Контейнер получали путем сварки трубки из нержавеющей стали 16 калибра размерами - 1 9/16 дюйма - внутренний диаметр, и около 4,75 дюйма высотой с пластиной из стали 16 калибра размерами 2,5 x 2,5 дюйма. Стержень выпускаемого промышленностью алюминиевого сплава 6061 с размерами - 3 дюйма в диаметре и 3 дюйма длиной помещали внутри непроницаемого контейнера так, что один конец стержня находился на днище непроницаемого контейнера. Конец стержня, который контактировал с днищем непроницаемого контейнера, имел круглый край, который превышал диаметр стержня так, что он имел примерно тот же диаметр (1 9/16 дюйма), что и внутренний диаметр цилиндрической части непроницаемого контейнера. Круглый край имел высоту примерно в 0,25 дюйма. Кольцевое пространство между внешней поверхностью стержня над круглым краем и внутренней поверхностью непроницаемого контейнера заполняли материалом-наполнителем, состоящим из частиц карбида кремния 24 грит. Уровень заполнения частицами карбида кремния был примерно равен уровню верхнего конца алюминиевого стержня. Расплавленный матричный металл, содержащий алюминиевый расплав с примерным составом, мас.%: Zn 2,5-3,5; Cu 3,0-4,0; Si 7,5-9,5; Fe 0,8-1,5; Mg 0,20-0,30; < 0,50 мас.% Mn; < 0,35 мас.% Sn и < 0,50 мас. % Ni, Al остальное, переливали в непроницаемый контейнер, который имел комнатную температуру, с целью покрытия материала-наполнителя из карбида кремния и верхней поверхности алюминиевого бруска. Расплавленный матричный металл имел температуру около 900оС. Затем расплавленный матричный металл покрывали материалом, образующим герметик. Конкретно, B2O3 помещали на расплавленный алюминиевый матричный металл. Полученную систему, состоящую из непроницаемого контейнера и его содержимого, помещали в печь сопротивления с нагретой воздушной атмосферой, которую предварительно нагревали до температуры около 900оС. Через 15 мин пребывания при указанной температуре B2O3 практически полностью плавился с образованием стеклообразного слоя. Кроме этого вода, содержащаяся в B2O3, практически полностью дегазировалась, в результате чего образовывался газонепроницаемый герметик. Систему выдерживали в печи еще в течение 2 ч при 900оС. После этого систему вынимали из печи и стальную плиту, которая образовывала днище непроницаемого контейнера, вводили в непосредственный контакт с охлаждаемой водой медной закалочной пластиной с целью непосредственного отвердевания матричного металла. После достижения комнатной температуры нижний конец системы отрезали на уровне несколько выше края алюминиевого стержня. Кроме этого верхнюю часть системы отрезали на уровне несколько ниже верхнего конца алюминиевого стержня. Затем стальной цилиндр удаляли с получением макрокомпозитного тела, включающего стержень из алюминиевого сплава, связанный с цилиндрической металлической матричной композитной оболочкой, состоящей из частиц карбида кремния 24 грит, внедренных в матрицу матричного металла.
На фиг. 17 показано горизонтальное сечение макрокомпозитного тела, сформированного в настоящем примере. Как показано на фиг.17, макрокопозитное тело 52 включает стержень из алюминиевого сплава 53, связанный с цилиндрической металлической матричной композитной оболочкой 54.
П р и м е р 11. В этом примере демонстрируется способ фомирования макрокомпозитного тела, включающего две концентрические стальные трубки, связанные друг с другом с помощью бронзового металлического матричного композитного промежуточного слоя.
Первую трубку из стали 16 калибра с внутренним диаметром 1 9/16 дюйма и длиной 4,75 дюйма приваривали к плите из стали 16 калибра A1S1 типа 304 размерами 2,5х2,5 дюйма с образованием первого узла. Вторую большую трубку из стали 16 калибра A1S1 типа 304 помещали вокруг первой стальной трубки таким образом, чтобы она располагалась концентрически относительно первой стальной трубки. Вторую стальную трубку с внутренним диаметром 2 1/8 дюйма и длиной 6,5 дюйма приваривали к той же пластине из стали 16 калибра размерами 2,5 x 2,5 дюйма, к которой приварена первая стальная трубка с получением непроницаемого контейнера. Круглую плиту из стали 16 калибра A1S1 типа 304 с тем же диаметром, что диаметр внутренней стальной трубки, приваривали к верхней части внутренней стальной трубки с тем, чтобы разгерметизировать верхнюю часть этой трубки. Кольцевое пространство между внешней поверхностью внутренней стальной трубки и внутренней поверхностью внешней стальной трубки заполняли материалом-наполнителем из оксида алюминия 90 грит. Уровень материала-наполнителя из оксида алюминия 90 грит был примерно равным уровню верхней части герметизированной внутренней стальной трубки. Некоторое количество расплавленного матричного металла, включающего бронзовый сплав с примерным составом, мас.%: кремний 5; железо 2; цинк 3, переливали в непроницаемый контейнер, находящийся при комнатной температуре с целью покрытия материала-наполнителя и герметизированной поверхности внутренней стальной трубки. Расплавленный матричный металл имел температуру около 1100оС. Затем расплавленный матричный металл покрывали материалом, образующим герметик. В частности, порошок B2O3 помещали на расплавленный бронзовый матричный металл. Систему, состоящую из непроницаемого контейнера и его содержимого, помещали в печь сопротивления с нагретой воздушной атмосферой, которую предварительно нагревали до температуры около 1100оС. Через 15 мин пребывания при этой температуре B2O3 практически полностью расплавляся с образованием стеклообразного слоя. Кроме этого вода, содержащаяся в B2O3, практически полностью дегазировалась, в результате чего образовывался непроницаемый герметик. Систему выдерживали в печи еще в течение 4 ч при 1100оС. После этого ее вынимали из печи и стальную плиту, образующую днище системы, вводили в непосредственный контакт с охлаждаемой водой медной закалочной плитой с целью непосредственного отвердевания матричного металла. После охлаждения системы до комнатной температуры стальную плиту отрезали от стальных трубок и металлического матричного композита. Кроме этого верхний конец второго узла отрезали на уровне несколько ниже верхней части герметизированной внутренней стальной трубки. Полученное в результате макрокомпозитное тело включало две концентрические стальные трубки, связанные друг с другом с помощью металлического матричного композитного промежуточного слоя.
На фиг. 18 приведена фотография горизонтального сечения макрокомпозитного тела, сформированного в настоящем примере. Как показано на фиг.18, макрокомпозитное тело 55 состоит из двух концентрических стальных трубок, внешней трубки 56 и внутренней трубки 57, связанных друг с другом с помощью бронзового металлического матричного композитного промежуточного слоя 58.
П р и м е р 12. В этом примере демонстрируется способ формирования макрокомпозитного тела, включающего полую стальную трубку, связанную с бронзовым металлическим матричным композитным телом.
Непроницаемый контейнер конструировали путем сварки первой трубки из стали 16 калибра A1S1 304 типа с внутренним диаметром 1 9/16 дюйма и длиной 4,75 дюйма с плитой из стали 16 калибра размерами 2,5 x 2,5 дюйма с образованием первого узла. Вторую, большую трубку из стали 16 калибра A1S1 типа 304 размещали вокруг первой стальной трубки так, чтобы она располагалась концентрически относительно первой стальной трубки. Вторую стальную трубку с внутренним диаметром 2 1/8 дюйма и длиной в 6,5 дюйма приваривали к той же стальной пластине, что первую стальную трубку с образованием непроницаемого контейнера. Затем круглую пластину из стали 16 калибра A1S1 304 типа приваривали к верхней части внутренней (первой) стальной трубки. Круглая стальная пластина имела диаметр, несколько больший диаметра внутренней стальной трубки, и при сварке она герметизировала верхний конец внутренней стальной трубки. После герметизации внутренней стальной трубки в дне плиты из стали 16 калибра размерами 2,5х2,5 дюйма высверливали спускное отверстие, проходящее в объем, ограниченный внутренними стенками внутренней стальной трубки. Такое спускное отверстие предотвращает любое повышение давления, которое может иметь место при нагревании системы от комнатной температуры до температуры процесса. Такое спускное отверстие не оказывает влияния на непроницаемость системы, поскольку верхний конец внутренней трубкии герметизирован. Кольцевое пространство между внешней поверхностью внутренней стальной трубки и внутренней поверхностью внешней (второй) стальной трубки заполняли материалом-наполнителем из оксида алюминия 14 грит. Уровень материала-наполнителя из оксида алюминия был примерно равным уровню верхнего конца герметизированной внутренней стальной трубки. Определенное количество расплавленного матричного металла, включающего бронзовый сплав с примерным составом, мас.%: медь 90; железо 2; кремний 5 и цинк 3, переливали в непроницаемый контейнер, находившийся при комнатной температуре, с целью покрытия материала-наполнителя из оксида алюминия и герметизированного верхнего конца внутренней стальной трубки. Расплавленный матричный металл имел температуру 1100оС. Затем расплавленный матричный металл покрывали материалом, образующим герметик. В частности, порошок B2O3 помещали на расплавленный бронзовый матричный металл. Систему, состоящую из непроницаемого контейнера и его содержимого, помещали в печь сопротивления с нагретой воздушной атмосферой, которую предварительно нагревали до температуры около 1100оС. Через 15 мин пребывания при такой температуре B2O3 практически полностью плавился с образованием стеклообразного слоя. Кроме этого вода, содержащаяся в B2O3, практически полностью дегазировалась, в результате чего образовывался газонепроницаемый герметик. Систему выдерживали в печи еще в течение 2 ч при 1100оС. После этого систему извлекали из печи и стальную пластину, образующую днище системы, вводили в непосредственный контакт с охлаждаемой водой медной закалочной пластиной с целью непосредственного отвердевания матричного металла. После охлаждения системы до комнатной температуры нижнюю стальную пластину отрезали от двух стальных трубок и металлического матричного композитного промежуточного слоя. Кроме этого верхний конец системы отрезали на уровне несколько более низком, чем верхний конец внутренней стальной трубки. Макрокомпозитное тело, выделенное из системы, включало две концентрические стальные трубки, связанные друг с другом с помощью металлического матричного композитного промежуточного слоя. Металлические матричный композитный промежуточный слой включал материал-наполнитель из оксида алюминия 14 грит, внедренный в матрицу бронзового матричного сплава. После удаления двух концов системы внешнюю стальную трубку удаляли с образованием конечного макрокомпозитного тела, включающего стальную трубку, связанную с бронзовой металлической матричной композитной оболочкой.
На фиг. 19 приведена фотография горизонтального сечения конечного макрокомпозитного тела, сформированного в настоящем примере. Как показано на фиг. 19, макрокомпозитное тело 59 включает внутреннюю стальную трубку 60, связанную с металлической матричной композитной оболочкой 61.
П р и м е р 13. В этом примере демонстрируется способ формирования макрокомпозитного тела, включающего стальной стержень, связанный со стальной трубкой с помощью бронзового металлического матричного композитного промежуточного слоя. Стальной стержень и стальная трубка были концентрическими.
Первый узел создавали путем приваривания стального стержня диаметром 1 дюйм и высотой 4,5 дюйма к стальной плите размерами 2,5 2,5 дюйма. Трубку из стали 16 калибра A1S1 304 типа с внутренним диаметром 1 3/8 дюйма и длиной 6 дюймов располагали вокруг стального стержня таким образом, чтобы она была концентрической относительно стального стержня. Затем трубку из стали приваривали к стальной пластине размерами 2,5 x 2,5 дюйма с образованием непроницаемого контейнера. Кольцевое пространство между внешней поверхностью стального стержня и внутренней поверхностью стальной трубки заполняли материалом-наполнителем из оксида алюминия грит 90, известного под названием 38 Алундум, Нортон Компани. Уровень материала-наполнителя 90 грит был примерно равным уровню верхнего конца стального стержня. Определенное количество расплавленного матричного металла, включающего бронзовый сплав, содержащий, мас.%: медь 90; кремний 5; железо 2 и цинк 3, переливали в непроницаемый контейнер, находящийся при комнатной температуре, с целью покрытия материала-наполнителя из оксида алюминия и верхнего конца стального стержня. Расплавленный матричный металл имел температуру 1100оС. Затем расплавленный матричный металл покрывали материалом, образующим герметик. В частности, порошок B2O3 помещали на расплавленный бронзовый матричный металл. Систему, включающую непроницаемый контейнер и его содержимое, помещали в печь сопротивления с нагретой воздушной атмосферой, которую предварительно нагревали до 1100оС. Через 15 мин пребывания при такой температуре B2O3 практически полностью плавился с образованием стеклообразного слоя. Кроме этого вода, содержащаяся в B2O3, практически полностью дегазировалась, в результате чего образовывался непроницаемый герметик. Систему выдерживали в печи в течение еще 4 ч при 1100оС. После этого ее вынимали из печи и стальную плиту, образующую днище системы, вводили в прямой контакт с охлаждаемой водой медной закалочной плитой с целью непосредственного отвердевания матричного металла. После охлаждения системы до комнатной температуры днище системы отрезали на уровне несколько выше уровня днища стальной плиты. Кроме того верхний конец системы отрезали на уровне несколько ниже уровня верхнего конца стального стержня. Конечное цилиндрическое макрокомпозитное тело, выделенное из системы, включало стальной стержень, связанный со стальной трубкой с помощью металлического матричного композитного промежуточного слоя. Металлический матричный композит включал материал-наполнитель из оксида алюминия грит 90, залитый матрицей бронзового сплава.
На фиг. 20 изображено горизонтальное сечение макрокомпозитного тела, сформированного в настоящем примере. Как показано на фиг.20, макрокомпозитное тело 62 включает стальной стержень 63, связанный со стальной трубкой 64 с помощью бронзового металлического матричного композитного промежуточного слоя 65.
Часть сечения цилиндрического макрокомпозитного тела, полученного в этом примере, толщиной в 5/16 дюйма, подвергали испытанию на сдвиг с целью определения прочности связывания металлического матричного композитного материала со стальным стержнем. Испытуемый диск помещали на стальное кольцо так, что заполненная оксидом алюминия бронзовая металлическая матрица контактировала со стальным кольцом. Затем плунжер контактировал со стальным центром и к нему прилагали давление таким образом, чтобы он выталкивал стальной центр в направлении, перпендикулярном диаметру макрокомпозитного диска. Максимальная нагрузка примерно 8210 фунтов, в сравнении с площадью сдвига примерно 0,989 кв. дюймов, дала измеренный предел прочности на сдвиг примерно 8300 фунт/кв. дюйм.
П р и м е р 14. В этом примере демонстрируется способ формирования макрокомпозитного тела, состоящего из бронзового металлического матричного композитного тела, связанного с металлическим телом.
Лист из выпускаемого промышленностью GRAFOII
графитного ленточного материала помещали на дно непроницаемого контейнера с тем, чтобы покрыть его полностью. Непроницаемый контейнер готовили путем сварки плит из стали 16 калибра друг с другом с получением квадратного контейнера со стороны основания 4 дюйма и высотой 1,5 дюйма. Слой материала-наполнителя толщиной 1/8 дюйма из оксида алюминия 90 грит, известного под названием Алундум, помещали сверху листа GRAFOII
. Квадратную пластину стали холодного формования размером 3,5 дюйма по длине основания на 3,8 дюйма (высота) помещали сверху слоя алюминий-оксидного материала-наполнителя. Затем дополнительное количество алюминий-оксидного матриала-наполнителя помещали внутрь непроницаемого контейнера до тех пор, пока уровень алюминий-оксидного материала-наполнителя становился равным уровню верхней поверхности куска стали холодного формования. Затем второй лист GRAFOII помещали сверху куска стали холодного формования. Листа GRAFOII распространялся над краями куска стали холодного формования и частично покрывал слой алюминийоксидного материала-наполнителя. Между краями листа из GRAFOII и внутренней поверхностью непроницаемого контейнера существовал зазор размером в 0,25 дюйма. Расплавленный матричный металл, включающий бронзовый сплав, состоящий, мас.%: медь 90; кремний 5; железо 2 и цинк 3, заливали в непроницаемый контейнер, находящийся при комнатной температуре с целью покрытия листа из GRAFOII и экспонированного алюминийоксидного материала-наполнителя. Температура расплавленного матричного металла составляла 1100оС. Затем расплавленный матричный металл покрывали материалом, образующим герметик. В частности, порошок B2O3 помещали на расплавленный бронзовый матричный металл. Систему, состоящую из непроницаемого контейнера и его содержимого, помещали в печь сопротивления с нагретой воздушной атмосферой, которую предварительно нагревали до 1100оС. После 15 мин пребывания при этой температуре B2O3 практически полностью плавился с образованием стеклообразного слоя. Кроме этого вода, содержащаяся в B2O3, практически полностью дегазировалась, в результате чего образовывался газонепроницаемый герметик. Систему выдерживали в печи еще в течение 3 ч при 1100оС. После этого систему вынимали из печи и стальную пластину, образующую днище непроницаемого контейнера, вводили в прямой контакт с охлаждаемой водой медной закалочной плитой с целью непосредственного отвердевания матричного металла. После охлаждения системы до комнатной температуры ее разбирали с целью выделения макрокомпозитного тела. Макрокомпозитное тело состояло из металлического матричного композитного тела, связанного с куском стали холодного формования.
На фиг.21 представлен вид вертикального сечения макрокомпозитного тела, сформированного в настоящем примере. Как показано на фиг.21, макрокомпозитное тело 66 состоит из бронзового металлического матричного композитного тела 67, связанного с куском стали холодного формования 68.
П р и м е р 15. Настоящий пример демонстрирует способ формирования макрокомпозитного тела, состоящего из бронзового металлического матричного композитного тела, связанного с другим бронзовым металлическим матричным композитным телом, имеющим другой материал-наполнитель. Кроме этого, настоящий пример демонстрирует способ формирования макрокомпозитного тела низкой плотности.
Слой материала-наполнителя из карбида кремния 90 грит толщиной примерно 1/8 дюйма помещали на дно непроницаемого контейнера. Непроницаемый контейнер получали сваркой стальной трубки 16 калибра A1S1 типа 304 с внутренним диаметром 2 дюйма и длиной 2,5 дюйма со стальной плитой размерами 2,5 x 2,5 дюйма. Слой аэросфер оксида алюминия толщиной 0,75 дюйма помещали сверху слоя карбида кремния 90 грит. Аэросферы оксида алюминия имели сферическую форму с диаметром 3,2 мм. Дополнительный слой из материала-наполнителя карбида кремния 90 грит помещали сверху слоя аэросфер из оксида алюминя. Систему, состоящую из непроницаемого контейнера и его содержимого, подвергали мягкой вибрации с тем, чтобы материал-наполнитель из карбида кремния погрузился и заполнил (т.е. был помещен) по крайней мере часть пор между аэросферами оксида алюминия. В том случае, когда дополнительное количество карбида кремния 90 грит не погружалось в поры между аэросферами, дополнительное количество такого материала добавляли в систему с целью создания слоя толщиной 1/8 дюйма из карбида кремния сверху аэросфер оксида алюминия. Стальную пластину диаметром 1 7/8 дюйма и толщиной 1/8 дюйма помещали сверху верхнего слоя карбида кремния. Стальная пластина имела диаметр, несколько меньший внутреннего диаметра непроницаемого контейнера, в результате чего образовывался некоторый зазор между краем стальной пластины и внутренней поверхностью стальной трубки. Расплавленный матричный металл, включающий бронзовый сплав, содержащий, мас.%: медь 90; кремний 5; железо 2 и цинк 3, заливали в непроницаемый контейнер при комнатной температуре с целью покрытия стальной плиты и экспонированного кремния карбидного наполняющего материала. Температура расплавленного матричного металла составляла 1100оС. Затем расплавленный матричный металл покрывали материалом, образующим герметик. В частности, порошок B2O3 помещали на расплавленный бронзовый матричный металл. Систему, состоящую из непроницаемого контейнера и его содержимого, помещали в печь сопротивления с нагретой воздушной атмосферой, которую нагревали до 1100оС. Через 15 мин пребывания при комнатной температуре B2O3 практически полностью плавился с образованием стеклообразного слоя. Кроме этого вода, содержащаяся в B2O3, практически полностью дегазировалась, в результате чего образовывался стеклообразный слой. Систему выдерживали в печи еще в течение 2 ч при 1100оС. После этого систему вынимали из печи и стальную плиту, составляющую нижнюю поверхность непроницаемого контейнера, вводили в прямой контакт с охлаждаемой водой медной закалочной плитой с целью непосредственного отвердевания матричного металла. После охлаждения системы до комнатной температуры установку разбирали с целью выделения макрокомпозитного тела. Макрокомпозитное тело состояло из первого слоя из металлического матричного композитного материала, включающего материал-наполнитель из карбида кремния 90 грит, залитого в матрицу бронзового матричного металла, связанного с вторым слоем металлического матричного композитного материала, включающего алюминийоксидные аэросферы, внедренные в матрицу бронзового матричного металла, который связан с третьим слоем металлического матричного композитного материала, содержащего материал-наполнитель из карбида кремния 90 грит, внедренного в матрицу бронзового матричного метала. Верхний слой металлического матричного композита удаляли с макрокомпозитного тела с целью получения двухслойного макрокомпозитного тела, состоящего из металлического матричного композитного тела, содержащего аэросферы, связанного с металлическим матричным композитным телом, содержащим материал-наполнитель из карбида кремния 90 грит. Плотность такого куска составила примерно 3,9 г/см3. Обычная плотность металлического порошка матричного композитного тела, содержащего примерно 50 мас.% материала-наполнителя и карбида кремния 90 грит, пропитанного бронзовым сплавом, аналогичным бронзовому сплаву, используемому в настоящем примере, составляет примерно 4,4 г/см3.
Фиг. 2 представляет собой фотографию горизонтального сечения конечного двухслойного макрокомпозитного тела, сформированного в настоящем примере. Как показано на фиг.22, макрокомпозитное тело 69 содержит бронзовое металлическое матричное композитное тело, включающее аэросферы оксида алюминия в качестве материала-наполнителя 70, связанное с бронзовым металлическим матричным композитным телом, содержащим материал-наполнитель из карбида кремния 90 грит 71.
Используемые в данном описании и прилагаемой формуле изобретения термины ниже определяются следующим образом: "Сторона сплава", используемый здесь, относится к той стороне металлического матричного композиционного материала, которая первоначально контактировала с расплавленным матричным металлом, до того как этот расплавленный металл пропитал проницаемую массу наполнителя или предварительно отформованной заготовки.
Алюминий, используемый здесь, означает и включает, в основном, чистый металл (например, относительно чистый, коммерчески доступный неплавленный алюминий) иди другие сорта металла или сплавов металла, таких как коммерчески доступные металлы, имеющие примеси и/или легирующие составные части, такие как железо, кремний, медь, магний, марганец, хром, цинк, и так далее, в нем.
"Окружающая атмосфера", используемая здесь, относится к атмосфере снаружи наполнителя или предварительно отформованной заготовки и непроницаемому контейнеру. Она может иметь, в основном, те же самые составляющие части как реакционно-способная атмосфера, или она может иметь отличные составные части.
"Барьер" или "барьерное средство", используемые здесь, в связи с металлическими матричными композитными телами означает любое подходящее средство, которое мешает, ингибирует, предотвращает или ограничивает миграцию, перемещение или тому подобное, расплавленного матричного металла за границу поверхности проницаемой массы наполнителя или предварительно отформованной заготовки, где такая граница поверхности определяется указанным барьерным средством. Подходящее барьерное средство может быть любым таким материалом, соединением, элементом, композиционным материалом, или тому подобное, которое в условиях способа поддерживает некоторую целостность и не является существенно летучим (т.е. этот барьерный материал не летуч до такой степени, что он оказывается нефункциональным в качестве барьера).
Далее, подходящее "барьерное средство" включает материалы, которые либо смачиваются, либо не смачиваются при миграции расплавленного матричного металла в применяемых условиях способа, поскольку смачивание барьерного средства не происходит существенно за поверхностью барьерного материала (т. е. смачивающая поверхность). По-видимому, барьер этого типа демонстрирует существенно малое или никакого сродства к расплавленному матричному металлу, и перемещение за определенную границу поверхности массы наполнителя или предварительно отформованной заготовки предотвращается или ингибируется барьерными средством. Барьер уменьшает любую окончательную механическую обработку или измельчение, которое может потребоваться, и обозначает по крайней мере часть поверхности окончательного металлического матричного композитного продукта.
Используемый в тексте термин "связанный" обозначает любой метод соединения двух тел. Такое соединение может быть физическим и/или химическим, и /или механическим. В случае физического соединения требуется, чтобы по крайней мере одно из двух тел, обычно в жидком состоянии, пропитывало по крайней мере часть микроструктуры другого тела. Такое явление обычно называют "смачиванием". При химическом соединении требуется, чтобы по крайней мере одно из двух тел химически реагировало с другим телом с образованием по крайней мере одной химической связи между двумя телами. Один из способов осуществления механического соединения двух тел заключается в макроскопической пропитке по крайней мере одного из двух тел во внутренней части другого тела. Примером такого варианта может служить пропитка по крайней мере одного из двух тел в пазе или щели по поверхности другого тела. Такое механическое присоединение не включает макроскопической пропитки или смачивания, но может использоваться в комбинации с физическими методами присоединения.
Еще один способ механического соединения включает такой метод, как "соединение с усадкой", когда одно тело присоединяется к другому путем пригонки под давлением. Согласно такому способу механического присоединения одно из тел помещается таким образом, чтобы на него давило другое тело.
Бронза, используемая здесь, означает и включает сплав, богатый медью, который может включать железо, олово, цинк, алюминий, кремний, бериллий, магний и/или свинец. Особые сплавы бронзы включают те сплавы, в которых часть меди составляет около 90 мас.%, часть кремния составляет около 6 мас. %, часть железа составляет около 3 мас.%.
"Каркас" или "Каркасный матричный металл", используемые здесь, относится к любому первоначальному телу остающегося матричного металла, который не расходуется во время формирования металлического матричного композитного тела, и типично, при охлаждении, остается по крайней мере в частичном контакте с этим металлическим матричным композитным телом, которое образуется. Каркас может также включать в себя второй или посторонний металл.
Чугун, используемый здесь, относится к семейству железистых листьевых сплавов, в которых часть углерода составляет по крайней мере около 2 мас.%.
Медь, используемая здесь, относится к коммерческим сортам существенно чистого металла, например 99 мас. %, с различным количествами примесей, содержащихся в нем. Более того, это относится также к металлам, которые являются сплавами или интерметаллидами, которые не подпадают под определение бронзы, и которые содержат медь, как основную составляющую его часть.
"Наполнитель", используемый здесь, включает либо отдельные составные части, либо смеси составных частей, которые, в основном, нереакционно-способны с матричным металлом и/или ограниченно растворимы в матричном металле и могут быть однофазными или мульти-фазными. Наполнители могут быть представлены в виде широкого ряда форм, таких как порошков, хлопьев, пластин, микросфер, усов, пузырьков и так далее, и могут быть либо плотными, либо пористыми. "Наполнитель" может также включать керамические наполнители, такие как окись алюминия или карбид кремния в виде волокон, измельченные волокна, частицы, усы, пузырьки, сферы, маты волокон, или тому подобное, и керамические наполнители с покрытием, такие как углеродные волокна, покрытые окисью алюминия или карбидом кремния для того, чтобы защитить углерод от воздействия, например, расплавленного алюминиевого основного металла. Наполнители могут также включать металлы.
"Непроницаемый контейнер", используемый здесь, означает контейнер, который может заключать или содержать реакционно-способную атмосферу и наполнитель (или предварительно отформованную заготовку), и/или расплавленный матричный металл, и/или герметизирующее средство в условиях способа, и который является достаточно непроницаемым для транспорта газообразных или парообразных примесей через контейнер, так что может быть установлена разница давлений между окружающей атмосферой и реакционной атмосферой.
Термин "макрокомпозит" или "макрокомпозитное тело", используемый в тексте, обозначает любую комбинацию двух или более материалов, выбранных из группы, состоящей из керамического матричного тела, керамического матричного композитного тела, металлического тела и металлического матричного композитного тела, которые тесно связаны друг с другом в любой конфигурации, причем по крайней мере один из материалов представляет собой металлическое матричное композитное тело, сформированное методом самогенерируемого вакуума. Металлическое матричное композитное тело может присутствовать в виде внешней поверхности и/или внутренней поверхности. Кроме этого металлическое матричное композитное тело может присутствовать в виде промежуточного слоя между двумя или более материалами, относящимися к указанной выше группе. Следует иметь в виду, что порядок, число и/или расположение металлического матричного композитного тела или тела относительно оставшегося матричного металла и/или любого материала из указанной выше группы могут осуществляться и регулироваться без всяких ограничений.
"Матричный металл" или "Матричный металлический сплав", используемые здесь, означает тот металл, который используют для того, чтобы образовать металлический и матричный композиционный материал (например, до пропитывания), и/или тот металл, который смешивают с наполнителем для образования металлического матричного композитного тела (например, после пропитывания). Когда определенный металл упоминают в качестве матричного металла, то следует понимать, что такой матричный металл включает металл, существенно чистый, коммерчески доступный, имеющий примеси и/или легурирующие составные части, интерметаллическое соединение или сплав, в котором указанный металл представляет собой основную или доминирующую составную часть.
"Металлический матричный композиционный материал" или "ММК", используемый здесь, означает материал, включающий двух- или трех-мерно связанный сплав или матричный металл, который внедряется в предварительно отформованную заготовку или наполнитель. Матричный металл может включать различные легирующие элементы для того, чтобы обеспечить, в частности, желаемые механические и физические свойства в образующемся композитном материале.
Металл, "Отличный" от "Матричного металла", означает металл, который не содержит в качестве главной составной части тот же самый металл в качестве матричного металла (например, если главной составной частью матричного металла является алюминий, то "отличный" металл мог бы иметь главной составной частью, например, никель).
"Предварительно отформованная заготовка" или "Проницаемая предварительно отформованная заготовка", используемые здесь, означают пористую массу наполнителя или наполняющего материала, которую производят с по крайней мере одной границей поверхности, которая существенно очерчивает границу для пропитки матричным металлом, причем такая масса сохраняет достаточно целостную форму и первичную прочность для того, чтобы обеспечить точность размера без какого-либо внешнего средства поддержки до пропитывания матричным металлом. Масса должна быть достаточно пористой для того, чтобы допустить пропитку матричным металлом. Предварительно отформованная заготовка типично включает связанный порядок или расположение наполнителя либо гомогенность, либо гетерогенного, и может включать любой подходящий материал (например, керамические и/или металлические частицы, порошки, волокна, усы и т.д. и любую из комбинацию). Предварительно отформованная заготовка может существовать либо сама по себе, либо как сборка.
"Реакционно-способная система", используемая здесь, относится к указанной комбинации материалов, которые демонстрируют впитывание с помощью самогенерируемого вакуума расплавленного металла в наполняющий материал или предварительно сформованную заготовку. Реакционная система включает по крайней мере непроницаемый контейнер, имеющий в себе проницаемую массу наполняющего материала или предварительно отформованную заготовку, реакционно-способную атмосферу и матричный металл.
"Реакционно-способная атмосфера", используемая здесь, означает атмосферу, которая может реагировать с матричным металлом и/или наполнителем, и/или предварительно отформованной заготовки, и/или непроницаемым контейнером, с образованием самогенерируемого вакуума, заставляя расплавленный матричный металл проникать в материал наполнителя (при предварительно отформованной заготовке) с образованием самогенерируемого вакуума.
"Резервуар", используемый здесь, означает отдельное тело матричного металла, расположенное относительно массы наполнителя или предварительно отформованной заготовки так, что когда металл расплавляют, он может течь для того, чтобы пополнять, или в некоторых случаях первоначально запасаться и впоследствии пополнять ту порцию, участок или источник матричного металла, который находится в контакте с наполнителем или предварительно отформованной заготовкой.
"Герметик" или "Герметизирующее средство", используемые здесь, относятся к газонепроницаемому герметику в условиях способа или образованного независимо (например, внешний герметик), или образованного реакционной системой (например, внутренний герметик), который изолирует окружающую атмосферу от реакционной атмосферы. Герметик или герметизирующее средство может иметь состав, отличный от состава матричного металла.
"Облегчитель герметика", используемый здесь, представляет собой материал, который облегчает образование герметизирующего состава при реакции матричного металла с окружающей атмосферой и/или непроницаемым контейнером, и/или наполняющим материалом, или предварительно отформованной заготовкой. Этот материал может быть добавлен в матричный металл, и присутствие облегчителя герметика в матричном металле может улучшать свойства результирующего композитного тела.
Термин "Второй материал", используемый в тексте, относится к материалу, выбранному из группы, состоящей из керамического матричного тела, керамического матричного композитного тела, металлического тела и металлического матричного композитного тела.
"Усилитель смачивания", используемый здесь, относится к любому материалу, который при добавлении к матричному металлу и/или наполняющему материалу, или предварительно отформованной заготовке усиливает смачивание (например, уменьшает поверхностное натяжение расплавленного матричного металла), наполняющего материала или предварительно отформованной заготовки расплавленным матричным металлом. Присутствие усилителя смачивания может также улучшать свойства результирующего металлического матричного композитного тела, например, путем улучшения связывания между матричным металлом и наполняющим материалом.
Claims (29)
1. СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ИЗДЕЛИЙ ИЗ КОМПОЗИЦИОННОГО МАТЕРИАЛА С МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ МАТРИЦЕЙ, включающий формирование реакционной системы, состоящий из контейнера, размещенного в нем проницаемого наполнителя, пропитывающего матричного материала, реакционной атмосферы, герметизацию системы от внешней атмосферы, нагрев до расплавления матричного материала, пропитку проницаемого наполнителя расплавленным матричным материалом, последующее затвердевание, отличающийся тем, что, с целью снижения трудоемкости процесса и возможности получения составных изделий, при формировании реакционной системы используют контейнер, выполненный из непроницаемого материала, наполнитель в свободно насыпанном состоянии или в предварительно формованном виде, предварительно изготовленную часть составного изделия размещают в контакте с наполнителем, герметизацию создают с помощью поверхностного защитного слоя непроницаемого для внешней атмосферы.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что осуществляют полную герметизацию реакционной атмосферы от внешней атмосферы.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве матричного материала используют материал, выбранный из группы, содержащей алюминий, магний, бронзу, медь, сплав на основе железа.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что в реакционную систему дополнительно вводят вещество, способствующее смачиванию.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что в реакционную смесь дополнительно вводят вещество, способствующее образованию защитного слоя непроницаемого для внешней атмосферы.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что в поверхностный защитный слой вводят по крайней мере один стеклообразный материал.
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве поверхностного слоя используют продукт реакции матричного материала с внешней атмосферой.
8. Способ по п.1, отличающийся тем, что защитный слой образуют смачиванием проницаемого контейнера матричным материалом.
9. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве поверхностного защитного слоя используют продукт реакции матричного материала с непроницаемым контейнером.
10. Способ по п.1, отличающийся тем, что реакционная атмосфера по крайней мере частично взаимодействует с матричным материалом или материалом наполнителя или материалом контейнера для создания перепада давления.
11. Способ по пп.1 и 4, отличающийся тем, что вещество, способствующее смачиванию, вводят в матричный материал.
12. Способ по п.1, отличающийся тем, что по крайней мере на части поверхности наполнителя располагают барьерное средство.
13. Способ по п.12, отличающийся тем, что в качестве барьерного средства используют материал, выбранный из группы, содержащей уголь, графит, диборид титана, оксид алюминия, оксид кремния, нержавеющую сталь.
14. Способ по п.12, отличающийся тем, что в качестве барьерного средства используют материал, несмачиваемый расплавом матричного материала.
15. Способ по пп.1 и 4, отличающийся тем, что в качестве матричного материала используют алюминий, а в качестве вещества, способствующего смачиванию, вещество, выбранное из группы, содержащей магний, висмут, свинец, олово.
16. Способ по п.4, отличающийся тем, что в качестве матричного материала используют бронзу или медь, а в качестве вещества, способствующего смачиванию, вещество, выбранное из группы, содержащей селен, теллур, серу.
17. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве проницаемого наполнителя используют материал, выбранный из группы, содержащий порошки, хлопья, пластинки, микросферы, усы, пузырьки, волокна, мелкие частицы, волокнистые маты, измельченные волокна, сферы, гранулы, трубочки, огнеупорные ткани.
18. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве проницаемого наполнителя используют вещество, выбранное из группы, содержащей оксиды, карбиды, бориды, нитриды.
19. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве материала непроницаемого контейнера используют материал, выбранный из группы, содержащей керамику, металл, стекло, полимер.
20. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве матричного материала используют материал, выбранный из группы, содержащей алюминий, медь, бронзу, а в качестве материала непроницаемого контейнера нержавеющую сталь.
21. Способ по п.20, отличающийся тем, что в качестве материала непроницаемого контейнера используют оксид алюминия или карбид кремния.
22. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве реакционной атмосферы используют кислородсодержащую или азотсодержащую атмосферу.
23. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве матричного материала используют алюминий, а в качестве ракционной атмосферы воздух, кислород или азот.
24. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве матричного материала используют материал, выбранный из группы, содержащей бронзу, медь, сплав на основе железа, а в качестве реакционной атмосферы воздух, кислород или азот.
25. Способ по п.1, отличающийся тем, что нагрев осуществляют до температуры выше температуры плавления матричного материала, но ниже температуры испарения матричного материала и температуры плавления материала наполнителя.
26. Способ по п.1, отличающийся тем, что нагрев реакционной системы осуществляют до 700 - 1000oС в случае использования в качестве матричного материала алюминия, до 1050 - 1125oС в случае использования бронзы или меди, до 1250 - 1400oС в случае использования железа.
27. Способ по п.3, отличающийся тем, что в качестве материала наполнителя используют материал, выбранный из группы, содержащей оксид алюминия, карбид кремния, двуокись циркония, нитрид титана, карбид бора и их смесь.
28. Способ по п.1, отличающийся тем, что затвердевание осуществляют на охлаждаемой подложке.
29. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве материала предварительно изготовленной составной части изделия используют материал, выбранный из группы, содержащей металл, керамику, керамический композиционный материал с металлической матрицей, керамический композиционный материал с керамической матрицей и их комбинации.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US38393589A | 1989-07-21 | 1989-07-21 | |
| US07/383935 | 1989-07-21 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2016702C1 true RU2016702C1 (ru) | 1994-07-30 |
Family
ID=23515371
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU904830819A RU2016702C1 (ru) | 1989-07-21 | 1990-07-17 | Способ получения изделий из композиционного материала с металлической матрицей |
Country Status (25)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0409764B1 (ru) |
| JP (1) | JP3256219B2 (ru) |
| KR (1) | KR910002739A (ru) |
| CN (1) | CN1033046C (ru) |
| AT (1) | ATE119509T1 (ru) |
| AU (1) | AU636626B2 (ru) |
| BG (1) | BG92463A (ru) |
| BR (1) | BR9003428A (ru) |
| CA (1) | CA2020675A1 (ru) |
| CS (1) | CS354990A3 (ru) |
| DD (1) | DD301859A9 (ru) |
| DE (1) | DE69017545T2 (ru) |
| FI (1) | FI91612C (ru) |
| HU (1) | HUT64934A (ru) |
| IE (1) | IE902464A1 (ru) |
| IL (1) | IL94958A (ru) |
| MX (1) | MX167358B (ru) |
| NO (1) | NO902980L (ru) |
| NZ (1) | NZ234367A (ru) |
| PL (1) | PL167044B1 (ru) |
| PT (1) | PT94739A (ru) |
| RU (1) | RU2016702C1 (ru) |
| TR (1) | TR25515A (ru) |
| YU (1) | YU47110B (ru) |
| ZA (1) | ZA905589B (ru) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2461789C1 (ru) * | 2011-03-09 | 2012-09-20 | Александр Шугруевич Анохин | Способ изготовления структурированной керамической брони и броня, полученная таким способом |
| WO2014199241A1 (en) * | 2013-06-12 | 2014-12-18 | Hamid Hojaji | Glass microspheres and methods of making glass microspheres |
| US9643876B2 (en) | 2015-10-04 | 2017-05-09 | Hamid Hojaji | Microspheres and methods of making the same |
| RU2770398C2 (ru) * | 2017-09-07 | 2022-04-15 | Брунел Юниверсити Лондон | Способ изготовления металломатричных композитных материалов |
| RU2825233C1 (ru) * | 2023-12-08 | 2024-08-22 | Федеральное Автономное Учреждение "Центральный институт авиационного моторостроения имени П.И. Баранова" | Способ получения ленты из металлического композиционного материала |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5525385A (en) * | 1992-11-20 | 1996-06-11 | Lanxide Technology Company, Lp | Macrocomposite bodies and methods for making the same |
| JP3987201B2 (ja) | 1998-05-01 | 2007-10-03 | 日本碍子株式会社 | 接合体の製造方法 |
| US6635357B2 (en) * | 2002-02-28 | 2003-10-21 | Vladimir S. Moxson | Bulletproof lightweight metal matrix macrocomposites with controlled structure and manufacture the same |
| CN109071321A (zh) * | 2016-04-20 | 2018-12-21 | 阿普特里奥有限责任公司 | 金属玻璃大复合材料与组合物以及制造方法 |
| CN110421149B (zh) * | 2019-08-22 | 2021-05-04 | 东营市泰达石油装备有限责任公司 | 双金属复合材料及其制备方法和应用、耐磨配件、采矿设备 |
| CN111347028B (zh) * | 2020-03-28 | 2021-11-19 | 哈尔滨工程大学 | 一种金属空心球复合材料的铸造模具及其制备方法 |
| CN114505466B (zh) * | 2022-01-20 | 2023-06-06 | 清华大学 | 电子封装材料及其制备方法和制备装置 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS602149B2 (ja) * | 1980-07-30 | 1985-01-19 | トヨタ自動車株式会社 | 複合材料の製造方法 |
| US4923832A (en) * | 1986-05-08 | 1990-05-08 | Lanxide Technology Company, Lp | Method of making shaped ceramic composites with the use of a barrier |
| US4871008A (en) * | 1988-01-11 | 1989-10-03 | Lanxide Technology Company, Lp | Method of making metal matrix composites |
| US5040588A (en) * | 1988-11-10 | 1991-08-20 | Lanxide Technology Company, Lp | Methods for forming macrocomposite bodies and macrocomposite bodies produced thereby |
| US5000245A (en) * | 1988-11-10 | 1991-03-19 | Lanxide Technology Company, Lp | Inverse shape replication method for forming metal matrix composite bodies and products produced therefrom |
-
1990
- 1990-07-03 IL IL9495890A patent/IL94958A/en not_active IP Right Cessation
- 1990-07-04 NO NO90902980A patent/NO902980L/no unknown
- 1990-07-04 NZ NZ234367A patent/NZ234367A/xx unknown
- 1990-07-06 AU AU58773/90A patent/AU636626B2/en not_active Ceased
- 1990-07-06 IE IE246490A patent/IE902464A1/en unknown
- 1990-07-06 CA CA002020675A patent/CA2020675A1/en not_active Abandoned
- 1990-07-13 HU HU904204A patent/HUT64934A/hu unknown
- 1990-07-16 AT AT90630129T patent/ATE119509T1/de not_active IP Right Cessation
- 1990-07-16 DD DD34281890A patent/DD301859A9/de unknown
- 1990-07-16 BR BR909003428A patent/BR9003428A/pt not_active Application Discontinuation
- 1990-07-16 EP EP90630129A patent/EP0409764B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-07-16 KR KR1019900010741A patent/KR910002739A/ko not_active Application Discontinuation
- 1990-07-16 CN CN90104633A patent/CN1033046C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1990-07-16 DE DE69017545T patent/DE69017545T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-07-17 FI FI903608A patent/FI91612C/fi not_active IP Right Cessation
- 1990-07-17 ZA ZA905589A patent/ZA905589B/xx unknown
- 1990-07-17 CS CS903549A patent/CS354990A3/cs unknown
- 1990-07-17 PL PL90286090A patent/PL167044B1/pl unknown
- 1990-07-17 PT PT94739A patent/PT94739A/pt not_active Application Discontinuation
- 1990-07-17 YU YU139990A patent/YU47110B/sh unknown
- 1990-07-17 RU SU904830819A patent/RU2016702C1/ru active
- 1990-07-17 JP JP18730790A patent/JP3256219B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1990-07-17 BG BG092463A patent/BG92463A/bg unknown
- 1990-07-18 MX MX021624A patent/MX167358B/es unknown
- 1990-07-23 TR TR90/0628A patent/TR25515A/xx unknown
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Патент США N 3396777, кл. 164-97, опубл. 1968. * |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2461789C1 (ru) * | 2011-03-09 | 2012-09-20 | Александр Шугруевич Анохин | Способ изготовления структурированной керамической брони и броня, полученная таким способом |
| WO2014199241A1 (en) * | 2013-06-12 | 2014-12-18 | Hamid Hojaji | Glass microspheres and methods of making glass microspheres |
| US9016090B2 (en) | 2013-06-12 | 2015-04-28 | Hamid Hojaji | Glass microspheres comprising sulfide, and methods of producing glass microspheres |
| US9643876B2 (en) | 2015-10-04 | 2017-05-09 | Hamid Hojaji | Microspheres and methods of making the same |
| RU2770398C2 (ru) * | 2017-09-07 | 2022-04-15 | Брунел Юниверсити Лондон | Способ изготовления металломатричных композитных материалов |
| RU2825233C1 (ru) * | 2023-12-08 | 2024-08-22 | Федеральное Автономное Учреждение "Центральный институт авиационного моторостроения имени П.И. Баранова" | Способ получения ленты из металлического композиционного материала |
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SU1831413A3 (ru) | Cпocoб пoлучehия komпoзициohhoгo matepиaлa c metaлличeckoй matpицeй | |
| CN1064289C (zh) | 制备大复合体的方法和由该方法生产的大复合体 | |
| CN1082567C (zh) | 含有三维内连共基质的金属基质复合体的制备方法及其产品 | |
| RU1776254C (ru) | Способ изготовлени композиционного материала | |
| RU2016702C1 (ru) | Способ получения изделий из композиционного материала с металлической матрицей | |
| RU1825325C (ru) | Способ получени изделий из композиционного материала с металлической матрицей | |
| FI91492B (fi) | Menetelmä metallimatriisikomposiitin valmistamiseksi | |
| FI91490C (fi) | Menetelmä metallimatriisikomposiitin muodostamiseksi | |
| US5188164A (en) | Method of forming macrocomposite bodies by self-generated vacuum techniques using a glassy seal | |
| FI91491B (fi) | Menetelmä metallimatriisikomposiittikappaleen valmistamiseksi uppovalumenetelmää käyttäen | |
| US5247986A (en) | Method of forming macrocomposite bodies by self-generated vacuum techniques, and products produced therefrom | |
| US5224533A (en) | Method of forming metal matrix composite bodies by a self-generated vaccum process, and products produced therefrom | |
| JP3256216B2 (ja) | マクロ複合体の製造方法 | |
| JPS61502747A (ja) | 耐火セメント | |
| JPH05507318A (ja) | 金属マトリックス複合物の内部形状形成法 |