RU2014111231A - Система управления воздухоразделительной установкой - Google Patents

Система управления воздухоразделительной установкой Download PDF

Info

Publication number
RU2014111231A
RU2014111231A RU2014111231/05A RU2014111231A RU2014111231A RU 2014111231 A RU2014111231 A RU 2014111231A RU 2014111231/05 A RU2014111231/05 A RU 2014111231/05A RU 2014111231 A RU2014111231 A RU 2014111231A RU 2014111231 A RU2014111231 A RU 2014111231A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
argon
models
column
stage
calculated
Prior art date
Application number
RU2014111231/05A
Other languages
English (en)
Inventor
Ашиш СИНГХАЛ
Стефан БЛУЭН
Original Assignee
Праксайр Текнолоджи, Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Праксайр Текнолоджи, Инк. filed Critical Праксайр Текнолоджи, Инк.
Publication of RU2014111231A publication Critical patent/RU2014111231A/ru

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G05—CONTROLLING; REGULATING
    • G05B—CONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
    • G05B13/00—Adaptive control systems, i.e. systems automatically adjusting themselves to have a performance which is optimum according to some preassigned criterion
    • G05B13/02—Adaptive control systems, i.e. systems automatically adjusting themselves to have a performance which is optimum according to some preassigned criterion electric
    • G05B13/04—Adaptive control systems, i.e. systems automatically adjusting themselves to have a performance which is optimum according to some preassigned criterion electric involving the use of models or simulators
    • G05B13/048—Adaptive control systems, i.e. systems automatically adjusting themselves to have a performance which is optimum according to some preassigned criterion electric involving the use of models or simulators using a predictor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
    • F25J3/04303—Lachmann expansion, i.e. expanded into oxygen producing or low pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04642—Recovering noble gases from air
    • F25J3/04648—Recovering noble gases from air argon
    • F25J3/04654—Producing crude argon in a crude argon column
    • F25J3/04666—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system
    • F25J3/04672—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system having a top condenser
    • F25J3/04678—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system having a top condenser cooled by oxygen enriched liquid from high pressure column bottoms
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
    • F25J3/04769—Operation, control and regulation of the process; Instrumentation within the process
    • F25J3/04848—Control strategy, e.g. advanced process control or dynamic modeling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/10—Mathematical formulae, modeling, plot or curves; Design methods

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Artificial Intelligence (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Computer Vision & Pattern Recognition (AREA)
  • Evolutionary Computation (AREA)
  • Medical Informatics (AREA)
  • Software Systems (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Automation & Control Theory (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

1. Способ управления воздухоразделительной установкой, чтобы оптимизировать производство аргона в качестве продукта, причем указанный способ включает:непрерывное исполнение компьютерной программы, запрограммированной с моделями каждой из колонны высокого давления, колонны низкого давления, аргоновой колонны, конденсатора-испарителя, функционально связанного с колонной высокого давления и колонной низкого давления, и аргонового дефлегматора, соединенного с аргоновой колонной;модели, содержащие модели стадий для каждой стадии разделения внутри каждой из колонны высокого давления, колонны низкого давления и аргоновой колонны, причем каждый из конденсатора-испарителя и аргонового дефлегматора содержит модели одиночной стадии;модели стадий соединены друг с другом внутренними паровыми и жидкостными потоками между моделями стадий, и модели, содержащие модели стадий, соединены друг с другом внешними паровыми и жидкостными потоками в модели стадий и из них, которые размещены в местах подачи в каждую и выведения из каждой из: колонны высокого давления, колонны низкого давления и аргоновой колонны;причем во время каждого исполнения компьютерной программы:рассчитывают текущие значения контролируемых переменных параметров в соответствии с регулируемыми переменными параметрам за счет проведения динамического материального баланса, расчета парожидкостного равновесия и расчета энергетического баланса для моделей стадий с использованием внутренних и внешних паровых и жидкостных потоков, причем контролируемые переменные параметры включают количество, которое рассчитывается для моделей стадий внутри к

Claims (10)

1. Способ управления воздухоразделительной установкой, чтобы оптимизировать производство аргона в качестве продукта, причем указанный способ включает:
непрерывное исполнение компьютерной программы, запрограммированной с моделями каждой из колонны высокого давления, колонны низкого давления, аргоновой колонны, конденсатора-испарителя, функционально связанного с колонной высокого давления и колонной низкого давления, и аргонового дефлегматора, соединенного с аргоновой колонной;
модели, содержащие модели стадий для каждой стадии разделения внутри каждой из колонны высокого давления, колонны низкого давления и аргоновой колонны, причем каждый из конденсатора-испарителя и аргонового дефлегматора содержит модели одиночной стадии;
модели стадий соединены друг с другом внутренними паровыми и жидкостными потоками между моделями стадий, и модели, содержащие модели стадий, соединены друг с другом внешними паровыми и жидкостными потоками в модели стадий и из них, которые размещены в местах подачи в каждую и выведения из каждой из: колонны высокого давления, колонны низкого давления и аргоновой колонны;
причем во время каждого исполнения компьютерной программы:
рассчитывают текущие значения контролируемых переменных параметров в соответствии с регулируемыми переменными параметрам за счет проведения динамического материального баланса, расчета парожидкостного равновесия и расчета энергетического баланса для моделей стадий с использованием внутренних и внешних паровых и жидкостных потоков, причем контролируемые переменные параметры включают количество, которое рассчитывается для моделей стадий внутри колонны низкого давления, которое непосредственно обусловлено концентрацией азота в сырьевом подаваемом потоке аргона либо концентрацией азота в сырьевом подаваемом потоке аргона, и регулируемые переменные параметры включают набор расходов: потока воздуха, подаваемого в воздухоразделительную установку, потока продуктового кислорода, выводимого из колонны низкого давления, и сырьевого подаваемого потока аргона; и
вводят рассчитанные моделями текущие значения контролируемых переменных параметров в управляющее устройство и рассчитывают в управляющем устройстве регулируемые переменные параметры исходя из текущих значений контролируемых переменных параметров, которые будут приводить к контролируемым переменным параметрам, имеющим значения концентраций в пределах заданных диапазонов, предварительно сохраненных в управляющем устройстве, которые будут максимизировать выход продуктового аргона; и
регулируют регулируемые переменные параметры внутри воздухоразделительной установки, чтобы устанавливать расходы потока, рассчитанные управляющим устройством.
2. Способ по п. 1, в котором контролируемые переменные параметры включают концентрацию азота в сырьевом подаваемом потоке аргона и концентрацию аргона в потоке отбросного азота.
3. Способ по п. 1, в котором:
модели сконфигурированы для расчета концентраций кислорода в технологических потоках, и способны к подстройке для минимизации разностей между концентрациями кислорода, которые рассчитаны моделями, и получены измерениями концентраций кислорода внутри воздухоразделительной установки, чтобы была обеспечена точность расчета текущих значений контролируемых переменных параметров;
технологические потоки включают поток продуктового кислорода и поток отбросного азота, выводимые из колонны низкого давления, поток азотной флегмы, подаваемый в колонну низкого давления, сырьевой подаваемый поток аргона, подводимый из колонны низкого давления в аргоновую колонну, и продуктовый аргон, содержащийся в потоке продуктового аргона, производимом аргоновой колонной; и
во время каждого исполнения компьютерной программы модели корректируются для минимизации разностей между измеренными и рассчитанными концентрациями кислорода в технологических потоках.
4. Способ по п. 3, в котором:
при расчете парожидкостного равновесия рассчитывается состав равновесной паровой фазы в пределах каждой модели стадии;
после того, как рассчитан состав равновесной паровой фазы, модели корректируются умножением концентрации кислорода в паровой фазе, определенной из состава равновесной паровой фазы, на поправочный коэффициент разделения для получения скорректированной концентрации кислорода в паровой фазе, и затем концентрация азота, также определенная из состава равновесной паровой фазы, используется со скорректированной концентрацией кислорода в паровой фазе для расчета концентрации аргона таким образом, что сумма мольных долей кислорода, азота и аргона в пределах каждой из моделей стадий равна 1,0;
общий поправочный коэффициент разделения используется для моделей стадий, находящихся внутри каждой секции колонны, определенной между местоположениями подачи в каждую и выведения из каждой из колонны высокого давления, колонны низкого давления и аргоновой колонны; и
общий поправочный коэффициент разделения рассчитывается таким образом, чтобы были сведены к минимуму разности между измеренными концентрациями кислорода и рассчитанными концентрациями кислорода на оконечностях каждой секции колонны.
5. Система управления для регулирования воздухоразделительной установки, чтобы оптимизировать получение продуктового аргона, содержащая:
компьютерную программу, в которой запрограммированы модели каждой из колонны высокого давления, колонны низкого давления, аргоновой колонны, конденсатора-испарителя, функционально связанного с колонной высокого давления и колонной низкого давления, и аргонового дефлегматора, соединенного с аргоновой колонной;
модели, содержащие модели стадий каждой стадии разделения внутри каждой из колонны высокого давления, колонны низкого давления и аргоновой колонны, причем каждый из конденсатора-испарителя и аргонового дефлегматора содержит модель одиночной стадии;
упомянутые модели стадий соединены друг с другом внутренними паровыми и жидкостными потоками между моделями стадий, и упомянутые модели, содержащие модели стадий, соединены друг с другом внешними паровыми и жидкостными потоками в модели стадий и из них, которые размещены в местах подачи в каждую и выведения из каждой из: колонны высокого давления, колонны низкого давления и аргоновой колонны;
упомянутая компьютерная программа выполнена таким образом, что во время каждого исполнения компьютерной программы текущие значения контролируемых переменных параметров рассчитываются в соответствие с регулируемыми переменными параметрами проведением динамического материального баланса, расчета паро-жидкостного равновесия и расчета энергетического баланса для моделей стадий с использованием внутренних и внешних паровых и жидкостных потоков, причем контролируемые переменные параметры включают количество, которое рассчитывается для моделей стадий внутри колонны низкого давления, которое непосредственно обусловлено концентрацией азота в сырьевом подаваемом потоке аргона, или концентрацией азота в сырьевом подаваемом потоке аргона, и регулируемые переменные параметры включают набор расходов потока воздуха, подаваемого в воздухоразделительную установку, потока продуктового кислорода, выводимого из колонны низкого давления, и сырьевого подаваемого потока аргона;
управляющее устройство, которое на входе имеет текущие значения контролируемых переменных параметров, рассчитанных моделями, и управляющее устройство конфигурировано для расчета регулируемых переменных параметров, исходя из текущих значений контролируемых переменных параметров, которые будут приводить к контролируемым переменным параметрам, имеющим значения концентраций в пределах заданных диапазонов, предварительно сохраненных в управляющем устройстве, которые будут максимизировать выход продуктового аргона; и
устройства для регулирования регулируемых переменных параметров внутри воздухоразделительной установки, чтобы устанавливать расходы потока, рассчитанные управляющим устройством.
6. Система управления по п. 5, в которой контролируемые переменные параметры включают концентрацию азота в сырьевом подаваемом потоке аргона и концентрацию аргона в потоке отбросного азота.
7. Система управления по п. 5, в которой:
компьютерная программа также реагирует на концентрации кислорода в технологических потоках, которые измеряются внутри воздухоразделительной установки, и модели конфигурированы для расчета концентраций кислорода в технологических потоках и способны к подстройке для минимизации разностей между концентрациями кислорода, которые рассчитаны моделями, и получены измерениями концентраций кислорода внутри воздухоразделительной установки, чтобы обеспечивать точность расчета текущих значений контролируемых переменных параметров; и
технологические потоки включают поток продуктового кислорода и поток отбросного азота, выводимые из колонны низкого давления, поток азотной флегмы, подаваемый в колонну низкого давления, сырьевой подаваемый поток аргона, подводимый из колонны низкого давления в аргоновую колонну, и продуктовый аргон, содержащийся в потоке продуктового аргона, произведенном аргоновой колонной; и
компьютерная программа конфигурирована таким образом, что во время каждого ее исполнения модели корректируются для минимизации разностей между измеренными и рассчитанными концентрациями кислорода в технологических потоках.
8. Система по п. 7, в которой компьютерная программа запрограммирована таким образом, что:
при расчете парожидкостного равновесия рассчитывается состав равновесной паровой фазы в пределах каждой модели стадии;
после того, как рассчитан состав равновесной паровой фазы, модели корректируются умножением концентрации кислорода в паровой фазе, определенной из состава равновесной паровой фазы, на поправочный коэффициент разделения для получения скорректированной концентрации кислорода в паровой фазе и затем концентрация азота, также определенная из состава равновесной паровой фазы, используется со скорректированной концентрацией кислорода в паровой фазе для расчета концентрации аргона таким образом, что сумма мольных долей кислорода, азота и аргона в пределах каждой из моделей стадий равна 1,0;
общий поправочный коэффициент разделения используется для моделей стадий, находящихся внутри каждой секции колонны, определенной между местоположениями подачи в каждую и выведения из каждой из: колонны высокого давления, колонны низкого давления и аргоновой колонны; и
общий поправочный коэффициент разделения рассчитывается таким образом, чтобы были сведены к минимуму разности между измеренными концентрациями кислорода и рассчитанными концентрациями кислорода на концах каждой секции колонны.
9. Система по п. 5, в которой управляющее устройство представляет собой управляющее устройство на основе прогнозирующих моделей.
10. Система по п. 9, в которой:
управляющее средство может представлять собой серию регулирующих клапанов и ПИД-регуляторов, связанных с каждым из регулирующих клапанов; и
ПИД-регуляторы соединены с вторичным управляющим устройством так, что регулируемые переменные параметры, рассчитанные вторичным управляющим устройством, являются заданными величинами для ПИД-регуляторов.
RU2014111231/05A 2011-08-25 2012-08-20 Система управления воздухоразделительной установкой RU2014111231A (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US13/217,898 US8795409B2 (en) 2011-08-25 2011-08-25 Air separation plant control
US13/217,898 2011-08-25
PCT/US2012/051520 WO2013028588A2 (en) 2011-08-25 2012-08-20 Air separation plant control

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2014111231A true RU2014111231A (ru) 2015-09-27

Family

ID=46796757

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014111231/05A RU2014111231A (ru) 2011-08-25 2012-08-20 Система управления воздухоразделительной установкой

Country Status (9)

Country Link
US (1) US8795409B2 (ru)
EP (1) EP2764413A2 (ru)
KR (1) KR20140070557A (ru)
CN (1) CN104137006A (ru)
BR (1) BR112014004307A2 (ru)
CA (1) CA2846362A1 (ru)
MX (1) MX2014002232A (ru)
RU (1) RU2014111231A (ru)
WO (1) WO2013028588A2 (ru)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2989400B1 (de) * 2013-04-25 2021-12-29 Linde GmbH Verfahren zur gewinnung eines luftprodukts in einer luftzerlegungsanlage mit zwischenspeicherung und luftzerlegungsanlage
EP3473958B8 (de) * 2017-10-18 2020-07-15 Linde GmbH Modellierung einer destillationskolonne bei betriebszustandsänderungen
FR3082923B1 (fr) * 2018-06-22 2020-10-16 Air Liquide Systeme de controle d'un debit d'argon en sortie d'une colonne de distillation
JP7495675B2 (ja) * 2019-09-18 2024-06-05 レール・リキード－ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード 高純度酸素製造システム
JP7378695B2 (ja) * 2020-01-06 2023-11-14 日本エア・リキード合同会社 空気分離システム
EP4390281A1 (en) * 2022-12-20 2024-06-26 Linde GmbH Process and apparatus for producing argon by cryogenic air separation

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4784677A (en) 1987-07-16 1988-11-15 The Boc Group, Inc. Process and apparatus for controlling argon column feedstreams
US5313800A (en) 1993-02-01 1994-05-24 Praxair Technology, Inc. Process for maximizing the recovery of argon from an air separation system at high argon recovery rates
US7204101B2 (en) * 2003-10-06 2007-04-17 Air Liquide Large Industries U.S. Lp Methods and systems for optimizing argon recovery in an air separation unit
FR2993363B1 (fr) * 2012-07-13 2015-01-23 Air Liquide Procede et dispositif de detection d'un risque de dysfonctionnement dans une unite de separation des composants chimiques d'un produit, notamment de l'air

Also Published As

Publication number Publication date
WO2013028588A3 (en) 2015-04-02
BR112014004307A2 (pt) 2017-03-28
CN104137006A (zh) 2014-11-05
US20130053998A1 (en) 2013-02-28
CA2846362A1 (en) 2013-02-28
KR20140070557A (ko) 2014-06-10
EP2764413A2 (en) 2014-08-13
WO2013028588A2 (en) 2013-02-28
US8795409B2 (en) 2014-08-05
MX2014002232A (es) 2014-04-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2014111231A (ru) Система управления воздухоразделительной установкой
CN107096252A (zh) 精馏塔塔顶冷量自动控制的方法
CN107490245B (zh) 一种用于空分装置的自动变负荷控制方法
CN102621883B (zh) Pid参数整定方法及pid参数整定系统
WO2011069700A3 (de) Verfahren und vorrichtung zum regeln einer dampferzeugung in einer dampfkraftanlage
CN107411164B (zh) 用于松散回潮滚筒后室三段式加水装置及加水控制方法
EA202092511A1 (ru) Квалификационное исследование хроматографической колонки в способах производства для получения композиций на основе антител к il-12/il-23
CN105886304A (zh) 白酒酿制蒸馏过程的自动化控制系统
CN102274863B (zh) 具有pi参数限制的单机架轧机自动板厚控制方法
Arbogast et al. Extension of IMC tuning correlations for non-self regulating (integrating) processes
CN106468879B (zh) 一种液位-流量非线性区域控制方法
JP5244658B2 (ja) メタン濃縮方法
CN109807183B (zh) 钢板厚度控制方法及装置
RU2534360C2 (ru) Способ автоматического управления процессом брагоректификации
CN107837556A (zh) 分壁精馏塔的操作控制方法
CN205003557U (zh) 一种顺酐反应器水份自动控制装置
CN103246297A (zh) 一种真空制盐效体浓度自动建立方法
CN107937979A (zh) 气相法晶体生长压力系统的模糊自适应控制方法
CN110175400B (zh) 一种基于高压天然气处理装置的co2吸收动态模型与控制方法
CN108375310B (zh) 一种减压炉烽燧控制方法
CN105511518B (zh) 一种用于液氮低温装置的智能温度控制方法
Manenti et al. Operational optimization of reverse osmosis plant using MPC
CN202011899U (zh) 钛还原-蒸馏炉四氯化钛加料精确控制装置
Cho et al. Design of a dividing wall column for fractionation of biodiesel
MX2022000511A (es) Sistema y metodo para la optimizacion del proceso de fermentacion.

Legal Events

Date Code Title Description
FA93 Acknowledgement of application withdrawn (no request for examination)

Effective date: 20150821