RU2013699C1 - Gas/oil fuel combustion method - Google Patents
Gas/oil fuel combustion method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2013699C1 RU2013699C1 SU4865321A RU2013699C1 RU 2013699 C1 RU2013699 C1 RU 2013699C1 SU 4865321 A SU4865321 A SU 4865321A RU 2013699 C1 RU2013699 C1 RU 2013699C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- air
- mixture
- fuel
- supplied
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к сжиганию и может быть использовано в энергетике. До настоящего времени в мировой практике нет способа сжигания газомазутного топлива с глубоким снижением выбросов в атмосферу оксидов азота без снижения экономичности. The invention relates to combustion and can be used in energy. To date, in world practice there is no way to burn gas oil with a deep reduction in emissions of nitrogen oxides into the atmosphere without reducing efficiency.
Известен способ сжигания газа путем подачи газовоздушной смеси в слой гранулированного промежуточного теплоносителя и одновременно охлаждения до 1100-1300оС. При этом в газовоздушную смесь добавляют инертные газы в количестве 25-30% от расхода смеси и охлаждение слоя осуществляют на уровне 2/3 его высоты. Цель способа - снижение NOx в продуктах сгорания [1] .Known is a method of burning gas by feeding the gas mixture into the bed of granular intermediate coolant while cooling to about 1100-1300 C. The gas mixture added in inert gases in a quantity of 25-30% of the mixture flow rate and cooling layer is carried out at the level of its 2/3 heights. The purpose of the method is the reduction of NO x in the combustion products [1].
К существенным недостаткам данного способа можно отнести незначительное снижение вредных выбросов в атмосферу; сложность создания требуемого соотношения компонентов; сложность в технологии создания условий выполнения способа. Significant disadvantages of this method include a slight decrease in harmful emissions into the atmosphere; the difficulty of creating the required ratio of components; the complexity in the technology of creating the conditions for the execution of the method.
Известен способ очистки дымовых газов при помощи активированного угля. При снижении активности угля его регенерируют 80% -ной серной кислотой. A known method of purification of flue gases using activated carbon. With a decrease in coal activity, it is regenerated with 80% sulfuric acid.
Существенный недостаток данного способа - использование для очистки активированного угля и серной кислоты. A significant drawback of this method is the use of activated carbon and sulfuric acid for purification.
Известен способ сжигания топлива путем одновременной подачи компонентов горения двумя потоками в зону сжигания, один из которых является богатой топливовоздушной смесью, смесь подают с α = = 0,5-0,8, а второй имеет бедную топливовоздушную смесь с α = 1,3-1,6. A known method of burning fuel by simultaneously supplying combustion components with two streams to the combustion zone, one of which is a rich air-fuel mixture, the mixture is fed with α = 0.5-0.8, and the second has a poor air-fuel mixture with α = 1.3- 1.6.
Цель этого способа - снижение содержания NOx[2] . Основные недостатки данного способа - недостаточное снижение содержания NОх и снижение экономичности сжигания.The purpose of this method is to reduce the content of NO x [2]. The main disadvantages of this method is the insufficient decrease in the content of NO x and a decrease in the efficiency of combustion.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является принятый за прототип способ сжигания газомазутного топлива путем подачи газовоздушного потока тангенциально к условию вертикальному телу вращения посредством блочных прямоточно-вихревых горелок [3] . Closest to the proposed invention is the prototype method of burning gas oil by supplying a gas-air flow tangentially to the condition of the vertical body of rotation by means of block direct-flow vortex burners [3].
Цель изобретения - снижение выбросов в атмосферу оксидов азота без снижения экономичности. The purpose of the invention is to reduce emissions of nitrogen oxides into the atmosphere without reducing efficiency.
Цель достигается тем, что в отличие от известного способа сжигания газомазутного топлива путем подачи газовоздушного потока тангенциального к условно вертикальному телу вращения посредством блочных прямоточно-вихревых горелок, новым является то, что в предлагаемом способе подачу топлива в газовоздушную смесь в закрученной части потока на выходе из горелки поддерживают для обеспечения в ней коэффициента избытка воздуха α в пределах 0,5-0,7 при коэффициенте избытка воздуха в нижних частях секций горелки или в горелки со сбросным соплами в пределах 0,85-0,95, а скорости газовоздушной смеси на выходе из горелки устанавливают в пределах 20-150 м/с,
На фиг. 1 изображена топка с блочными прямоточно-вихревыми горелками; на фиг. 2 - прямоточно-вихревая горелка; на фиг. 3 - разрез А-А на фиг; 1; на фиг. 3 - разрез Б-Б на фиг. 1; на фиг. 5 - вид В на фиг. 2; на фиг. 6 - график зависимости от коэффициента избытка воздуха; на фиг. 7 - график зависимости от скорости воздуха на выходе из горелки.The goal is achieved in that, in contrast to the known method of burning gas-oil fuel by supplying a gas-air flow tangential to a conditionally vertical body of revolution by means of block direct-flow vortex burners, the new one is that in the proposed method, the fuel is supplied to the gas-air mixture in the swirling part of the stream at the outlet of burners are supported to provide an air excess coefficient α in the range 0.5-0.7 with an air excess coefficient in the lower parts of the burner sections or in burners with discharge nozzles in the range of 0.85-0.95, and the speed of the gas-air mixture at the outlet of the burner is set within 20-150 m / s,
In FIG. 1 shows a furnace with block direct-flow vortex burners; in FIG. 2 - direct-flow vortex burner; in FIG. 3 is a section AA in FIG. 1; in FIG. 3 is a section BB in FIG. 1; in FIG. 5 is a view B in FIG. 2; in FIG. 6 is a graph of the coefficient of excess air; in FIG. 7 is a graph of air velocity at the outlet of the burner.
Топка 1 содержит на менее трех прямоточно-вихревых горелок 2, которые состоят из секций 3. Горелки размещены тангенциально к воображаемой горизонтальной окружности 4 (фиг. 3) с осью, совпадающей с центральными осями 5 топки 1 или отдельных частей 6 той же топки. Секция прямоточно-вихревой горелки состоит из аксиального завихрителя 7 (фиг. 2). Выше горелок размещены сбросные сопла 8 (фиг. 4), для подачи газа имеются периферийные каналы 9 (фиг. 5) и центральные 10. Жидкое топливо подают через форсунки 13, установленные в центральные каналы 10 горелки. The
Способ сжигания газомазутного топлива осуществляется следующим образом. The method of burning gas oil fuel is as follows.
Воздух подается через прямоточно-вихревые горелки 3 частично (до 20-30% ) через аксиальный завихритель 7 и остальной - прямотоком. При данном соотношении, как показали исследования, обеспечивается наличие активной устойчивой зоны обратных токов 14 (фиг. 2). Топливо подают как в прямоточную часть потока 11, так и в закрученную 12 (фиг. 2). При этом в закрученную часть подают топливо в количестве, обеспечивающем α = 0,5-0,7. При этих условиях происходит полное подавление NOx. При α = 0,4-0,45 происходит активное сажеобразование, что в целом ухудшает экономичность котла из-за механического недожога. Как показали эксперименты, при α= 0,75-0,85 происходит резкое возрастание выбросов NOx. При α = 0,9 образование NOx резко снижается (см. график на фиг. 6). В связи с этим через нижние секции 15 подается воздух в количестве α = = 0,85-0,95. Если есть сбросные сопла, то через все секции 3 подают воздух в количестве до α = 0,9.Air is supplied through a direct-
Как показали экспериментальные исследования, на образование NOx оказывает влияние скорость воздуха на выходе из горелки. Была получена следующая зависимость (см. график на фиг. 7). Наличие нисходящей ветви можно объяснить тем, что при α < 1 с увеличением скорости улучшается качество смешения топлива с воздухом, что приводит к сокращению количества локальных зон с α≥ 1, где существенно вырастает вероятность образования оксидов азота. Наличие горизонтальной части свидетельствует о достижении автомодельности процесса, где обеспечивается минимум вероятности образования локальных зон с α> 1 (например, углы топки и пр. ) и соответственно достижимый минимум образования NOx.As shown by experimental studies, the formation of NO x is influenced by the air velocity at the outlet of the burner. The following dependence was obtained (see the graph in Fig. 7). The presence of a descending branch can be explained by the fact that, with α <1, with an increase in speed, the quality of mixing fuel with air improves, which leads to a reduction in the number of local zones with α≥ 1, where the probability of formation of nitrogen oxides increases significantly. The presence of the horizontal part indicates the achievement of self-similarity of the process, where the minimum probability of the formation of local zones with α> 1 (for example, furnace angles, etc.) and, accordingly, the attainable minimum of NO x formation are ensured.
Исследования на котле БКЗ-320 ТЭЦ-17 Ленэнерго показали, что при скорости на выходе из горелок > 20 м/с и подаче в них рециркулирующих газов в количестве от 10 до 45% содержание NOx снизилось от 70 мг/м3 до 30-40 мг/м3. При том αух составило 1,05-1,07.Studies on the BKZ-320 boiler of CHPP-17 Lenenergo showed that when the exit velocity of the burners> 20 m / s and the supply of recirculating gases in an amount of 10 to 45%, the NO x content decreased from 70 mg / m 3 to 30- 40 mg / m 3 . Moreover, α wow was 1.05-1.07.
Наличие сбросных сопл, направленных против вращения газов, дополнительно снижает NOx на 10-15% . Направлены против, так как за счет улучшения смешения исключается образование локальных зон в рабочем объеме камеры с повышенным избытком воздуха, способствующего образованию NOx. При скорости газовоздушной смеси на выходе из горелок, больших 150 м/с, резко возрастает мощность вспомогательного оборудования.The presence of waste nozzles directed against the rotation of the gases further reduces NO x by 10-15%. They are directed against, since due to improved mixing the formation of local zones in the working volume of the chamber with an increased excess of air, which contributes to the formation of NO x, is excluded. When the speed of the gas-air mixture at the outlet of the burners is greater than 150 m / s, the power of auxiliary equipment increases sharply.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4865321 RU2013699C1 (en) | 1990-09-20 | 1990-09-20 | Gas/oil fuel combustion method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4865321 RU2013699C1 (en) | 1990-09-20 | 1990-09-20 | Gas/oil fuel combustion method |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2013699C1 true RU2013699C1 (en) | 1994-05-30 |
Family
ID=21535549
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4865321 RU2013699C1 (en) | 1990-09-20 | 1990-09-20 | Gas/oil fuel combustion method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2013699C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5857319A (en) * | 1995-12-05 | 1999-01-12 | Abb Research Ltd. | Method for operating a combustion chamber equipped with premixing burners divided into two groups |
-
1990
- 1990-09-20 RU SU4865321 patent/RU2013699C1/en active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5857319A (en) * | 1995-12-05 | 1999-01-12 | Abb Research Ltd. | Method for operating a combustion chamber equipped with premixing burners divided into two groups |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR950013954B1 (en) | Low nox burner | |
RU2442929C1 (en) | Method of reduction of nitrogen oxides in the boiler working with dispenced carbon where internal combustion type burners are used | |
CA2485934C (en) | Low nox combustion | |
US5799594A (en) | Method and apparatus for reducing nitrogen oxide emissions from burning pulverized fuel | |
US5195450A (en) | Advanced overfire air system for NOx control | |
CA2434774A1 (en) | Nox-reduced combustion of concentrated coal streams | |
CN1162644C (en) | Powdered coal burner and combustion apparatus | |
US5343820A (en) | Advanced overfire air system for NOx control | |
CN104421933A (en) | Primary air pipe applicable to combustor, combustor and solid fuel boiler | |
RU2013699C1 (en) | Gas/oil fuel combustion method | |
JPH0627561B2 (en) | Pulverized coal combustion equipment | |
JP3068435B2 (en) | Boiler furnace combustion equipment | |
JPS6249521B2 (en) | ||
AU646677B2 (en) | Advanced overfire air system for NOx control | |
JPH08121711A (en) | Pulverized coal combsition method and pulverized coal combustion device and pulverized coal burner | |
JPH0229369Y2 (en) | ||
JPH09126412A (en) | Low nox boiler | |
JP2565620B2 (en) | Combustion method of pulverized coal | |
JPH0113207Y2 (en) | ||
SU1751596A1 (en) | Furnace | |
SU817383A1 (en) | Solid-fuel burning method | |
JPH0794881B2 (en) | Low NO ▲ Lower x ▼ Combustion burner | |
JP2635294B2 (en) | Low NOx combustion method for pulverized coal | |
RU2006742C1 (en) | Fuel combustion process | |
SU1270491A1 (en) | Method of burning gaseous fuel |