RU2011134850A - Способ и устройство определения давления на входе турбины турбокомпрессора наддува теплового двигателя - Google Patents

Способ и устройство определения давления на входе турбины турбокомпрессора наддува теплового двигателя Download PDF

Info

Publication number
RU2011134850A
RU2011134850A RU2011134850/06A RU2011134850A RU2011134850A RU 2011134850 A RU2011134850 A RU 2011134850A RU 2011134850/06 A RU2011134850/06 A RU 2011134850/06A RU 2011134850 A RU2011134850 A RU 2011134850A RU 2011134850 A RU2011134850 A RU 2011134850A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
turbine
compressor
inlet
cor
pressure
Prior art date
Application number
RU2011134850/06A
Other languages
English (en)
Inventor
Лоран ФОНТВЙЕЙ
Николя Д`АНЖЕЛО
Original Assignee
Рено Сас
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Рено Сас filed Critical Рено Сас
Publication of RU2011134850A publication Critical patent/RU2011134850A/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B39/00—Component parts, details, or accessories relating to, driven charging or scavenging pumps, not provided for in groups F02B33/00 - F02B37/00
    • F02B39/16—Other safety measures for, or other control of, pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D23/00—Controlling engines characterised by their being supercharged
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/0002—Controlling intake air
    • F02D41/0007—Controlling intake air for control of turbo-charged or super-charged engines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
    • F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
    • F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
    • F02D41/1444—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases
    • F02D41/1448—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases the characteristics being an exhaust gas pressure
    • F02D41/145—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases the characteristics being an exhaust gas pressure with determination means using an estimation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
    • F02D41/18—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B39/00—Component parts, details, or accessories relating to, driven charging or scavenging pumps, not provided for in groups F02B33/00 - F02B37/00
    • F02B39/16—Other safety measures for, or other control of, pumps
    • F02B2039/162—Control of pump parameters to improve safety thereof
    • F02B2039/166—Control of pump parameters to improve safety thereof the fluid pressure in the pump or exhaust drive being limited
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
    • F02B37/013—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust with exhaust-driven pumps arranged in series
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
    • F02B37/12—Control of the pumps
    • F02B37/16—Control of the pumps by bypassing charging air
    • F02B37/162—Control of the pumps by bypassing charging air by bypassing, e.g. partially, intake air from pump inlet to pump outlet
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D2200/00—Input parameters for engine control
    • F02D2200/02—Input parameters for engine control the parameters being related to the engine
    • F02D2200/04—Engine intake system parameters
    • F02D2200/0402—Engine intake system parameters the parameter being determined by using a model of the engine intake or its components
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/12—Improving ICE efficiencies

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Supercharger (AREA)

Abstract

1. Способ определения давления (P) на входе турбины (2) турбокомпрессора (1) наддува теплового двигателя (4), характеризующийся тем, что турбокомпрессор (1) содержит турбину (2), приводимую в действие выхлопными газами (7), выходящими из указанного теплового двигателя (4) и механически соединенную во вращении с компрессором (3) для сжатия впускного воздуха (5), нагнетаемого в тепловой двигатель (4), причем давление (P) на входе турбины (2) определяют в зависимости от расхода (Q) впускного воздуха (5) в компрессоре (3), давления (P) на входе компрессора (3), температуры (T) на входе компрессора (3), давления (P) на выходе компрессора (3), температуры (T) на входе турбины (3) и давления (P) на выходе турбины (2), при этом способ содержит этапы, на которых:вычисляют скорректированный режим (N) турбокомпрессора (1) в зависимости от коэффициента сжатия (R) компрессора (3) и скорректированного расхода (Q) впускного воздуха (5), проходящего через компрессор (3),вычисляют режим (N) турбокомпрессора (1) в зависимости от скорректированного режима (N) турбокомпрессора (1) и температуры (T) на входе компрессора (3),вычисляют мощность (H) компрессора (3) в зависимости от расхода (Q) впускного воздуха (5) в компрессоре (3), производительности (η) компрессора (3), от температуры (T) на входе компрессора (3) и коэффициента сжатия (R) компрессора (3),вычисляют мощность (H) турбины (2) в зависимости от режима (N) турбокомпрессора (1) и мощности (H) компрессора (3),вычисляют коэффициент расширения (R) турбины (2),вычисляют давление (P) на входе турбины (2) в зависимости от давления (P) на выходе турбины (2) и коэффициента расширения (R) турбины (2).2. Способ по п.1, в котором скорректированный расход (Q) впускного возд�

Claims (19)

1. Способ определения давления (Put) на входе турбины (2) турбокомпрессора (1) наддува теплового двигателя (4), характеризующийся тем, что турбокомпрессор (1) содержит турбину (2), приводимую в действие выхлопными газами (7), выходящими из указанного теплового двигателя (4) и механически соединенную во вращении с компрессором (3) для сжатия впускного воздуха (5), нагнетаемого в тепловой двигатель (4), причем давление (Put) на входе турбины (2) определяют в зависимости от расхода (Qc) впускного воздуха (5) в компрессоре (3), давления (Puc) на входе компрессора (3), температуры (Tuc) на входе компрессора (3), давления (Pdc) на выходе компрессора (3), температуры (Tut) на входе турбины (3) и давления (Pdt) на выходе турбины (2), при этом способ содержит этапы, на которых:
вычисляют скорректированный режим (Ncor) турбокомпрессора (1) в зависимости от коэффициента сжатия (Rc) компрессора (3) и скорректированного расхода (Qc_cor) впускного воздуха (5), проходящего через компрессор (3),
вычисляют режим (N) турбокомпрессора (1) в зависимости от скорректированного режима (Ncor) турбокомпрессора (1) и температуры (Tuc) на входе компрессора (3),
вычисляют мощность (Hc) компрессора (3) в зависимости от расхода (Qc) впускного воздуха (5) в компрессоре (3), производительности (ηc) компрессора (3), от температуры (Tuc) на входе компрессора (3) и коэффициента сжатия (Rc) компрессора (3),
вычисляют мощность (Ht) турбины (2) в зависимости от режима (N) турбокомпрессора (1) и мощности (Hc) компрессора (3),
вычисляют коэффициент расширения (Rt) турбины (2),
вычисляют давление (Put) на входе турбины (2) в зависимости от давления (Pdt) на выходе турбины (2) и коэффициента расширения (Rt) турбины (2).
2. Способ по п.1, в котором скорректированный расход (Qc_cor) впускного воздуха (5) в компрессоре (3) вычисляют по формуле:
Figure 00000001
,
где Qc_cor - скорректированный расход впускного воздуха (5), проходящего через компрессор (3);
Tuc - температура на входе компрессора (3);
Puc - давление на входе компрессора (3);
Tc_ref - контрольная температура компрессора (3);
Pc_ref - контрольное давление компрессора (3).
3. Способ по п.1, в котором скорректированный режим (Ncor) турбокомпрессора (1) вычисляют в зависимости от коэффициента сжатия (Rc) компрессора (3) и скорректированного расхода (Qc_cor) впускного воздуха (5), проходящего через компрессор (3), при помощи функции (f1) коэффициента сжатия (Rc) компрессора (3) скорректированного расхода (Qc_cor) впускного воздуха (5), проходящего через компрессор (3), при этом указанную функцию (f1) определяют при помощи двухмерной картографии.
4. Способ по п.1, в котором режим (N) турбокомпрессора (1) вычисляют по формуле:
Figure 00000002
,
где N - режим турбокомпрессора (1);
Ncor - скорректированный режим турбокомпрессора (1);
Tuc - температура на входе компрессора (3);
Tc_ref - контрольная температура компрессора (3).
5. Способ по п.1, в котором мощность (Hc) компрессора (3) вычисляют по формуле:
Figure 00000003
,
где Hc - мощность компрессора (3);
Qc - расход впускного воздуха (5), проходящего через компрессор (3);
ηc - производительность компрессора (3);
Tuc - температура на входе компрессора (3);
Rc - коэффициент сжатия компрессора (3);
Cpc - первая термодинамическая константа впускного воздуха (5);
γc - вторая термодинамическая константа впускного воздуха (5).
6. Способ по п.5, в котором производительность (ηc) компрессора (3) вычисляют в зависимости от скорректированного режима (Ncor) турбокомпрессора (1) и от скорректированного расхода (Qc_cor) впускного воздуха (5) в компрессоре (3) при помощи функции (f2) скорректированного режима (Ncor) турбокомпрессора (1) и скорректированного расхода (Qc_cor) впускного воздуха (5) в компрессоре (3), при этом указанную функцию (f2) определяют при помощи двухмерной картографии.
7. Способ по п.5, в котором первая термодинамическая константа (Cpc) впускного воздуха (5) равна 1005 Дж/кг/К, а вторая термодинамическая константа (γc) впускного воздуха (5) равна 1,4.
8. Способ по п.1, в котором мощность (Ht) турбины (2) вычисляют по формуле:
Figure 00000004
,
где Ht - мощность турбины (2);
Hc - мощность компрессора (3);
N - режим турбокомпрессора (1);
Figure 00000005
- оператор дифференцирования по переменной времени, и
J - константа, равная моменту инерции турбокомпрессора (1).
9. Способ по п.1, в котором коэффициент расширения (Rt) турбины (2) вычисляют в зависимости от скорректированного расхода (Qt_cor) выхлопных газов (7) в турбине (2) при помощи функции (f4) скорректированного расхода (Qt_cor) выхлопных газов (7) в турбине (2), при этом указанную функцию (f4) определяют при помощи одномерной картографии.
10. Способ по п.9, в котором скорректированный расход (Qt_cor) выхлопных газов (7) в турбине (2) вычисляют по формуле:
Figure 00000006
,
где Qt_cor - скорректированный расход выхлопных газов (7) в турбине (2);
Qt - расход выхлопных газов (7) в турбине (2);
Tut - температура на входе турбины (2);
Put - давление на входе турбины (2), при этом индекс (n-1) указывает, что давление определено в предыдущем интервале времени (n-1).
11. Способ по п.10, в котором расход (Qt) выхлопных газов (7), проходящих через турбину (2), вычисляют по формуле:
Figure 00000007
,
где Qt - расход выхлопных газов (7), проходящих через турбину (2);
Ht - мощность турбины (2);
ηt - производительность турбины (2);
Tut - температура на входе турбины (2);
Rt - коэффициент расширения турбины (2), при этом индекс (n-1) указывает, что величина коэффициента расширения определена в предыдущем интервале времени (n-1);
Cpt - первая термодинамическая константа выхлопных газов (7);
γt - вторая термодинамическая константа выхлопных газов (7).
12. Способ по п.1, в котором коэффициент расширения (Rt) турбины (2) вычисляют в зависимости от мощности (Ht) турбины (2), расхода (Qt) выхлопных газов (7) в турбине (2), производительности (ηt) турбины (2), температуры (Tut) на входе турбины (2) по формуле:
Figure 00000008
,
где Rt - коэффициент расширения турбины (2);
Ht - мощность турбины (2);
Qt - расход выхлопных газов (7), проходящих через турбину (2), при этом индекс (n-1) указывает, что величина расхода определена в предыдущем интервале времени (n-1);
ηt - производительность турбины (2);
Tut - температура на входе турбины (2);
Cpt - первая термодинамическая константа выхлопных газов (7);
γt - вторая термодинамическая константа выхлопных газов (7).
13. Способ по п.12, в котором расход (Qt) выхлопных газов (7), проходящих через турбину (2), вычисляют в зависимости от скорректированного расхода (Qt_cor) выхлопных газов (7) в турбине (2) по формуле:
Figure 00000009
,
где Qt - расход выхлопных газов (7), проходящих через турбину (2), при этом индекс (n-1) указывает, что величина расхода определена в предыдущем интервале времени (n-1),
Qt_cor - скорректированный расход выхлопных газов (7) в турбине (2);
Put - давление на входе турбины (2), при этом индекс (n-1) указывает, что величина давления определена в предыдущем интервале времени (n-1), и
Tut - температура на входе турбины (2).
14. Способ по п.13, в котором скорректированный расход (Qt_cor) выхлопных газов (7) в турбине (2) вычисляют в зависимости от коэффициента расширения (Rt) турбины (2) при помощи функции (f5) коэффициента расширения (Rt) турбины (2), при этом указанную функцию (f5) определяют при помощи одномерной картографии.
15. Способ по п.1, в котором первая термодинамическая константа (Cpt) выхлопных газов (7) равна 1136 Дж/кг/К, а вторая термодинамическая константа (γt) выхлопных газов (7) равна 1,34.
16. Способ по п.1, в котором производительность (ηt) турбины (2) вычисляют в зависимости от скорректированного режима (Ncor) турбокомпрессора (1) и от коэффициента расширения (Rt(n-1)) турбины (2), определенного в предыдущем интервале времени (n-1), при помощи функции (f3) скорректированного режима (Ncor) турбокомпрессора (1) и коэффициента расширения (Rt) турбины (2), при этом указанную функцию (f3) определяют при помощи двухмерной картографии.
17. Способ по п.1, в котором давление (Put) на входе турбины (2) вычисляют по формуле: Put=PdtRt,
где Put - давление на входе турбины (2);
Pdt - давление на выходе турбины (2), и
Rt - коэффициент расширения турбины (2).
18. Способ по п.1, в котором расход (Qc) впускного воздуха (5), проходящего через компрессор (3), давление (Pdc) на выходе компрессора (3) и температуру (Tut) на входе турбины (2) измеряют при помощи датчиков, а давление (Puc) на входе компрессора (3), температуру (Tuc) на входе компрессора (3) и давление (Pdt) на выходе турбины (2) определяют при помощи оценочного устройства.
19. Устройство для осуществления способа по любому из пп.1-18.
RU2011134850/06A 2009-01-22 2009-12-14 Способ и устройство определения давления на входе турбины турбокомпрессора наддува теплового двигателя RU2011134850A (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0950396A FR2941267B1 (fr) 2009-01-22 2009-01-22 Procede et dispositif de determination de la pression en amont d'une turbine d'un turbocompresseur de suralimentation d'un moteur thermique.
FR0950396 2009-01-22
PCT/FR2009/052524 WO2010084255A1 (fr) 2009-01-22 2009-12-14 Procede et dispositif de determination de la pression en amont d'une turbine d'un turbocompresseur de suralimentation d'un moteur thermique

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2011134850A true RU2011134850A (ru) 2013-02-27

Family

ID=41100501

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011134850/06A RU2011134850A (ru) 2009-01-22 2009-12-14 Способ и устройство определения давления на входе турбины турбокомпрессора наддува теплового двигателя

Country Status (8)

Country Link
US (1) US20120016602A1 (ru)
EP (1) EP2379860A1 (ru)
JP (1) JP2012515874A (ru)
KR (1) KR20110105873A (ru)
CN (1) CN102356222A (ru)
FR (1) FR2941267B1 (ru)
RU (1) RU2011134850A (ru)
WO (1) WO2010084255A1 (ru)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5684668B2 (ja) * 2011-08-02 2015-03-18 株式会社豊田中央研究所 内燃機関の制御装置
FR2980525B1 (fr) * 2011-09-26 2013-08-30 Renault Sa Procede et systeme de diagnostic d'un groupe motopropulseur a deux turbocompresseurs etages.
EP2846027A1 (en) * 2013-09-10 2015-03-11 Delphi International Operations Luxembourg S.à r.l. Method to determine exhaust manifold pressure
US9617931B2 (en) * 2014-04-07 2017-04-11 MAGNETI MARELLI S.p.A. Method to control a supercharged internal combustion engine provided with a turbocharger by means of an estimation of the average power delivered by the turbine of the turbocharger
CN106599698B (zh) 2015-10-19 2019-09-20 腾讯科技（深圳）有限公司 一种加密图片、解密图片的方法和装置
US11053875B2 (en) 2016-02-10 2021-07-06 Garrett Transportation I Inc. System and method for estimating turbo speed of an engine
DE102017122932A1 (de) * 2016-10-12 2018-01-18 FEV Europe GmbH Verfahren zum Bestimmen eines Drehmoments einer Turbine mit einer variablen Geometrie
CN115292946B (zh) * 2022-08-15 2023-09-05 中国航发沈阳发动机研究所 一种基于变比热计算的高压涡轮效率评估方法及装置

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6067800A (en) * 1999-01-26 2000-05-30 Ford Global Technologies, Inc. Control method for a variable geometry turbocharger in a diesel engine having exhaust gas recirculation
DE19948136A1 (de) * 1999-10-07 2001-04-12 Volkswagen Ag Verfahren zur Bestimmung eines Abgasgegendruckes an einer Turbine
DE19963358A1 (de) * 1999-12-28 2001-07-12 Bosch Gmbh Robert Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung einer Brennkraftmaschine mit einem Luftsystem
FR2853693B1 (fr) * 2003-04-09 2006-06-23 Renault Sa Procede d'estimation de la pression des gaz en amont d'une turbine de moteur a combustion interne suralimente et dispositif de commande d'un tel moteur
JP4356072B2 (ja) * 2004-07-09 2009-11-04 株式会社デンソー ターボチャージャを備えた内燃機関の制御装置
ATE459792T1 (de) * 2005-07-05 2010-03-15 Magneti Marelli Spa Methode und vorrichtung zur drehzahl-regelung eines turboladers einer brennkraftmaschine
DE102006042872B4 (de) * 2006-09-13 2010-02-25 Ford Global Technologies, LLC, Dearborn Verfahren zur Bestimmung des Abgasgegendrucks stromaufwärts einer Turbine eines Abgasturboladers
FR2910059A1 (fr) * 2006-12-19 2008-06-20 Renault Sas Procede d'estimation de la pression des gaz d'echappement en amont d'une turbine de turbocompresseur
US7469577B2 (en) * 2007-03-02 2008-12-30 Detroit Diesel Corporation Method of diagnosing turbochargers for internal combustion engines
IT1401825B1 (it) * 2010-09-27 2013-08-28 Magneti Marelli Spa Metodo di controllo della velocita' di un motore a combustione interna sovralimentato mediante un turbocompressore

Also Published As

Publication number Publication date
CN102356222A (zh) 2012-02-15
WO2010084255A1 (fr) 2010-07-29
FR2941267A1 (fr) 2010-07-23
US20120016602A1 (en) 2012-01-19
JP2012515874A (ja) 2012-07-12
EP2379860A1 (fr) 2011-10-26
KR20110105873A (ko) 2011-09-27
FR2941267B1 (fr) 2011-01-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2011134850A (ru) Способ и устройство определения давления на входе турбины турбокомпрессора наддува теплового двигателя
GB2432019A8 (en) Techniques for determining turbocharger speed
CN101949324A (zh) 一种内燃机涡轮增压通流匹配方法
CN107327343B (zh) 车辆的电子增压器的控制方法、系统及车辆
US20190390608A1 (en) Control device for internal combustion engine
CN104234823A (zh) 可变几何涡轮增压控制系统
EP2937540B1 (en) Multi-stage supercharging system, and device and method for controlling same
CN103184927B (zh) 基于模型的发动机涡轮增压控制方法
US20130276443A1 (en) System and method for controlling an exhaust-braking engine maneuver
GB2511767A (en) Method and system for controlling a boost pressure of a turbocharged internal combustion engine
FR3058464B1 (fr) Systeme d'injection d'air dans un circuit d'echappement de gaz d'un moteur thermique suralimente.
RU163939U1 (ru) Эжекционный охладитель наддувочного воздуха в комбинированных двигателях
KR102243127B1 (ko) 과급기 회전속도를 이용하여 egr 유량율을 산정하는 방법
Chen et al. Investigation of influence of two-stage turbocharging system on engine performance using a pre-design model
Yao et al. Research of the High Altitude Control Strategy of the Piston Aero-Engine Using Two-Stage Turbocharger Coupled with Single Supercharging System
CN111911297A (zh) 变海拔二级压气机与柴油机的匹配方法
RU140407U1 (ru) Система управления работой турбокомпрессора с ресивером и теплообменником транспортного дизеля
Минчев et al. Centrifugal compressor performance maps treatment for internal combustion engines operating cycle simulation
Panneerselvam et al. Performance analysis of variable geometry turbocharged CI engine
RU2253026C1 (ru) Способ регулирования турбонаддува двс
JP2018178717A (ja) 内燃機関の制御装置及び内燃機関の制御方法
US20230014159A1 (en) Internal Combustion Engine Air Intake System for Avoiding Turbocharger Surge
JP2016065466A (ja) 過給機制御システム
Ingale et al. Performance enhancement of engine using turbocharger: A Review
Wong et al. Analysis of the Multistage Turbocharged Reciprocating Engine for Non-sea-level Engine Inlet Manifold Pressures

Legal Events

Date Code Title Description
FA93 Acknowledgement of application withdrawn (no request for examination)

Effective date: 20121217