RU2011123378A - Формование для получения одинаковых характеристик листов, аппарат для сварки трением с перемешиванием с использованием охлаждающего элемента - Google Patents

Формование для получения одинаковых характеристик листов, аппарат для сварки трением с перемешиванием с использованием охлаждающего элемента Download PDF

Info

Publication number
RU2011123378A
RU2011123378A RU2011123378/02A RU2011123378A RU2011123378A RU 2011123378 A RU2011123378 A RU 2011123378A RU 2011123378/02 A RU2011123378/02 A RU 2011123378/02A RU 2011123378 A RU2011123378 A RU 2011123378A RU 2011123378 A RU2011123378 A RU 2011123378A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
workpiece
metal
cast
titanium
sheets
Prior art date
Application number
RU2011123378/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2530927C2 (ru
Inventor
Аниел Г. САНДЕРС
Луис Р. ЛЕОН
Пол Д. ЭДУАРДЗ
Грегори Л. РАМСИ
Гэри У. КОУЛМЕН
Original Assignee
Дзе Боинг Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Дзе Боинг Компани filed Critical Дзе Боинг Компани
Publication of RU2011123378A publication Critical patent/RU2011123378A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2530927C2 publication Critical patent/RU2530927C2/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
    • B23K20/12—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding
    • B23K20/122—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding using a non-consumable tool, e.g. friction stir welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D26/00—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces
    • B21D26/02—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces by applying fluid pressure
    • B21D26/021—Deforming sheet bodies
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D26/00—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces
    • B21D26/02—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces by applying fluid pressure
    • B21D26/053—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces by applying fluid pressure characterised by the material of the blanks
    • B21D26/055—Blanks having super-plastic properties
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
    • B23K20/12—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding
    • B23K20/122—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding using a non-consumable tool, e.g. friction stir welding
    • B23K20/1245—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding using a non-consumable tool, e.g. friction stir welding characterised by the apparatus
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
    • B23K20/12—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding
    • B23K20/122—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding using a non-consumable tool, e.g. friction stir welding
    • B23K20/128—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding using a non-consumable tool, e.g. friction stir welding making use of additional material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/20—Bonding
    • B23K26/21—Bonding by welding
    • B23K26/24—Seam welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/006—Vehicles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
    • B23K2103/04—Steel or steel alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
    • B23K2103/10—Aluminium or alloys thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
    • B23K2103/14—Titanium or alloys thereof
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N2203/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N2203/02—Details not specific for a particular testing method
    • G01N2203/026—Specifications of the specimen
    • G01N2203/0296—Welds

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
  • Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)

Abstract

1. Способ изготовления, характеризующийся тем, что:- соединяют сваркой металлические листы с образованием заготовки, имеющей литые зоны швов;- помещают заготовку между секцией матрицы и секцией крышки, причем секцию матрицы нагревают для нагрева заготовки;- в пространство между секцией крышки и секцией матрицы подают сжатый газ для вдавливания заготовки в форму секции матрицы с целью формования компонента, причем литые зоны швов имеют требуемую относительную толщину после формования компонента, составляющую примерно от 1,1 примерно до 1,25, так, что металлические листы и сформованный компонент имеют несколько характеристик, являющихся, по существу, одинаковыми.2. Способ по п.1, характеризующийся тем, что вышеуказанные характеристики выбирают из группы, состоящей из прочности, усталостных характеристик, изломостойкости, коррозионной стойкости, ударной прочности и гранулометрического состава.3. Способ по п.1, характеризующийся тем, что металлические листы являются титановыми листами, а способ включает также нагрев и/или охлаждение заготовки до достижения ею температуры, составляющей примерно от 1300°F примерно до 1750°F, при нагреве заготовки секцией матрицы.4. Способ по п.1, характеризующийся тем, что скорость деформации в процессе формования компонента составляет примерно от 1×10дюйма на дюйм в секунду примерно до 5×10дюймов на дюйм в секунду.5. Способ по п.1, характеризующийся тем, что части заготовки, не входящие в литые зоны швов, являются основным металлом металлических листов, и в процессе формования компонента основной металл удлиняется больше по сравнению с литыми зонами швов на величину, составляющую примерно о�

Claims (35)

1. Способ изготовления, характеризующийся тем, что:
- соединяют сваркой металлические листы с образованием заготовки, имеющей литые зоны швов;
- помещают заготовку между секцией матрицы и секцией крышки, причем секцию матрицы нагревают для нагрева заготовки;
- в пространство между секцией крышки и секцией матрицы подают сжатый газ для вдавливания заготовки в форму секции матрицы с целью формования компонента, причем литые зоны швов имеют требуемую относительную толщину после формования компонента, составляющую примерно от 1,1 примерно до 1,25, так, что металлические листы и сформованный компонент имеют несколько характеристик, являющихся, по существу, одинаковыми.
2. Способ по п.1, характеризующийся тем, что вышеуказанные характеристики выбирают из группы, состоящей из прочности, усталостных характеристик, изломостойкости, коррозионной стойкости, ударной прочности и гранулометрического состава.
3. Способ по п.1, характеризующийся тем, что металлические листы являются титановыми листами, а способ включает также нагрев и/или охлаждение заготовки до достижения ею температуры, составляющей примерно от 1300°F примерно до 1750°F, при нагреве заготовки секцией матрицы.
4. Способ по п.1, характеризующийся тем, что скорость деформации в процессе формования компонента составляет примерно от 1×10-2 дюйма на дюйм в секунду примерно до 5×10-6 дюймов на дюйм в секунду.
5. Способ по п.1, характеризующийся тем, что части заготовки, не входящие в литые зоны швов, являются основным металлом металлических листов, и в процессе формования компонента основной металл удлиняется больше по сравнению с литыми зонами швов на величину, составляющую примерно от 1% примерно до 25%.
6. Способ по п.5, характеризующийся тем, что основной материал в заготовке и литые зоны швов имеют несколько характеристик, которые после формования компонента являются, по существу, одинаковыми.
7. Способ по п.1, характеризующийся тем, что металл металлических листов является по меньшей мере одним из следующих металлических материалов: металлический сплав, алюминий, титан, магний, сталь, алюминиевые сплавы, титановые сплавы, сплавы магния и алюминия, сплавы алюминия и лития, сплавы никель-хром-железо, сплавы никеля и стали, суперсплавы.
8. Устройство, содержащее:
- первую металлическую часть;
- вторую металлическую часть, причем первая и вторая металлические части соединены с формированием стыкового соединения;
- накладку, прикрепленную к стыковому соединению; и
- машину для сварки трением с перемешиванием, содержащую опорную плиту, палец и охлаждающий элемент, причем палец вращается вокруг своей оси, совершает поступательное движение в направлении, перпендикулярном оси вращения, и прикладывает направленное вниз усилие к накладке и стыковому соединению для сварки двух металлических частей с формированием литой зоны шва, которая имеет требуемую относительную толщину после сверхпластического формования, составляющую примерно от 1,1 примерно до 1,25, причем первая металлическая часть, вторая металлическая часть и литая зона шва имеют несколько характеристик, которые после сверхпластического формования являются, по существу, одинаковыми.
9. Устройство по п.8, в котором вышеуказанные характеристики выбирают из группы, состоящей из прочности, усталостных характеристик, изломостойкости, коррозионной стойкости, ударной прочности и гранулометрического состава.
10. Устройство по п.8, в котором первая металлическая часть и вторая металлическая часть, соединенные сваркой, образуют заготовку с литой зоной шва.
11. Устройство по п.10, в котором первая металлическая часть и вторая металлическая часть являются титановыми частями, а заготовку при сверхпластическом формовании нагревают до температуры, составляющей примерно от 1300°F примерно до 1750°F.
12. Устройство по п.10, в котором величина скорости деформации в процессе сверхпластического формования составляет примерно от 1×10-2 дюйма на дюйм в секунду примерно до 5×10-6 дюймов на дюйм в секунду.
13. Устройство по п.10, в котором части заготовки, не входящие в литые зоны швов, являются основным металлом металлических листов, и в процессе сверхпластического формования основной металл удлиняется больше по сравнению с литыми зонами швов на величину, составляющую примерно от 1% примерно до 25%.
14. Устройство по п.8, в котором металл первой и второй металлических частей является по меньшей мере одним из следующих металлических материалов: металлический сплав, алюминий, титан, магний, сталь, алюминиевые сплавы, титановые сплавы, сплавы магния и алюминия, сплавы алюминия и лития, сплавы никель-хром-железо, сплавы никеля и стали, суперсплавы.
15. Способ изготовления компонента, характеризующийся тем, что:
- соединяют металлические листы сваркой трением с перемешиванием при требуемой температуре с образованием заготовки, имеющей литую зону шва; и
- путем сверхпластического формования получают из заготовки компонент, причем литая зона шва имеет требуемую относительную толщину после сверхпластического формования, составляющую примерно от 1,1 примерно до 1,25, литую зону шва и металлические листы, соединенные сваркой трением с перемешиванием, деформируют со скоростью примерно от 1×10-2 дюйма на дюйм в секунду примерно до 5×10-6 дюймов на дюйм в секунду, литая зона шва и металлические листы, соединенные сваркой трением с перемешиванием, имеют несколько характеристик, которые после сверхпластического формования являются, по существу, одинаковыми.
16. Способ по п.15, характеризующийся тем, что части заготовки, не входящие в литую зону шва, являются основным металлом, который в процессе сверхпластического формования удлиняется больше по сравнению с литой зоной шва на величину, составляющую примерно от 1% примерно до 25%.
17. Способ по п.15, характеризующийся тем, что вышеуказанные характеристики выбирают из группы, состоящей из прочности, усталостных характеристик, изломостойкости, коррозионной стойкости, ударной прочности и гранулометрического состава.
18. Способ по п.15, характеризующийся тем, что металлические листы являются титановыми листами.
19. Способ по п.15, характеризующийся тем, что компонент является носком для гондолы реактивного двигателя.
20. Способ по п.15, характеризующийся тем, что форму заготовки выбирают таким образом, что она не является прямоугольной или квадратной, и/или по меньшей мере один размер заготовки больше других.
21. Способ изготовления компонента, характеризующийся тем, что:
- соединяют сваркой титановые листы с образованием заготовки, имеющей литые зоны швов;
- помещают заготовку между секцией матрицы и секцией крышки, причем секцию матрицы нагревают для нагрева заготовки;
- в пространство между секцией крышки и секцией матрицы подают сжатый газ для вдавливания заготовки в форму секции матрицы с целью формования компонента, причем литые зоны швов имеют требуемую относительную толщину, составляющую примерно от 1,1 примерно до 1,25, так что титановые листы и сформованный компонент имеют несколько характеристик, являющихся, по существу, одинаковыми.
22. Способ изготовления титановой конструкции, характеризующийся тем, что:
- соединяют сваркой трением с перемешиванием титановые листы с образованием заготовки, имеющей литую зону шва с требуемой сверхпластичностью; и
- формуют из заготовки титановую конструкцию, причем при формовании титановой конструкции литая зона шва удлиняется меньше по сравнению с другими частями заготовки на величину, составляющую примерно от 1% примерно до 25%.
23. Способ по п.22, характеризующийся тем, что титановая конструкция является носком гондолы двигателя летательного аппарата, причем носок имеет по меньшей мере один размер, который превышает примерно 1,2 м.
24. Способ по п.22, характеризующийся тем, что формование титановой конструкции выполняют с использованием процесса сверхпластического формования или процесса формования с использованием высокотемпературной ползучести.
25. Способ по п.22, характеризующийся тем, что титановые части имеют специальные формы.
26. Способ по п.22, характеризующийся тем, что титановые части вырезают из цельного листа, так чтобы сегменты занимали по меньшей мере примерно 75% целого листа.
27. Способ по п.22, характеризующийся тем, что заготовка имеет форму кольца со сверхпластичными сварными швами, имеющими толщину после сверхпластического формования, которая меньше толщины основных титановых листов на величину, составляющую примерно от 1% примерно до 25%.
28. Способ по п.22, включающий также обработку впускной части гондолы для улучшения аэродинамических характеристик, обеспечивающего снижение лобового сопротивления в полете.
29. Способ по п.28, характеризующийся тем, что обработка включает шлифование, пескоструйную обработку или иную полировку внешней поверхности впускной части гондолы.
30. Способ по п.28, характеризующийся тем, что при обработке, по существу, исключается образование альфа-фазы на внутренней поверхности впускной части гондолы за счет использования герметизированного узла, содержащего два соединенных листа и газовую трубу, в которой воздух между листами замещают инертным газом путем откачивания воздуха и продувки инертным газом.
31. Способ по п.23, характеризующийся тем, что внутри сформованного носка дополнительно устанавливают отдельную перегородку для направления нагретого воздуха, обеспечивающего защиту от обледенения, на переднюю кромку гондолы.
32. Способ по п.22, характеризующийся тем, что при формовании титановой конструкции перед созданием стыкового соединения титановых листов методом сварки трением с перемешиванием к верхней стороне стыкового соединения с помощью сварки плавлением присоединяют накладку, и впоследствии с верхней поверхности стыкового шва методом механической обработки удаляют излишки материала, так что стыковой шов перед сверхпластическим формованием или формованием с использованием высокотемпературной ползучести вначале имеет примерно такую же толщину и примерно такую же чистоту поверхности, что и основной листовой металл.
33. Способ по п.22, характеризующийся тем, что титановая конструкция является заготовкой для передней кромки или конструктивного элемента для крыла, хвостового оперения или компонента управляющей поверхности летательного аппарата.
34. Способ по п.22, характеризующийся тем, что сегменты заготовки имеют местные утолщения для обеспечения утолщенной части в месте крепления крепежного элемента или для поглощения местных напряжений, более высоких по сравнению с другими зонами, в которых увеличение толщины не требуется.
35. Способ по п.22, характеризующийся тем, что сегменты заготовки соединяют в отдельных местах лазерной сваркой перед выполнением сварки трением с перемешиванием для компенсации недостаточного проплавления сварного шва в нижней части стыкового соединения после выполнения сварки трением с перемешиванием и сверхпластического формования.
RU2011123378/02A 2008-11-15 2009-11-13 Формование для получения одинаковых характеристик листов, аппарат для сварки трением с перемешиванием с использованием охлаждающего элемента RU2530927C2 (ru)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US19929608P 2008-11-15 2008-11-15
US61/199,296 2008-11-15
US12/617,022 2009-11-12
US12/617,022 US10843291B2 (en) 2008-11-15 2009-11-12 Welding in preparation for superplastic forming
PCT/US2009/064417 WO2010057012A1 (en) 2008-11-15 2009-11-13 Forming for obtaining equal characteristic in the sheets; apparatus for friction stir welding with cooling element

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2011123378A true RU2011123378A (ru) 2012-12-27
RU2530927C2 RU2530927C2 (ru) 2014-10-20

Family

ID=41664747

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011123378/02A RU2530927C2 (ru) 2008-11-15 2009-11-13 Формование для получения одинаковых характеристик листов, аппарат для сварки трением с перемешиванием с использованием охлаждающего элемента

Country Status (9)

Country Link
US (1) US10843291B2 (ru)
EP (2) EP2957377B1 (ru)
JP (1) JP5838091B2 (ru)
CN (1) CN102186621B (ru)
AU (1) AU2009313843B2 (ru)
CA (5) CA2935835C (ru)
ES (2) ES2676427T3 (ru)
RU (1) RU2530927C2 (ru)
WO (1) WO2010057012A1 (ru)

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10843291B2 (en) 2008-11-15 2020-11-24 The Boeing Company Welding in preparation for superplastic forming
USD762253S1 (en) * 2011-07-29 2016-07-26 Japan Transport Engineering Company Friction stir welding tool
CN102430635A (zh) * 2011-11-04 2012-05-02 中国科学院深圳先进技术研究院 板材高压水射流柔性渐进成形方法及装置
JP6015373B2 (ja) * 2012-11-16 2016-10-26 株式会社豊田自動織機 密閉容器の製造方法
US10807142B2 (en) * 2014-11-24 2020-10-20 Uacj Corporation Hot blow forming method for aluminum alloy sheet
JP6350334B2 (ja) * 2015-02-19 2018-07-04 日本軽金属株式会社 接合方法及び複合圧延材の製造方法
US9845728B2 (en) * 2015-10-15 2017-12-19 Rohr, Inc. Forming a nacelle inlet for a turbine engine propulsion system
JP6140863B1 (ja) * 2016-04-04 2017-05-31 株式会社Ｊｓｏｌ 摩擦攪拌接合解析における材料構成則の定数同定方法及び定数同定システム
US20170304933A1 (en) * 2016-04-20 2017-10-26 Brigham Young University Friction stir additive processing and methods thereof
US10926857B2 (en) * 2016-06-17 2021-02-23 The Boeing Company Pressurized bulkhead
JP2019524447A (ja) * 2016-08-03 2019-09-05 シロー インダストリーズ インコーポレイテッド ハイブリッド溶接継手及びその形成方法
CN106312459B (zh) * 2016-09-27 2018-10-12 晋西工业集团有限责任公司 一种铝制异形长薄板的加工工艺
JP6357566B2 (ja) * 2016-11-22 2018-07-11 株式会社神戸製鋼所 アルミニウム構造部材の製造方法
US11433990B2 (en) 2018-07-09 2022-09-06 Rohr, Inc. Active laminar flow control system with composite panel
CN108817647B (zh) * 2018-07-11 2019-10-01 南昌航空大学 一种钛-钢异种金属结构及其制备方法
CN110238612A (zh) * 2019-06-03 2019-09-17 中国兵器科学研究院宁波分院 一种焊接钛合金型材及其制备方法
CN112468631B (zh) * 2020-12-18 2021-06-04 深圳市众为精密科技有限公司 一种应用于5g手机的超塑性成形复杂精密结构件
EP4275835A1 (en) * 2022-05-12 2023-11-15 Creuzet Aeronautique Inlet lip skin manufacturing method
CN114798886B (zh) * 2022-05-27 2023-12-08 北京航星机器制造有限公司 一种铝合金局部大变形蒙皮的成形方法及模具

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2882588A (en) 1954-03-10 1959-04-21 Metal Specialty Company Simultaneous pressure welding and pressure forming
US4560856A (en) * 1982-09-01 1985-12-24 Westinghouse Electric Corp. Pulsed laser machining apparatus
US5118026A (en) * 1991-04-05 1992-06-02 Rockwell International Corporation Method for making titanium aluminide metallic sandwich structures
US5654060A (en) * 1995-06-16 1997-08-05 The Boeing Company High temperature insulation system
US6045028A (en) 1998-07-17 2000-04-04 Mcdonnell Douglas Corporation Integral corrosion protection of friction-welded joints
EP1315593A1 (en) * 2000-05-05 2003-06-04 Brigham Young University Friction stir welding of polymeric materials
US6712916B2 (en) 2000-12-22 2004-03-30 The Curators Of The University Of Missouri Metal superplasticity enhancement and forming process
JP2002273579A (ja) * 2001-03-15 2002-09-25 Hitachi Ltd 鉄基材料の接合方法およびその構造物
IL142101A0 (en) * 2001-03-19 2002-03-10 Rotem Ind Ltd Improved process and apparatus for friction stir welding
US6537682B2 (en) * 2001-03-27 2003-03-25 The Boeing Company Application of friction stir welding to superplastically formed structural assemblies
CN100406190C (zh) * 2001-11-02 2008-07-30 波音公司 形成具有残余压应力分布形式的焊接接头的装置和方法
JP3510612B2 (ja) * 2001-11-27 2004-03-29 川崎重工業株式会社 摩擦撹拌接合方法
US7523850B2 (en) * 2003-04-07 2009-04-28 Luxfer Group Limited Method of forming and blank therefor
FR2855439B1 (fr) * 2003-05-27 2006-07-14 Snecma Moteurs Procede de fabrication d'une aube creuse pour turbomachine.
US7850058B2 (en) * 2004-03-31 2010-12-14 The Boeing Company Superplastic forming of titanium assemblies
US7210611B2 (en) 2004-10-21 2007-05-01 The Boeing Company Formed structural assembly and associated preform and method
US7431196B2 (en) * 2005-03-21 2008-10-07 The Boeing Company Method and apparatus for forming complex contour structural assemblies
US7416105B2 (en) 2005-05-06 2008-08-26 The Boeing Company Superplastically forming of friction welded structural assemblies
JP4861656B2 (ja) 2005-08-12 2012-01-25 昭和電工株式会社 摩擦攪拌接合方法および中空体の製造方法
US8281977B2 (en) * 2006-10-02 2012-10-09 Nippon Light Metal Company, Ltd. Joining method and friction stir welding method
US10843291B2 (en) 2008-11-15 2020-11-24 The Boeing Company Welding in preparation for superplastic forming
US20100136369A1 (en) * 2008-11-18 2010-06-03 Raghavan Ayer High strength and toughness steel structures by friction stir welding

Also Published As

Publication number Publication date
EP2957377B1 (en) 2018-04-04
CN102186621A (zh) 2011-09-14
WO2010057012A1 (en) 2010-05-20
CA2935834C (en) 2021-10-19
CA2935846A1 (en) 2010-05-20
CA2935835A1 (en) 2010-05-20
CA2935845A1 (en) 2010-05-20
CA2734163C (en) 2016-09-13
CA2935846C (en) 2020-06-23
CA2734163A1 (en) 2010-05-20
EP2364235B1 (en) 2015-09-30
JP5838091B2 (ja) 2015-12-24
CA2935835C (en) 2020-06-30
US20130240609A1 (en) 2013-09-19
CA2935834A1 (en) 2010-05-20
AU2009313843B2 (en) 2015-05-07
US10843291B2 (en) 2020-11-24
ES2554548T3 (es) 2015-12-21
CA2935845C (en) 2020-01-07
ES2676427T3 (es) 2018-07-19
EP2957377A1 (en) 2015-12-23
JP2012508651A (ja) 2012-04-12
CN102186621B (zh) 2015-06-24
EP2364235A1 (en) 2011-09-14
AU2009313843A1 (en) 2010-05-20
RU2530927C2 (ru) 2014-10-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2011123378A (ru) Формование для получения одинаковых характеристик листов, аппарат для сварки трением с перемешиванием с использованием охлаждающего элемента
Rajan et al. Trends in aluminium alloy development and their joining methods
Kulekci et al. Critical analysis of friction stir-based manufacturing processes
Akca et al. Solid state welding and application in aeronautical industry
Ahmadnia et al. Experimental studies on optimized mechanical properties while dissimilar joining AA6061 and AA5010 in a friction stir welding process
Leon et al. A review on friction stir welding in aluminium alloys
EP2226133A2 (en) Method of manufacturing an aerofoil
Kumar et al. Mg and Its Alloy———Scope, Future Perspectives and Recent Advancements in Welding and Processing
Zhao et al. Research on the stripping performance during dual laser-beam bilateral synchronous welding of 2219 aluminum alloy T-joint for spacecraft
Muhammad et al. Progress and trends in ultrasonic vibration assisted friction stir welding
Gong et al. Non-keyhole friction stir welding for 6061-T6 aluminum alloy
Birol et al. Friction stir welding of twin-roll cast EN AW 3003 plates
Zhiqiang et al. Superplastic forming and diffusion bonding: Progress and trends
Kunnathur Periyasamy et al. Retracted article: effect of material position and ultrasonic vibration on mechanical behaviour and microstructure of friction stir-welded AA7075-T651 and AA6061 dissimilar joint
Elmi Hosseini et al. Welding of Dissimilar Materials in Aerospace Systems
Zavadski Advanced welding technologies used in aerospace industry
杨林 et al. Study on welding process performance of HG70D high strength steel plate
Ding et al. Advances in Solid State Joining of Haynes 230 High Temperature Alloy
Bakshi et al. A Detailed Study on Friction Stir Welding and Friction Stir Processing-A Review Paper
Akinlabi et al. Friction Welding
Hefti Advances in the superplastically formed and diffusion bonded process
Kumar¹ et al. Fundamentals of Friction Stir Processing
Balasubramanian Recent Developments in Materials Joining and Welding.
Ragab et al. Improving the Heat-Affected Zone's Width and Strength During Friction Stir Welding of 1cr11ni2w2mov Steel Under Different Cooling Conditions: Thermo-Mechanical Modeling and Experimental Study
Thorsrud et al. Improved Metal Recovery by the Solabond Diffusion Bonding Process