RU2010145348A - METHOD FOR DETERMINING OPERATIONAL PARAMETERS UNDER QUASILINEAR REGULARITY OF THEIR CHANGE IN TAPE-BODY BRAKES OF DRILLING WINCHES - Google Patents

METHOD FOR DETERMINING OPERATIONAL PARAMETERS UNDER QUASILINEAR REGULARITY OF THEIR CHANGE IN TAPE-BODY BRAKES OF DRILLING WINCHES Download PDF

Info

Publication number
RU2010145348A
RU2010145348A RU2010145348/11A RU2010145348A RU2010145348A RU 2010145348 A RU2010145348 A RU 2010145348A RU 2010145348/11 A RU2010145348/11 A RU 2010145348/11A RU 2010145348 A RU2010145348 A RU 2010145348A RU 2010145348 A RU2010145348 A RU 2010145348A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
brake
friction
pulley
tape
determined
Prior art date
Application number
RU2010145348/11A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2507423C2 (en
Inventor
Александр Иванович Вольченко (UA)
Александр Иванович Вольченко
Николай Александрович Вольченко (RU)
Николай Александрович Вольченко
Дмитрий Александрович Вольченко (UA)
Дмитрий Александрович Вольченко
Василий Степанович Скрипник (UA)
Василий Степанович Скрипник
Николай Васильевич Кашуба (UA)
Николай Васильевич Кашуба
Original Assignee
Ивано-Франковский национальный технический университет нефти и газа (UA)
Ивано-Франковский национальный технический университет нефти и газа
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ивано-Франковский национальный технический университет нефти и газа (UA), Ивано-Франковский национальный технический университет нефти и газа filed Critical Ивано-Франковский национальный технический университет нефти и газа (UA)
Priority to RU2010145348/11A priority Critical patent/RU2507423C2/en
Publication of RU2010145348A publication Critical patent/RU2010145348A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2507423C2 publication Critical patent/RU2507423C2/en

Links

Landscapes

  • Braking Arrangements (AREA)
  • Cage And Drive Apparatuses For Elevators (AREA)

Abstract

1. Способ определения эксплуатационных параметров при квазилинейной закономерности их изменения в ленточно-колодочных тормозах буровых лебедок, содержащих барабан лебедки, покоящийся на подъемном валу, и на который навивается канат талевой системы, и с торцов которого установлены тормозные шкивы, рабочие поверхности которых огибают тормозные ленты с установленными на их дуге обхвата фрикционными накладками с постоянным и переменным шагом и при этом концы сбегающих ветвей тормозных лент через тяги присоединены к балансиру, а их концы набегающих ветвей - к мотылевым шейкам коленчатого вала, который связан через передаточное устройство с рычагом управления тормозом, отличающийся тем, что при квазилинейном законе изменения частоты вращения тормозного шкива от установившегося значения до нуля при спуске загруженного элеватора определение эксплуатационных параметров, сведенных в первую группу, ленточно-колодочного тормоза выполняют в следующей последовательности: ! - режим вращения тормозного шкива описывается зависимостью вида ! ! где ω2, ω0 и t - текущее и начальное значение угловой скорости тормозного шкива и время реализации первого; ω0=εmtк; εm - замедление тормозного шкива; tк - продолжительность процесса торможения; ! - время торможения определяется по зависимости вида ! ! где l - длина одной свечи; υc - линейная скорость спуска свечи; ! - натяжение набегающей ветви (SH) тормозной ленты определяется по зависимости вида ! ! где SC - натяжение сбегающей ветви тормозной ленты; е - основание натурального логарифма; α - угол обхвата накладками шкива; f - коэффициент трения скольжения в паре «накладка-шкив»; ! - мак 1. A method for determining operational parameters with a quasilinear regularity of their change in band-brake brakes of drill hoists containing a winch drum resting on a lifting shaft, and on which a hoist rope is wound, and from the ends of which brake pulleys are installed, the working surfaces of which envelope brake bands with friction linings with constant and variable pitch mounted on their arc of grasp, and the ends of the runaway branches of the brake bands through the rods are attached to the balancer, and their ends are descending branches - to the crank crankshaft necks, which is connected through the transmission device to the brake control lever, characterized in that, with a quasilinear law, the brake pulley rotational speed changes from the established value to zero when the loaded elevator is lowered, the operational parameters are reduced to the first group -brake brake perform in the following sequence:! - the rotation mode of the brake pulley is described by the dependence of the form! ! where ω2, ω0 and t are the current and initial value of the angular velocity of the brake pulley and the time of implementation of the first; ω0 = εmtk; εm - deceleration of the brake pulley; tк is the duration of the braking process; ! - The braking time is determined according to the type! ! where l is the length of one candle; υc - linear velocity of the descent of the candle; ! - The tension of the oncoming branch (SH) of the brake band is determined by the type! ! where SC is the tension of the runaway branch of the brake tape; e is the base of the natural logarithm; α is the angle of coverage of the pulley plates; f is the coefficient of sliding friction in a pair of "slip-pulley"; ! - poppy

Claims (4)

1. Способ определения эксплуатационных параметров при квазилинейной закономерности их изменения в ленточно-колодочных тормозах буровых лебедок, содержащих барабан лебедки, покоящийся на подъемном валу, и на который навивается канат талевой системы, и с торцов которого установлены тормозные шкивы, рабочие поверхности которых огибают тормозные ленты с установленными на их дуге обхвата фрикционными накладками с постоянным и переменным шагом и при этом концы сбегающих ветвей тормозных лент через тяги присоединены к балансиру, а их концы набегающих ветвей - к мотылевым шейкам коленчатого вала, который связан через передаточное устройство с рычагом управления тормозом, отличающийся тем, что при квазилинейном законе изменения частоты вращения тормозного шкива от установившегося значения до нуля при спуске загруженного элеватора определение эксплуатационных параметров, сведенных в первую группу, ленточно-колодочного тормоза выполняют в следующей последовательности:1. A method for determining operational parameters with a quasilinear regularity of their change in band-brake brakes of drill hoists containing a winch drum resting on a lifting shaft, and on which a hoist rope is wound, and from the ends of which brake pulleys are installed, the working surfaces of which envelope brake bands with friction linings with constant and variable pitch mounted on their arc of grasp, and the ends of the runaway branches of the brake bands through the rods are attached to the balancer, and their ends are descending branches - to the crank crankshaft necks, which is connected through the transmission device to the brake control lever, characterized in that, with a quasilinear law, the brake pulley rotational speed changes from the established value to zero when the loaded elevator is lowered, the operational parameters are reduced to the first group -block brake perform in the following sequence: - режим вращения тормозного шкива описывается зависимостью вида- the rotation mode of the brake pulley is described by the dependence of the form
Figure 00000001
Figure 00000001
 где ω2, ω0 и t - текущее и начальное значение угловой скорости тормозного шкива и время реализации первого; ω0=εmtк; εm - замедление тормозного шкива; tк - продолжительность процесса торможения;where ω 2 , ω 0 and t are the current and initial value of the angular velocity of the brake pulley and the implementation time of the first; ω 0 = ε m t k ; ε m - deceleration of the brake pulley; t to - the duration of the braking process; - время торможения определяется по зависимости вида- braking time is determined by the type
Figure 00000002
Figure 00000002
 где l - длина одной свечи; υc - линейная скорость спуска свечи;where l is the length of one candle; υ c is the linear velocity of the descent of the candle; - натяжение набегающей ветви (SH) тормозной ленты определяется по зависимости вида- the tension of the oncoming branch (S H ) of the brake belt is determined by the dependence of the type
Figure 00000003
Figure 00000003
 где SC - натяжение сбегающей ветви тормозной ленты; е - основание натурального логарифма; α - угол обхвата накладками шкива; f - коэффициент трения скольжения в паре «накладка-шкив»;where S C is the tension of the runaway branch of the brake tape; e is the base of the natural logarithm; α is the angle of coverage of the pulley plates; f is the coefficient of sliding friction in a pair of "slip-pulley"; - максимальные (pmax) и минимальные (pmin) удельные нагрузки, действующие на набегающей и сбегающей ветви тормозной ленты в парах трения определяются по зависимостям вида- maximum (p max ) and minimum (p min ) specific loads acting on the incoming and outgoing branches of the brake belt in friction pairs are determined by the dependencies of the form
Figure 00000004
Figure 00000005
Figure 00000004
Figure 00000005
 где Rш - радиус рабочей поверхности тормозного шкива; b1 - ширина фрикционной накладки; [р] - допустимое значение удельной нагрузки для материала накладки;where R W - the radius of the working surface of the brake pulley; b 1 - the width of the friction lining; [p] is the allowable value of the specific load for the lining material; - тормозного момента, развиваемого фрикционными узлами ленточно-колодочного тормоза, определяется по зависимости вида- the braking torque developed by the friction units of the tape-shoe brake is determined by the dependence of the type
Figure 00000006
Figure 00000006
 где FT - сила трения, возникающая на поверхностях взаимодействия фрикционных узлов тормоза;
Figure 00000007
- наибольший тормозной момент, определяемый из условия прикладывания к талевому канату разрывного усилия;where F T is the friction force arising on the interaction surfaces of the friction brake assemblies;
Figure 00000007
- the greatest braking torque, determined from the condition of applying to the hoist rope breaking strength;
Figure 00000008
Figure 00000008
 где
Figure 00000009
- разрывная нагрузка талевого каната; [kк] - коэффициент запаса прочности каната; rb - радиус навивки каната на барабан лебедки; α1 - расстояние между центрами сечений канатов в смежных слоях их навивки; z1 - количество слоев навивки каната на барабан лебедки;Where
Figure 00000009
- breaking load of the hoist rope; [k to ] is the safety factor of the rope; r b is the radius of the winding of the rope on the winch drum; α 1 - the distance between the centers of the cross sections of the ropes in adjacent layers of their winding; z 1 - the number of layers of winding the rope on the winch drum; - коэффициента запаса тормозного момента (βм), определяемого с помощью зависимости вида- safety factor of braking torque (β m ), determined using the dependence of the form
Figure 00000010
Figure 00000010
 где Mcm - статический момент на барабанном валу лебедки от веса бурильной колонны; [βм] - допустимая величина коэффициента запаса тормозного момента;where M cm is the static moment on the drum shaft of the winch from the weight of the drill string; [β m ] is the allowable value of the safety factor of the braking torque; - работы трения, выполняемой фрикционными узлами тормоза, определяется по зависимости вида- friction work performed by friction brake assemblies is determined by the type
Figure 00000011
Figure 00000011
 где М и ω - текущее значения тормозного момента и угловой скорости шкива;where M and ω are the current values of the braking torque and the angular speed of the pulley; - энергоемкости фрикционных узлов тормоза
Figure 00000012
, определяемой по зависимости вида- energy consumption of friction brake assemblies
Figure 00000012
determined by the dependence of the type
Figure 00000013
Figure 00000013
 где
Figure 00000014
- средние удельные нагрузки на поверхностях пар трения; А1=nb1Rшα - теоретическая площадь взаимодействия внутренних поверхностей фрикционных накладок и рабочей поверхности тормозного шкива;
Figure 00000015
- средняя скорость спуска нагруженного элеватора, которая зависит от длины свечи, спускаемой в скважину; il - передаточное отношение механического привода тормоза;
Figure 00000016
- максимальный радиус навивки каната на барабан;Where
Figure 00000014
- average specific loads on the surfaces of friction pairs; And 1 = nb 1 R w α - the theoretical area of interaction of the inner surfaces of the friction linings and the working surface of the brake pulley;
Figure 00000015
- the average speed of the descent of the loaded elevator, which depends on the length of the candle, lowered into the well; i l - gear ratio of the mechanical brake drive;
Figure 00000016
- maximum radius of winding the rope onto the drum; допустимая энергоемкость фрикционных узлов ленточно-колодочного тормоза
Figure 00000017
;allowable energy consumption of friction units of the tape-shoe brake
Figure 00000017
; - усилия (Fp), прикладываемые бурильщиком к рычагу управления ленточно-колодочным тормозом, определяется по зависимости вида- efforts (F p ) applied by the driller to the control lever of the tape-block brake is determined by the dependence of the type
Figure 00000018
Figure 00000018
 где R0 - радиус внутренней поверхности тормозной ленты; η - коэффициент полезного действия механического привода тормоза;where R 0 is the radius of the inner surface of the brake tape; η is the efficiency of the mechanical brake drive; допускаемое усилие, прикладываемое бурильщиком к рычагу управления тормозом составляет [Fp]=(300-400)Н;the allowable force applied by the driller to the brake control lever is [F p ] = (300-400) N; - коэффициента полезного действия ленточно-колодочного тормоза, определяемого по зависимости вида- the efficiency of the tape-shoe brake, determined by the dependence of the type
Figure 00000019
Figure 00000019
 где mб.т. - масса колонны бурильных труб; ∑mП.М. - общая сумма затормаживаемых приведенных масс к барабанному валу лебедки;where m b.t. - mass of the drill pipe string; ∑m P.M. - the total amount of braked reduced masses to the drum shaft of the winch; и при этом эксплуатационные параметры SH и SC, pmax и pmin, а также
Figure 00000020
определяются как для n-го количества отдельных тормозных устройств, так и для целого ленточно-колодочного тормоза при постоянном и переменном коэффициентах трения в его фрикционных узлах.while operating parameters S H and S C , p max and p min , and
Figure 00000020
are determined both for the nth number of individual braking devices, and for the whole tape-shoe brake with constant and variable friction coefficients in its friction units. 2. Способ определения эксплуатационных параметров при квазилинейной закономерности их изменения в ленточно-колодочных тормозах буровых лебедок по п.1, отличающийся тем, что при квазилинейном законе изменения деформаций тормозной ленты (при установке на ее дуге обхвата фрикционных накладок с постоянным и переменным шагом) при спуске элеватора, определение эксплуатационных параметров, сведенных во вторую группу, ленточно-колодочного тормоза выполняют в следующей последовательности:2. The method for determining operational parameters with a quasilinear regularity of their change in the tape and shoe brakes of drill hoists according to claim 1, characterized in that, with a quasilinear law, changes in the deformation of the brake belt (when installing friction linings around it with a constant and variable pitch) the descent of the elevator, the definition of operational parameters, summarized in the second group, tape-block brake is performed in the following sequence: - коэффициент запаса прочности (nT) для поперечного сечения тормозной ленты определяется по зависимости вида- safety factor (n T ) for the cross section of the brake tape is determined by the dependence of
Figure 00000021
Figure 00000021
 где σ-1 - предел выносливости при симметрическом цикле нагружения; σα, σmax - амплитуда и максимальные напряжения цикла; kδ - эффективный коэффициент концентрации напряжений; ψσ - коэффициент, зависящий от материала ленты; ε и βл - коэффициенты, учитывающие размеры поперечного сечения ленты и класс чистоты ее рабочей поверхности; [nТ] - допустимое значение коэффициента запаса прочности тормозной ленты, [nT]=2,0;where σ -1 is the endurance limit for a symmetric loading cycle; σ α , σ max - amplitude and maximum stress of the cycle; k δ is the effective stress concentration coefficient; ψ σ is the coefficient depending on the material of the tape; ε and β l are coefficients that take into account the dimensions of the cross section of the tape and the cleanliness class of its working surface; [n T ] is the permissible value of the safety factor of the brake tape, [n T ] = 2.0; - деформации тормозной ленты описываются зависимостями (14) и (15) при расположении на дуге ее обхвата накладок с шагом:- deformations of the brake tape are described by dependencies (14) and (15) when located on the arc of its girth of the linings with a step: переменнымvariables
Figure 00000022
Figure 00000022
 постоянным (при условии, когда β1=β2=…=βn-1=β)constant (provided that β 1 = β 2 = ... = β n-1 = β)
Figure 00000023
Figure 00000023
 где Aл - площадь поперечного сечения тормозной ленты; βi - угол между торцами соседних фрикционных накладок; lC и lH - длина сбегающей и набегающей ветвей ленты;where A l - the cross-sectional area of the brake tape; β i is the angle between the ends of adjacent friction linings; l C and l H - the length of the runaway and oncoming branches of the tape; - радиальные деформации фрикционной накладки определяются с помощью зависимости вида- radial deformation of the friction lining is determined using the dependence of the form
Figure 00000024
Figure 00000024
 где δH - толщина фрикционной накладки: EH - модуль упругости материала накладки;where δ H is the thickness of the friction lining: E H is the elastic modulus of the lining material; - общая деформация элементов тормозной системы определяется по зависимости вида- the total deformation of the elements of the brake system is determined by the dependence of the type
Figure 00000025
Figure 00000025
 где ΔЛ, ΔТ - деформации тормозных лент и их тяг; r - радиус кривошипа коленчатого вала; Мвр=М - момент вращения, равный тормозному моменту в конце торможения для различных типов фрикционных узлов тормоза; l - расстояние между кривошипами; G - модуль сдвига; d - диаметр тормозного вала.where Δ L , Δ T - deformation of brake bands and their rods; r is the radius of the crank of the crankshaft; M BP = M - torque equal to the braking moment at the end of braking for various types of friction brake assemblies; l is the distance between the cranks; G is the shear modulus; d is the diameter of the brake shaft. 3. Способ определения эксплуатационных параметров при квазилинейной закономерности их изменения в ленточно-колодочных тормозах буровых лебедок по п.2, отличающийся тем, что при квазилинейном законе изменения количества теплоты, которое генерируется на поверхности фрикционных узлов, а потом аккумулируется в них и позже рассеивается от них в окружающую среду при спуске элеватора, температурное поле фрикционных накладок, которые в тангенциальном направлении неподвижны, уподоблено эпюре удельных нагрузок, определение эксплуатационных параметров, сведенных в третью группу, ленточно-колодочного тормоза выполняют в следующей последовательности:3. The method for determining operational parameters in case of a quasilinear pattern of change in the band brake of the drawworks according to claim 2, characterized in that, under the quasilinear law, changes in the amount of heat that is generated on the surface of the friction units, and then accumulated in them and later dissipated from them into the environment when the elevator is lowered, the temperature field of the friction linings, which are stationary in the tangential direction, is likened to the specific load diagram, the definition of operational parameters the parameters, reduced to the third group, the tape-shoe brake is performed in the following sequence: - интенсивность тепловыделения от поверхностей тормозного шкива определяется по зависимости вида при;- the intensity of heat from the surfaces of the brake pulley is determined by the dependence of the form at; естественном и вынужденном конвективном теплообменеnatural and forced convective heat transfer
Figure 00000026
Figure 00000026
 радиационном теплообменеradiation heat transfer
Figure 00000027
Figure 00000027
 где Q1, Q2 и t1(T1), t2(T2) - количество теплоты и отвечающие им температуры поверхности тормозного шкива, которые он имеет перед началом охлаждения и в конце его завершения; Aш - суммарная площадь поверхностей (матовых и полированных) теплообмена тормозного шкива; τ0 - время охлаждения;
Figure 00000028
- коэффициент излучения материала тормозного шкива,
Figure 00000029
;where Q 1 , Q 2 and t 1 (T 1 ), t 2 (T 2 ) - the amount of heat and the corresponding surface temperature of the brake pulley, which it has before cooling and at the end of its completion; A W - the total surface area (matte and polished) of heat transfer of the brake pulley; τ 0 is the cooling time;
Figure 00000028
- emissivity of the material of the brake pulley,
Figure 00000029
; - коэффициент распределения тепловых потоков между трущимися поверхностями фрикционных узлов, имеющих большие размеры контакта, определяются по зависимости вида- the distribution coefficient of heat flows between the friction surfaces of friction units having large contact sizes are determined by the dependence of the form
Figure 00000030
Figure 00000030
 где ∑αcp - средняя приведенная теплоотдача металлических фрикционных элементов ленточно-колодочного тормоза; ∑αcp' - средняя приведенная теплоотдача фрикционных накладок, расположенных на дуге обхвата тормозной ленты;where ∑α cp is the average reduced heat transfer of the metal friction elements of the band brake; ∑α cp 'is the average reduced heat transfer of the friction linings located on the arc of the brake belt; - тепловые радиальные деформации обода шкива определяют по зависимости вида- thermal radial deformation of the pulley rim is determined by the type
Figure 00000031
Figure 00000031
 где δш - толщина обода тормозного шкива;
Figure 00000032
- коэффициент линейного расширения материала обода тормозного шкива; Δt - перепад температур между поверхностями обода шкива.where δ W - the thickness of the rim of the brake pulley;
Figure 00000032
- coefficient of linear expansion of the material of the rim of the brake pulley; Δt is the temperature difference between the surfaces of the pulley rim. 4. Способ определения эксплуатационных параметров при квазилинейной закономерности их изменения в ленточно-колодочных тормозах буровых лебедок по п.2 или 3, отличающийся тем, что при квазилинейных законах изменения: частоты вращения тормозного шкива от установившегося значения до нуля; деформаций тормозной ленты и количества генерируемой, аккумулируемой и рассеиваемой теплоты от фрикционных узлов при спуске элеватора, закономерность изменения износа рабочих поверхностей фрикционных накладок (четвертая группа) уподоблена закономерности изменения удельных нагрузок в парах трения тормоза и при этом превалирующее влияние на величину износа накладок оказывает тепловое состояние фрикционных узлов тормоза. 4. A method for determining operational parameters with a quasilinear regularity of their change in the band brake of the drawworks according to claim 2 or 3, characterized in that with quasilinear laws of change: the speed of the brake pulley from a steady value to zero; deformations of the brake belt and the amount of generated, accumulated and dissipated heat from the friction units during the descent of the elevator, the pattern of change in the wear of the working surfaces of the friction pads (the fourth group) is likened to the patterns of change in specific loads in the friction pairs of the brake, and the thermal state exerts a prevailing effect on the amount of wear on the pads friction brake assemblies.
RU2010145348/11A 2010-11-08 2010-11-08 Method for determining operating parameters at quasi-linear law of their change in band-and-shoe brakes of boring winches RU2507423C2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2010145348/11A RU2507423C2 (en) 2010-11-08 2010-11-08 Method for determining operating parameters at quasi-linear law of their change in band-and-shoe brakes of boring winches

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2010145348/11A RU2507423C2 (en) 2010-11-08 2010-11-08 Method for determining operating parameters at quasi-linear law of their change in band-and-shoe brakes of boring winches

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2010145348A true RU2010145348A (en) 2012-05-20
RU2507423C2 RU2507423C2 (en) 2014-02-20

Family

ID=46230124

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010145348/11A RU2507423C2 (en) 2010-11-08 2010-11-08 Method for determining operating parameters at quasi-linear law of their change in band-and-shoe brakes of boring winches

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2507423C2 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN117150869A (en) * 2023-10-31 2023-12-01 中国航发四川燃气涡轮研究院 Design method for metal matrix composite blisk fracture simulation test

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1600114B1 (en) * 1967-02-07 1970-04-23 Stoeckicht Alexander W Cylinder friction clutch or brake operated by means of fluid pressure
FR2268192B1 (en) * 1974-04-16 1977-10-07 Sabes & Cie
JP2003194120A (en) * 2001-12-25 2003-07-09 Sumitomo Heavy Industries Construction Crane Co Ltd Cooling device of brake or clutch
RU2279579C2 (en) * 2004-08-30 2006-07-10 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Кубанский государственный технологический университет" (ГОУВПО "КубГТУ") Method of heating and cooling brake pulleys of belt-block brake of draw-works at estimation of their thermal balance
RU2357130C2 (en) * 2007-03-27 2009-05-27 Ивано-Франковский национальный технический университет нефти и газа Method for control of specific loads in strands of brake belt of belt-block brake of draw works
RU2357132C2 (en) * 2007-07-23 2009-05-27 Ивано-Франковский национальный технический университет нефти и газа Method for control of specific loads on strands of brake belt of belt-block brake in draw works

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN117150869A (en) * 2023-10-31 2023-12-01 中国航发四川燃气涡轮研究院 Design method for metal matrix composite blisk fracture simulation test
CN117150869B (en) * 2023-10-31 2024-01-09 中国航发四川燃气涡轮研究院 Design method for metal matrix composite blisk fracture simulation test

Also Published As

Publication number Publication date
RU2507423C2 (en) 2014-02-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102145865A (en) Active rope tensioning device for wire rope
CA1186676A (en) Elevator winding device
CN106744414B (en) Stage suspender winch with mechanical anti-falling function
CN103508352A (en) Cable arrangement device with self-pretightening force
RU2010145348A (en) METHOD FOR DETERMINING OPERATIONAL PARAMETERS UNDER QUASILINEAR REGULARITY OF THEIR CHANGE IN TAPE-BODY BRAKES OF DRILLING WINCHES
CN107381312A (en) A kind of lifting system slack rope energy-saving protective device
WO2009078844A1 (en) Elevator traction member safety
RU2357130C2 (en) Method for control of specific loads in strands of brake belt of belt-block brake of draw works
EP1902994A1 (en) Elevator apparatus
CN102344086A (en) Method for replacing lifting ropes of multi-rope frictional geared winch
RU2007128496A (en) METHOD FOR DETERMINING HEAT FLOW DISTRIBUTION COEFFICIENTS BETWEEN FRICTION COUPLES OF DIFFERENT TYPES OF FRICTION UNITS IN TAPE-SHAFT BRAKES OF DRILLING WINCHES
KR20160096619A (en) Hoisting system with increased available traction
RU2489619C2 (en) Stabilisation method of operating parameters of band-shoe brakes of drilling winches with fixed straps on brake band
RU2007128252A (en) METHOD FOR DETERMINING THE ORIGINAL ZONE OF INTERACTION OF FRICTION COUPLES OF TAPE-SHAFT BRAKES OF A DRILL WINCH
RU2531535C2 (en) Method of rational arranging of frictional disks with differing wearing and frictional properties of their materials on brake belt of belt and drum brake
RU2357132C2 (en) Method for control of specific loads on strands of brake belt of belt-block brake in draw works
CN110294388A (en) Put rope auxiliary device and hoist ropes installation or replacement system
RU2012106530A (en) METHOD FOR DETERMINING GEOMETRIC PARAMETERS OF BRAKE TAPE PULLEYS OF DRILLING WINCHES (OPTIONS)
FI127270B (en) Rope drum and method for retracting or releasing a rope under tension
IT201800007480A1 (en) INTRINSICALLY SAFE DYNAMIC BRAKING DEVICE
Hrabovský et al. Friction Coefficient of Load-Bearing Elements of Building Technical Facilities
KR101914931B1 (en) Hoisting apparatus
JP5372970B2 (en) Elevator drive
CN109279532A (en) Determine within 2.5 weeks the perimeters such as spiral shell position winding friction winch wheel
RU2460911C2 (en) Ribbon-shoe brake

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20130806