RU2009102120A - Способ отделения побочных продуктов в водной фазе ситеза фишера-тропша - Google Patents
Способ отделения побочных продуктов в водной фазе ситеза фишера-тропша Download PDFInfo
- Publication number
- RU2009102120A RU2009102120A RU2009102120/04A RU2009102120A RU2009102120A RU 2009102120 A RU2009102120 A RU 2009102120A RU 2009102120/04 A RU2009102120/04 A RU 2009102120/04A RU 2009102120 A RU2009102120 A RU 2009102120A RU 2009102120 A RU2009102120 A RU 2009102120A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- column
- stream
- acetic acid
- theoretical plates
- temperature
- Prior art date
Links
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
1. Способ отделения побочных продуктов в водной фазе синтеза Фишера-Тропша, включающий стадии ! а) подачи побочных продуктов в водной фазе в стандартную ректификационную колонну (1) в ее средней части, с выведением части потока I, имеющего температуру кипения в диапазоне от 50 до 120°С, в качестве бокового погона, с получением легких компонентов, имеющих температуры кипения менее чем 50°С, с верха колонны, и с получением тяжелых компонентов, имеющих температуры кипения выше, чем 120°С, из низа колонны; ! b) подачи потока I в колонну (2) отделения уксусной кислоты в ее средней части, с получением потока водного раствора II, содержащего спирты и кетоны, имеющего температуры кипения в диапазоне от 50 до 100°С, с верха колонны, и с получением потока III водного раствора уксусной кислоты из низа колонны; и ! с) подачи потока II в колонну (3) отделения этанола в ее средней части с получением потока IV смеси метанола и ацетона с верха колонны и с получением потока V водного раствора этанола и н-пропанола из низа колонны. ! 2. Способ по п.1, в котором стандартная ректификационная колонна (1) имеет число теоретических тарелок от 10 до 60, флегмовое число от 1 до 12, температуру верха колонны не менее чем 40°С и температуру бокового погона от 80 до 90°С; колонна (2) отделения уксусной кислоты имеет число теоретических тарелок от 10 до 50, флегмовое число от 1 до 8, температуру низа колонны от 104 до 108°С; и колонна (3) отделения этанола имеет число теоретических тарелок от 20 до 80, флегмовое число от 2 до 10 и температуру верха колонны от 60 до 64°С. ! 3. Способ по п.1, дополнительно включающий стадии ! d) подачи потока III в колонну (4) экстракции уксусной кислоты в ее верхней части,
Claims (19)
1. Способ отделения побочных продуктов в водной фазе синтеза Фишера-Тропша, включающий стадии
а) подачи побочных продуктов в водной фазе в стандартную ректификационную колонну (1) в ее средней части, с выведением части потока I, имеющего температуру кипения в диапазоне от 50 до 120°С, в качестве бокового погона, с получением легких компонентов, имеющих температуры кипения менее чем 50°С, с верха колонны, и с получением тяжелых компонентов, имеющих температуры кипения выше, чем 120°С, из низа колонны;
b) подачи потока I в колонну (2) отделения уксусной кислоты в ее средней части, с получением потока водного раствора II, содержащего спирты и кетоны, имеющего температуры кипения в диапазоне от 50 до 100°С, с верха колонны, и с получением потока III водного раствора уксусной кислоты из низа колонны; и
с) подачи потока II в колонну (3) отделения этанола в ее средней части с получением потока IV смеси метанола и ацетона с верха колонны и с получением потока V водного раствора этанола и н-пропанола из низа колонны.
2. Способ по п.1, в котором стандартная ректификационная колонна (1) имеет число теоретических тарелок от 10 до 60, флегмовое число от 1 до 12, температуру верха колонны не менее чем 40°С и температуру бокового погона от 80 до 90°С; колонна (2) отделения уксусной кислоты имеет число теоретических тарелок от 10 до 50, флегмовое число от 1 до 8, температуру низа колонны от 104 до 108°С; и колонна (3) отделения этанола имеет число теоретических тарелок от 20 до 80, флегмовое число от 2 до 10 и температуру верха колонны от 60 до 64°С.
3. Способ по п.1, дополнительно включающий стадии
d) подачи потока III в колонну (4) экстракции уксусной кислоты в ее верхней части, с получением потока VIII смеси уксусной кислоты/экстрагирующего реагента из верха колонны и с получением сточных вод из низа колонны, в котором экстрагирующий реагент представляет собой по меньшей мере один реагент, выбранный из группы, состоящей из органических фосфинов и органических аминов; и
е) подачи потока VIII в колонну (5) регенерации экстрагирующего реагента в ее средней части, с удалением уксусной кислоты в качестве дистиллята с верха колонны и с получением регенерированного экстрагирующего реагента из низа колонны.
4. Способ по п.3, в котором колонна (4) экстракции уксусной кислоты имеет число теоретических тарелок от 10 до 40 и работает при нормальной температуре; весовое отношение экстрагирующего реагента к потоку III варьируется в диапазоне от 1 до 6; колонна (5) регенерации экстрагирующего реагента имеет число теоретических тарелок от 10 до 50 и флегмовое число от 1 до 6, и работает при атмосферном давлении или пониженном давлении, и ее температура верха колонны регулируется вблизи температуры кипения уксусной кислоты при рабочем давлении, и предпочтительно в диапазоне названной температуры кипения ±1,0°С.
5. Способ по п.3, в котором экстрагирующий реагент представляет собой по меньшей мере один реагент, выбранный из группы, состоящей из три(С1-С6-алкил)фосфиноксидов, трифенилфосфиноксида, трет-бутиламина, н-бутиламина и трет-амиламина.
6. Способ по любому из пп.1-5, дополнительно включающий стадии
f) подачи потока IV в колонну (6) экстрактивной ректификации в ее средней части и подачи полярного растворителя в колонну (6) экстрактивной ректификации выше ее средней части с выведением ацетона из верха колонны и с выведением потока VI смеси метанола/растворителя из низа колонны; и
g) подачи потока VI в колонну (7) регенерации растворителя в ее средней части с выведением метанола с верха колонны и с получением регенерированного растворителя из низа колонны.
7. Способ по п.6, в котором колонна (6) экстрактивной ректификации имеет число теоретических тарелок от 20 до 50, флегмовое число от 2 до 9 и температуру верха колонны от 56 до 56,5°С; в колонне (6) экстрактивной ректификации весовое отношение полярного растворителя к потоку IV составляет от 2 до 10; полярный растворитель представляет собой по меньшей мере один растворитель, выбранный из воды, этиленгликоля, N-формилморфолина, тетраметиленсульфона и моноэтаноламина; колонна (7) регенерации растворителя имеет число теоретических тарелок от 10 до 50, флегмовое число от 1 до 6 и температуру верха колонны от 64,5 до 64,7°С.
8. Способ по любому из пп.1-5, дополнительно включающий стадии
h) подачи потока V в колонну (8) удаления этанола в ее средней части, с удалением этанола с верха колонны и с получением потока VII водного раствора н-пропанола из низа колонны; и
i) подачи потока VII в колонну (9) азеотропной ректификации в ее средней части, и совместное подведение азеотропообразующего средства, с выведением водной фазы, полученной в фазоразделителе на верху колонны, с орошением флегмой из масляной фазы, полученной в фазоразделителе, и с удалением н-пропанола из низа колонны, в котором азеотропообразующее средство представляет собой по меньшей мере одно средство, которое формирует с водой азеотропную смесь с пониженной температурой кипения.
9. Способ по п.8, в котором колонна (8) удаления этанола имеет число теоретических тарелок от 10 до 60, флегмовое число от 1 до 8 и температуру верха колонны от 68 до 68,5°С; колонна (9) азеотропной ректификации имеет число теоретических тарелок от 15 до 60, весовое отношение азеотропообразующего средства к потоку VII от 0,2 до 1 и температуру низа колонны от 96,8 до 97,5°С; и азеотропообразующее средство выбирается из группы, состоящей из циклогексана, бензола, толуола, изопропилацетата, н-бутилацетата и смеси таковых.
10. Способ отделения побочных продуктов в водной фазе синтеза Фишера-Тропша, включающий стадии
а) подачи побочных продуктов в водной фазе в стандартную ректификационную колонну (201) в ее средней части, с выведением части потока I, имеющего диапазон температур кипения от 50 до 120°С, в качестве бокового погона, с получением легких компонентов, имеющих температуры кипения менее чем 50°С, из верха колонны, и с получением тяжелых компонентов, имеющих температуры кипения выше, чем 120°С, из низа колонны; и
b) подачи потока I к одной стороне секционной колонны (202) в ее средней части, с удалением потока II смеси метанола/ацетона в качестве дистиллята из верха колонны, с удалением потока III водного раствора уксусной кислоты из низа колонны с выведением этанола в качестве бокового погона из верхней части противоположной стороны, и с выведением потока IV водного раствора н-пропанола в качестве бокового погона из нижней части противоположной стороны.
11. Способ по п.10, в котором стандартная ректификационная колонна (201) имеет число теоретических тарелок от 10 до 60, флегмовое число от 1 до 12 и температуру верха колонны не менее чем 40°С; секционная колонна (202) имеет число теоретических тарелок от 50 до 200, в которой на верхнюю секцию приходятся от 1/6 до 1/3 числа теоретических тарелок, на нижнюю секцию приходятся от 1/6 до 1/3 числа теоретических тарелок, жидкая фаза питаемой стороны в верхней секции имеет коэффициент распределения от 0,3 до 0,7, газовая фаза питаемой стороны в нижней секции имеет коэффициент распределения от 0,3 до 0,7; и секционная колонна (202) имеет флегмовое число от 5 до 30, температуру верха колонны от 60 до 64°С, температуру верхнего бокового погона от 68 до 68,5°С и температуру нижнего бокового погона от 87 до 93°С.
12. Способ по п.10, дополнительно включающий стадии
с) подачи потока IV в колонну (203) азеотропной ректификации в ее средней части, и совместное подведение азеотропообразующего средства, с выведением водной фазы, полученной в фазоразделителе верха колонны, и орошением флегмой из масляной фазы, и с выведением н-пропанола из низа колонны, в котором азеотропообразующее средство представляет собой по меньшей мере одно средство, которое формирует с водой азеотропную смесь с пониженной температурой кипения.
13. Способ по п.12, в котором колонна (203) азеотропной ректификации имеет число теоретических тарелок от 15 до 60, весовое отношение азеотропообразующего средства к потоку IV от 0,2 до 1 и температуру низа колонны от 96,8 до 97,5°С; и в котором азеотропообразующее средство представляет собой по меньшей мере одно средство, выбранное из циклогексана, бензола, толуола, изопропилацетата и н-бутилацетата.
14. Способ по любому из пп.10-13, дополнительно включающий стадии
d) подачи потока III на верх колонны (204) экстракции уксусной кислоты, и экстрагирующего реагента ко дну колонны, с выведением потока V смеси уксусной кислоты и экстрагирующего реагента с верха колонны и с выведением сточных вод из низа колонны, в котором экстрагирующий реагент представляет собой по меньшей мере один реагент, выбранный из группы, состоящей из органических фосфинов и органических аминов; и
е) подачи потока V в колонну (205) регенерации экстрагирующего реагента в ее средней части с выведением уксусной кислоты в качестве дистиллята из верха колонны и с получением регенерированного экстрагирующего реагента из низа колонны.
15. Способ по п.14, в котором колонна (204) экстракции уксусной кислоты имеет число теоретических тарелок от 10 до 40 и весовое отношение экстрагирующего реагента к потоку III от 1 до 6, и работает при нормальной температуре; колонна (205) регенерации экстрагирующего реагента имеет число теоретических тарелок от 10 до 50 и флегмовое число от 1 до 6, и работает при атмосферном давлении или пониженном давлении; и экстрагирующий реагент представляет собой по меньшей мере один реагент, выбранный из группы, состоящей из три(С1-С6-алкил)фосфиноксидов, трифенилфосфиноксида, трет-бутиламина, н-бутиламина и трет-амиламина.
16. Способ по любому из пп.10-13, дополнительно включающий стадии
f) подачи потока II в колонну (206) экстрактивной ректификации в ее средней части и совместное подведение полярного растворителя в колонну (206) в ее верхней части с выведением ацетона в качестве дистиллята из верха колонны и с получением потока VI смеси метанола и растворителя из низа колонны; и
g) подачи потока VI в колонну (207) регенерации растворителя в ее средней части, с выведением метанола в качестве дистиллята из верха колонны и с получением регенерированного растворителя из низа колонны.
17. Способ по п.16, в котором колонна (206) экстрактивной ректификации имеет число теоретических тарелок от 20 до 50, весовое отношение полярного растворителя к потоку II от 2 до 10, флегмовое число от 2 до 9 и температуру верха колонны от 56 до 56,5°С; полярный растворитель представляет собой по меньшей мере один растворитель, выбранный из группы, состоящей из воды, этиленгликоля, N-формилморфолина, тетраметиленсульфона и моноэтаноламина; и колонна (207) регенерации растворителя имеет число теоретических тарелок от 10 до 50, флегмовое число от 1 до 6 и температуру верха колонны от 64,5 до 64,7°С.
18. Способ по п.6, дополнительно включающий стадии
h) подачи потока V в колонну (8) удаления этанола в ее средней части, с удалением этанола с верха колонны и с получением потока VII водного раствора н-пропанола из низа колонны; и
i) подачи потока VII в колонну (9) азеотропной ректификации в ее средней части, и совместное подведение азеотропообразующего средства, с выведением водной фазы, полученной в фазоразделителе на верху колонны, с орошением флегмой из масляной фазы, полученной в фазоразделителе, и с удалением н-пропанола из низа колонны, в котором азеотропообразующее средство представляет собой по меньшей мере одно средство, которое формирует с водой азеотропную смесь с пониженной температурой кипения.
19. Способ по п.14, дополнительно включающий стадии
f) подачи потока II в колонну (206) экстрактивной ректификации в ее средней части и совместное подведение полярного растворителя в колонну (206) в ее верхней части с выведением ацетона в качестве дистиллята из верха колонны и с получением потока VI смеси метанола и растворителя из низа колонны; и
g) подачи потока VI в колонну (207) регенерации растворителя в ее средней части, с выведением метанола в качестве дистиллята из верха колонны и с получением регенерированного растворителя из низа колонны.
Applications Claiming Priority (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN200810032927.8 | 2008-01-23 | ||
CN2008100329278A CN101492332B (zh) | 2008-01-23 | 2008-01-23 | 费托合成反应水相副产物的分离方法 |
CN2008100329263A CN101492360B (zh) | 2008-01-23 | 2008-01-23 | 分离费托合成反应水相副产物的方法 |
CN200810032926.3 | 2008-01-23 | ||
CN2008100432531A CN101555194B (zh) | 2008-04-11 | 2008-04-11 | 分离费托合成反应水相副产物的方法 |
CN2008100432527A CN101555193B (zh) | 2008-04-11 | 2008-04-11 | 费托合成水相副产物的分离方法 |
CN200810043253.1 | 2008-04-11 | ||
CN200810043252.7 | 2008-04-11 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2009102120A true RU2009102120A (ru) | 2010-07-27 |
RU2480445C2 RU2480445C2 (ru) | 2013-04-27 |
Family
ID=42697875
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2009102120/04A RU2480445C2 (ru) | 2008-01-23 | 2009-01-22 | Способ отделения побочных продуктов в водной фазе синтеза фишера-тропша |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2480445C2 (ru) |
ZA (1) | ZA200900548B (ru) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114478169A (zh) * | 2020-11-12 | 2022-05-13 | 国家能源投资集团有限责任公司 | 从费托合成油中分离提纯1-己烯的方法及装置 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2331592C2 (ru) * | 2002-06-18 | 2008-08-20 | Сэйзол Текнолоджи (Пти) Лтд | Способ очистки воды, полученной в процессе фишера-тропша |
IN2012DN00460A (ru) * | 2002-06-18 | 2015-05-15 | Sasol Tech Pty Ltd | |
CN1297523C (zh) * | 2005-04-01 | 2007-01-31 | 上海兖矿能源科技研发有限公司 | 一种费托合成反应水的处理方法 |
CN100395315C (zh) * | 2005-04-29 | 2008-06-18 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种费托合成物加氢提质组合工艺方法 |
CN100523132C (zh) * | 2007-06-13 | 2009-08-05 | 中国石油天然气集团公司 | 一种利用固定床装置进行费托合成的方法 |
-
2009
- 2009-01-22 RU RU2009102120/04A patent/RU2480445C2/ru active
- 2009-01-23 ZA ZA2009/00548A patent/ZA200900548B/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ZA200900548B (en) | 2010-02-24 |
RU2480445C2 (ru) | 2013-04-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US10358396B2 (en) | Method for the production of butadiene and hydrogen from ethanol in two low-water and low-energy-consumption reaction steps | |
CN101076507B (zh) | 从多种烃化合物的混合物中除去含氧有机化合物的方法 | |
KR20120039017A (ko) | 부탄올, 물 및 유기 추출제의 혼합물로부터의 부탄올의 회수 | |
SA08290714B1 (ar) | عمود تجزئة بضاغط مضخة حرارية متعدد المراحل ومرجل داخلي | |
RU2013119696A (ru) | Очистка окиси пропилена | |
ES2288691T3 (es) | Procedimiento para la separacion de una fraccion en bruto con 4 atomos de carbono. | |
US20150152032A1 (en) | Butanol recovery process | |
RU2004117601A (ru) | Способ очистки обогащенного водой потока, получаемого в реакции фишера-тропша | |
US10266463B2 (en) | Process for recovering isoprene from pyrolysis gasoline | |
CN101890249A (zh) | 一种三馏分精馏分离的节能工艺方法 | |
RU2009102120A (ru) | Способ отделения побочных продуктов в водной фазе ситеза фишера-тропша | |
JP2014517011A5 (ru) | ||
CA3001582C (en) | Process for purification of methyl methacrylate | |
CN111377801B (zh) | 精制低碳醇的方法和系统 | |
TWI478906B (zh) | 使用選擇性溶劑於萃取蒸餾以分餾出c餾份之方法 | |
BR112018011104B1 (pt) | Processo para purificar metacrilato de metila | |
US10654763B2 (en) | Process for producing butadiene from ethanol integrated with extractive distillation | |
RU2722593C2 (ru) | Способы и системы очистки 1,3-бутадиена | |
Abushwireb et al. | Recovery of aromatics from pyrolysis gasoline by conventional and energy-integrated extractive distillation | |
JP2009275019A (ja) | 水−アルコール組成物の精製方法 | |
US10501391B2 (en) | Process for producing butadiene from ethanol, comprising purification of a butadiene-loaded effluent by extractive distillation | |
CN102311753A (zh) | 一种原油深拔的方法 | |
CN104557409B (zh) | 制取高纯度1‑戊烯的方法 | |
CN1569781A (zh) | 一种偏三甲苯分离方法及装置 | |
CN1269253A (zh) | 一种甲醇与乙酸乙酯的分离方法 |