RU2006337C1 - Device for horizontal continuous casting hollow half-finished articles from non-ferrous metals and alloys - Google Patents
Device for horizontal continuous casting hollow half-finished articles from non-ferrous metals and alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2006337C1 RU2006337C1 SU5017632A RU2006337C1 RU 2006337 C1 RU2006337 C1 RU 2006337C1 SU 5017632 A SU5017632 A SU 5017632A RU 2006337 C1 RU2006337 C1 RU 2006337C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mandrel
- mold
- channels
- diameter
- collar
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретно к непрерывному литью полых заготовок из цветных металлов и сплавов на многоручьевых или одноручьевых МНЛЗ. The invention relates to metallurgy, specifically to the continuous casting of hollow billets of non-ferrous metals and alloys on multi-strand or single-strand caster.
Известно устройство для непрерывного литья труб с использованием неохлаждаемого дорна, состоящего из конусной формообразующей поверхности, посадочного бурта для соединения с кристаллизатором и каналов для подачи металла в рабочую полость [1] . A device for continuous casting of pipes using an uncooled mandrel, consisting of a conical forming surface, a landing collar for connection with the mold and channels for supplying metal to the working cavity [1].
Недостатком описанного аналога является низкая стабильность процесса литья труб, не позволяющая промышленно отливать трубы с наружным диаметром менее 45. . . 50 мм и толщиной стенки менее 8 мм, а также освоить многоручьевую разливку труб. Основной причиной низкой стабильности, особенно при литье тонкостенных труб, является перемерзание металла в каналах бурта дорна. A disadvantage of the described analogue is the low stability of the pipe molding process, which does not allow industrial casting of pipes with an outer diameter of less than 45.. . 50 mm and wall thickness less than 8 mm, as well as master multi-strand pipe casting. The main reason for the low stability, especially when casting thin-walled pipes, is the freezing of metal in the channels of the mandrel.
При первоначальной заливке это приводит к незаполнению рабочей полости и несоединению с затравкой, а в процессе разливки - к обрыву трубы. Кроме того, из-за повышенной усадки трубы на неразогретом дорне происходит "оков" и обрыв дорна. During initial casting, this leads to non-filling of the working cavity and non-connection with the seed, and during casting, to pipe breakage. In addition, due to increased shrinkage of the pipe on the unheated mandrel, there are “shackles" and the mandrel breaks.
Наиболее близким к заявленному является выбранное в качестве прототипа устройство для горизонтального непрерывного литья полых заготовок из цветных металлов и сплавов [2] , содержащее водоохлаждаемую гильзу с входящей в нее охлаждаемой частью графитового кристаллизатора и установленный в кристаллизатор графитовый дорн с формообразующим участком и каналами для подачи металла в рабочую полость, выполненными в посадочном бурте, расположенном в кольцевой посадочной проточке входного участка неохлаждаемой части кристаллизатора, причем часть внутренней рабочей поверхности кристаллизатора в зоне формирования выполнена конической. Closest to the claimed is a device for horizontal continuous casting of hollow billets made of non-ferrous metals and alloys [2] selected as a prototype, comprising a water-cooled sleeve with a cooled part of a graphite mold included in it and a graphite mandrel installed in the mold with a forming section and channels for supplying metal into the working cavity, made in the landing collar located in the annular landing groove of the inlet portion of the uncooled part of the mold, and Part of the internal working surface of the mold in the formation zone is conical.
Применение конусности уменьшает вероятность обрыва трубы в горячем состоянии. The use of tapering reduces the likelihood of a pipe breaking in the hot state.
К недостаткам прототипа относятся вышеперечисленные недостатки, присущие аналогу, которые обусловлены затвердеванием металла в каналах бурта дорна. Это связано с уменьшением диаметра питающих каналов при снижении толщины стенки отливаемых труб. В результате, несмотря на повышение температуры металла, стабильность разливки снижается и трубы диаметром менее 50 мм и толщиной стенки менее 7,5. . . 8 мм промышленно не отливают. The disadvantages of the prototype include the above disadvantages inherent in the analogue, which are due to the solidification of the metal in the channels of the mandrel. This is due to a decrease in the diameter of the supply channels while reducing the wall thickness of the cast pipes. As a result, despite the increase in metal temperature, the stability of casting is reduced for pipes with a diameter of less than 50 mm and a wall thickness of less than 7.5. . . 8 mm are not industrially cast.
Целью изобретения является повышение стабильности горизонтального непрерывного литья полых заготовок, в том числе многоручьевого, с обеспечением расширения марочного и размерного сортамента отливаемых труб, особенно тонкостенных, с диаметром до 30 мм и толщиной стенки до 5 мм. The aim of the invention is to increase the stability of horizontal continuous casting of hollow billets, including multi-strand, with the expansion of the brand and size assortment of cast pipes, especially thin-walled, with a diameter of up to 30 mm and a wall thickness of up to 5 mm.
Для решения поставленной задачи в устройстве для горизонтального непрерывного литья полых заготовок из цветных металлов и сплавов, содержащем водоохлаждаемую гильзу с входящей в нее охлаждаемой частью графитового кристаллизатора и установленный в кристаллизатор графитовый дорн с формообразующим участком и каналами для подачи металла, выполненными в посадочном бурте, соединенном с входным участком неохлаждаемой части кристаллизатора, высота каналов по крайней мере в нижней половине бурта составляет 1,01-10,0 расстояния между формообразующей поверхностью дорна и рабочей поверхностью кристаллизатора на входе. To solve the problem in a device for horizontal continuous casting of hollow billets of non-ferrous metals and alloys, containing a water-cooled sleeve with a cooled part of a graphite mold in it and a graphite mandrel installed in the mold with a forming section and metal feed channels made in a landing collar connected with the inlet portion of the uncooled part of the mold, the height of the channels at least in the lower half of the shoulder is 1.01-10.0 distance between the mold uyuschey surface of the mandrel and the working surface of the mold inlet.
Каналы по крайней мере в нижней половине дорна могут быть выполнены в виде пазов, особенно при литье тонкостенных труб. Максимальная выборка графита в нижней части бурта предотвратит затвердевание металла, при этом в верхней части бурта отверстие может быть круглым, не нарушающим посадочную поверхность, необходимую для устойчивости дорна. При такой конструкции отношение площадей сечений каналов для подачи металла в нижней и верхней половинах дорна может быть увеличено и составит 8.01-100,0. The channels at least in the lower half of the mandrel can be made in the form of grooves, especially when casting thin-walled pipes. The maximum sampling of graphite in the lower part of the shoulder will prevent the solidification of the metal, while in the upper part of the shoulder the hole can be round, not violating the landing surface, necessary for the stability of the mandrel. With this design, the ratio of the cross-sectional areas of the channels for supplying metal in the lower and upper halves of the mandrel can be increased to be 8.01-100.0.
При литье особо тонкостенных труб в посадочном бурте дорна со стороны выхода целесообразно выполнить кольцевую проточку длиной 0,2-0,7 длины бурта с наружным диаметром, равным 1,0-2,5 диаметра рабочей повеpхности кристаллизатора на входе. When casting particularly thin-walled pipes in the landing collar of the mandrel from the exit side, it is advisable to make an annular groove of 0.2-0.7 length of the collar with an outer diameter equal to 1.0-2.5 of the diameter of the working surface of the mold at the inlet.
Внутренний диаметр проточки может составить 0,6-1,0 диаметра формообразующего участка дорна на входе в рабочую полость кристаллизатора. The inner diameter of the groove can be 0.6-1.0 diameter of the forming section of the mandrel at the entrance to the working cavity of the mold.
Кроме того, снаружи на центральной части посадочного бурта дорна может быть выполнено кольцевое углубление, нарушающее контакт посадочных поверхностей бурта и кристаллизатора. In addition, an annular recess may be made outside on the central part of the mandrel collar, breaking contact between the collar seating surfaces and the mold.
Посадочный бурт дорна может быть выполнен в виде глуходонного стакана, посаженного на входной участок неохлаждаемой части кристаллизатора, при этом каналы для подачи металла должны быть выполнены в радиальном направлении. The landing collar of the mandrel can be made in the form of a deep-sea glass, planted on the inlet portion of the uncooled part of the mold, while the channels for supplying metal should be made in the radial direction.
Ось наружной поверхности стакана целесообразно сместить вверх относительно оси дорна на 0,02-0,17 диаметра внутренней поверхности стакана. The axis of the outer surface of the glass, it is advisable to shift upward relative to the axis of the mandrel by 0.02-0.17 diameter of the inner surface of the glass.
Выполнение каналов для подачи металла с увеличенной высотой, то есть с высотой, равной 1,01-10,0 расстояния между формообразующей поверхностью дорна и рабочей поверхностью кристаллизатора на выходе, позволит при литье тонкостенных труб (с толщиной стенки 7.0-7,5 мм), не ослабляя центральную часть посадочного бурта, обеспечить приток больших масс горячего металла в рабочую полость кристаллизатора и тем самым предотвратить перемерзание каналов в бурте в начальный момент заливки металла и затвердевание его на входе в рабочую полость кристаллизатора, в результате чего повысится стабильность отливки труб. The implementation of channels for supplying metal with an increased height, that is, with a height equal to 1.01-10.0 of the distance between the forming surface of the mandrel and the working surface of the mold at the outlet, will allow for the casting of thin-walled pipes (with a wall thickness of 7.0-7.5 mm) without weakening the central part of the landing collar, to ensure the influx of large masses of hot metal into the working cavity of the mold and thereby prevent freezing of the channels in the shoulder at the initial moment of pouring the metal and hardening it at the entrance to the working cavity of the crystallizer ora, resulting in increase stability of the casting pipe.
Выполнение каналов для подачи металла по крайней мере в нижней части дорна в виде пазов еще более усиливает питание входной части рабочей полости горячим металлом за счет увеличения максимальной площади каналов при незначительной потере устойчивости дорна и позволяет отливать тонкостенные трубы с толщиной стенки 7,0-6,0 мм. The implementation of the channels for supplying metal at least in the bottom of the mandrel in the form of grooves further enhances the supply of the input part of the working cavity with hot metal by increasing the maximum area of the channels with a slight loss of stability of the mandrel and allows casting thin-walled pipes with a wall thickness of 7.0-6, 0 mm
Отношение площадей каналов для подачи металла в нижней и верхней половинах дорна, составляющее 8,01-100,0, позволяет повысить равномерность затвердевания верха и низа труб различных типоразмеров. Нижний предел отношения целесообразно использовать для литья тонкостенных труб и с малыми диаметрами, веpхний - для толстостенных труб и с большими диаметрами. The ratio of the area of the channels for supplying metal in the lower and upper halves of the mandrel, comprising 8.01-100.0, allows to increase the uniformity of solidification of the top and bottom of pipes of various sizes. It is advisable to use the lower limit of the ratio for casting thin-walled pipes with small diameters, and the upper one for thick-walled pipes and with large diameters.
Выполнение в посадочном бурте кольцевой проточки длиной 0,2-0,7 длины бурта с наружным диаметром, равным 1,0-2,5 диаметра рабочей поверхности кристаллизатора на входе, то есть с площадью поперечного сечения, превышающей площадь поперечного сечения рабочей полости, позволяет обеспечить предварительное распределение жидкого металла по окружности, равномерное поступление его в рабочую полость и беспрепятственное сцепление с затравкой. Кроме того, выборка графита уменьшит потери тепла перегрева на разогрев бурта. В результате становится возможной отливка труб с толщиной стенки 5,5-6,0 мм. The implementation in the landing collar of an annular groove of 0.2-0.7 length of the collar with an outer diameter equal to 1.0-2.5 of the diameter of the working surface of the mold at the inlet, that is, with a cross-sectional area exceeding the cross-sectional area of the working cavity, allows to provide preliminary distribution of liquid metal around the circumference, its uniform entry into the working cavity and unhindered adhesion to the seed. In addition, the sampling of graphite will reduce the heat loss of the superheat due to the heating of the pile. As a result, it becomes possible to cast pipes with a wall thickness of 5.5-6.0 mm.
При литье тонкостенных труб больших диаметров проточка может быть выполнена с внутренним диаметром, равным 0,6-1,0 диаметра дорна. При этом отпадает необходимость увеличения наружного диаметра бурта
Наличие кольцевого углубления, нарушающего контакт посадочных поверхностей бурта и кристаллизатора, позволяет ускорить прогрев посадочного бурта дорна в начальный момент заливки металла.When casting thin-walled pipes of large diameters, the groove can be made with an inner diameter equal to 0.6-1.0 of the diameter of the mandrel. In this case, there is no need to increase the outer diameter of the shoulder
The presence of an annular recess that violates the contact of the landing surfaces of the shoulder and the mold, allows you to accelerate the heating of the landing collar of the mandrel at the initial moment of pouring metal.
Выполнение посадочного бурта дорна в виде глуходонного стакана с радиальными отверстиями, поcаженного на входной участок неохлаждаемой части кристаллизатора, позволит максимально уменьшить массу посадочного бурта дорна при сохранении необходимой прочности, что снизит потери тепла на прогрев дорна и сохранит жидкотекучесть металла при литье труб с толщиной стенки 5 мм и менее. The implementation of the landing collar of the mandrel in the form of a deep-groove cup with radial holes, planted on the inlet portion of the uncooled part of the mold, will minimize the mass of the landing collar of the mandrel while maintaining the necessary strength, which will reduce heat loss for heating the mandrel and preserve the fluidity of the metal when casting pipes with a wall thickness of 5 mm and less.
Смещение вверх оси наружной поверхности бурта - стакана относительно оси дорна обеспечивает усиленный обогрев нижней части дорна и входного участка кристаллизатора, что также повышает стабильность начала литья. The upward shift of the axis of the outer surface of the shoulder-cup relative to the axis of the mandrel provides enhanced heating of the lower part of the mandrel and the inlet portion of the mold, which also increases the stability of the start of casting.
На фиг. 1 изображено предложенное устройство, продольное сечение; на фиг. 2 - разрез А-А на фиг. 1; на фиг. 3 - устройство, продольное сечение, вариант исполнения; на фиг. 4 - разрез Б-Б на фиг. 3; на фиг. 5 - устройство, продольное сечение, вариант исполнения; на фиг. 6 - разрез В-В на фиг. 5. In FIG. 1 shows the proposed device, a longitudinal section; in FIG. 2 is a section AA in FIG. 1; in FIG. 3 - device, longitudinal section, embodiment; in FIG. 4 is a section BB in FIG. 3; in FIG. 5 - device, longitudinal section, embodiment; in FIG. 6 is a section BB of FIG. 5.
Устройство содержит водоохлаждаемую гильзу 1, графитовый кристаллизатор, состоящий из охлаждаемой части 2, установленный в гильзу 1, и неохлаждаемой части 3, входящей в футеровку металлоприемника 4. В кристаллизатор установлен графитовый дорн, состоящий из формообразующего участка 5 и посадочного бурта 6, диаметр Dб которого составляет 1,1-3,0 диаметра Dо рабочей поверхности кристаллизатора на входе. В бурте 6 имеются каналы 7 и 8 (фиг. 2) для подачи жидкого металла в рабочую полость кристаллизатора, высота Н которых составляет 1,01-10,0 расстояния К между формообразующей поверхностью дорна и рабочей поверхностью кристаллизатора на входе (фиг. 2, 4, 5). Каналы могут быть выполнены в виде пазов 9 (фиг. 4).The device contains a water-cooled
Отношение площадей сечений каналов для подачи металла в нижней (S2 + S3) (фиг. 2, 4) и верхней (S1) половинах дорна составляет 8,01-100,0.The ratio of the cross-sectional areas of the channels for supplying metal in the lower (S 2 + S 3 ) (Fig. 2, 4) and upper (S 1 ) halves of the mandrel is 8.01-100.0.
В посадочном бурте 6 выполнена кольцевая проточка 10 (фиг. 3) длиной ln, равной 0,2-0,7 длины бурта lб с наружным диаметром Dn, равным 1,0-2,5 диаметра Do рабочей поверхности кристаллизатора на входе. Внутренний диаметр D1 (фиг. 5) проточки может составить 0,6-1,0 диаметра формообразующего участка 5 дорна на входе в рабочую полость кристаллизатора.In the
На бурте 6 снаружи имеется кольцевое углубление 11 (фиг. 3), нарушающее контакт посадочных поверхностей бурта и кристаллизатора. On the
Посадочный бурт может быть выполнен в виде глуходонного стакана 12 (фиг. 5), посаженного на входной участок 13 неохлаждаемой части 3, с радиальными каналами для подачи металла 14. The landing collar can be made in the form of a deep-sea glass 12 (Fig. 5), planted on the
Ось О1-О1 наружной поверхности стакана 12 смещена вверх относительно оси О2-О2 дорна на величину а, равную 0,02-0,17 диаметра D3внутренней поверхности стакана.The axis O 1 -O 1 the outer surface of the
Устройство работает следующим образом. The device operates as follows.
В начальный период заливки жидкий металл поступает через каналы 7 или (9) с увеличенной высотой Н = (1,01-10,0) ˙К, способствующей их лучшему заполнению без перемерзания, в кольцевую проточку 10, выполняющую роль коллектора, и, распределяясь по ее окружности, равномерно входит в рабочую полость кристаллизатора и беспрепятственно сцепляется с затравкой. Лучшему прогреву дорна в начальный момент заливки жидкого металла способствует наличие углубления 11, снижающего теплопередачу от посадочного бурта 6 к входному участку кристаллизатора. При разливке через тигель вытягивание заготовки начинается через 3-15 с. При разливке через миксер после заливки металла производится выдержка 5-15 мин с нагревом металла до температуры начала литья для окончательного прогрева бурта дорна, входного участка неохлаждаемой части 3 кристаллизатора и стенок каналов для подачи металла. In the initial period of pouring, the liquid metal enters through
В процессе разливки в рабочей полости кристаллизатора происходит формирование трубы по двум фронтам: основного - на поверхности кристаллизатора, другого - на формообразующей поверхности дорна. In the process of casting in the working cavity of the mold, the pipe is formed on two fronts: the main one - on the surface of the mold, the other - on the forming surface of the mandrel.
Смещение вверх оси наружной поверхности бурта-стакана 12 относительно оси дорна, а также преимущественное выполнение питающих каналов в нижней половине бурта 6 с соотношением = 8,01-100,0 обеспечивает необходимый разогрев нижней части кристаллизатора и дорна при заливке металла и ликвидирует последствия температурного расслоения, выравнивая фронт затвердевания во время разливки, что предотвращает зависание заготовки и обеспечивает повышенную стабильность литья.The upward shift of the axis of the outer surface of the shoulder-
П р и м е р 1. Разливка в трехручьевой кристаллизатор: труба 30 х 20 мм, Do= 30 мм. D2 = 24 мм, К = 3,0 мм, Dб = 84 мм. В нижней части бурта выполнено 2 паза высотой Н = 10 К = 30 мм, в верхней одно отверстие ⌀ 6,2 мм, S1 = 30 мм2, S2 + S3 = 3000 мм2, S2 + S3/S1 = 100; D1 = 1,0˙ D2 = 24 мм, Dn = = 2,5˙Do = 75 мм, lб = 30 мм, ln= 0,7 lб = 21 мм.PRI me
П р и м е р 2. Одноручьевой кристаллизатор, труба 149 х 120 мм, Do = 150 мм, D2 = = 124 мм, К = 13 мм, D3 = 160 мм, Н = 1,01 К= = 13,1 мм˙ D1 = 0,6˙D2 = 74,4 мм, lб = 70 мм, ln = 0,2 lб = 14 мм, Dn = 1,0˙Do = 150 мм, S2 + + S3/S1 = 8,01,
Наружный диаметр бурта стакана равен 175 мм, смещение оси О1О1 вверх составляет а = 0,02˙D3 = 3,2 мм, толщина стенки бурта внизу 7,5-3,2 = 4,3 мм, а вверху 10,7 мм.PRI me
The outer diameter of the collar of the cup is 175 mm, the displacement of the axis O 1 O 1 upwards is a = 0.02˙D 3 = 3.2 mm, the wall thickness of the collar below 7.5-3.2 = 4.3 mm, and above 10 , 7 mm.
П р и м е р 3. Одноручьевой кристаллизатор, бурт выполнен в виде стакана, труба 30 х 20 мм, Do = 30 мм, D3 = 40 мм, наружный диаметр бурта-стакана равен 60 мм, а = = 0,17˙D3 = 6,8 мм. Толщина стенки бурта снизу 3,2 мм, а вверху 16,8 мм.PRI me
Устройство позволяет обеспечить, благодаря конструктивным особенностям, необходимую жидкотекучесть металла за счет быстрого предварительного прогрева в период заливки металла неохлаждаемой части кристаллизатора и дорна, что особенно важно для литья тонкостенных труб с толщиной стенки менее 8 мм и диаметром менее 50 мм. (56) 1. Авторское свидетельство СССР N 950490, кл. В 22 D 11/04, 1982. The device allows to provide, due to design features, the necessary fluidity of the metal due to rapid preheating during the pouring of the metal of the uncooled part of the mold and mandrel, which is especially important for casting thin-walled pipes with a wall thickness of less than 8 mm and a diameter of less than 50 mm. (56) 1. USSR author's certificate N 950490, cl. In 22 D 11/04, 1982.
2. Авторское свидетельство СССР N 1668020, кл. В 22 D 11/04, 1991. 2. Copyright certificate of the USSR N 1668020, cl. In 22
Claims (8)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5017632 RU2006337C1 (en) | 1991-12-24 | 1991-12-24 | Device for horizontal continuous casting hollow half-finished articles from non-ferrous metals and alloys |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5017632 RU2006337C1 (en) | 1991-12-24 | 1991-12-24 | Device for horizontal continuous casting hollow half-finished articles from non-ferrous metals and alloys |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2006337C1 true RU2006337C1 (en) | 1994-01-30 |
Family
ID=21592103
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU5017632 RU2006337C1 (en) | 1991-12-24 | 1991-12-24 | Device for horizontal continuous casting hollow half-finished articles from non-ferrous metals and alloys |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2006337C1 (en) |
-
1991
- 1991-12-24 RU SU5017632 patent/RU2006337C1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3381741A (en) | Method and apparatus for continuous casting of ingots | |
CN102626771B (en) | Water-cooling casting method and device of hollow pipe blank | |
EP1137503B1 (en) | Magnesium pressure casting | |
CA2739481A1 (en) | Process and apparatus for direct chill casting | |
CN202517011U (en) | Hollow billet water cooling casting device | |
US3342252A (en) | Mandrel for continuous casting mold | |
US4211270A (en) | Method for continuous casting of metallic strands at exceptionally high speeds | |
GB643122A (en) | Improvements in method and apparatus for the continuous casting of metal tubes | |
KR910006179B1 (en) | Method of shaping steel having a final structure of globular nature | |
US3833047A (en) | Process and apparatus for supplementary cooling of the center of a continuously cast metal bar | |
RU2006337C1 (en) | Device for horizontal continuous casting hollow half-finished articles from non-ferrous metals and alloys | |
US3460609A (en) | Nozzle for supplying melt to a mould in a continuous casting machine | |
US4506723A (en) | Tubular die for the continuous casting of a thin-walled tube | |
CA1309837C (en) | Method of manufacturing hollow billet and apparatus therefor | |
US5279353A (en) | Method and apparatus to effect a fine grain size in continuous cast metals | |
US4535832A (en) | Continuous casting apparatus | |
US4154291A (en) | Mandrel for continuous casting of tubular metallic members | |
RU2002558C1 (en) | Device for horizontally continuously casting solid or hollow billets of non-ferrous metals and alloys | |
JPS60191640A (en) | Casting method of casting ingot in heated mold type continuous casting method | |
US2367148A (en) | Continuous casting | |
WO2000048768A1 (en) | Improved die casting process | |
FI77587B (en) | ANORDING FOER GJUTNING AV ETT METALROER, SAERSKILT ETT GJUTJAERNSROER VID KONTINUERLIG VERTIKAL GJUTNING. | |
CN112512725A (en) | Continuous casting method for casting steel, in particular in vertical casting plants | |
JPS5923899B2 (en) | Mold for semi-continuous metal casting | |
SU1764783A1 (en) | Method for casting of hollow iron billets |