RU1799674C - Способ подготовки металлического расплава при получении лент в валках-кристаллизаторах - Google Patents
Способ подготовки металлического расплава при получении лент в валках-кристаллизаторахInfo
- Publication number
- RU1799674C RU1799674C SU904890203A SU4890203A RU1799674C RU 1799674 C RU1799674 C RU 1799674C SU 904890203 A SU904890203 A SU 904890203A SU 4890203 A SU4890203 A SU 4890203A RU 1799674 C RU1799674 C RU 1799674C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- melt
- temperature
- crucible
- rolls
- overheating
- Prior art date
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к области металлургии , в частности к способам; предварительной подготовки металлического расплава к разливке в валках-кристаллизаторах . Способ включает нагрев в, тигле ис- ходной заготовки до температуры плавлени , перегрев расплава до температуры разливки, равной по крайней мереТл + 100°С, выдержку расплава и его подачу в валки-кристаллизаторы, при этом после выдержки расплава в тигле осуществл ют его охлаждение до температуры, равной по. крайней мере Тл + 50°С, и последующий дополнительный перегрев до температуры, Тл + (250-300°С), а первоначальный перегрев расплава осуществл ют со скоростью 10-50 град/мин, кроме того, выдержку в те-; чение 5-10 мин, где Тл - температура ликви-,; дус металлического расплава. 1 ил. .:
Description
Изобретение относитс к области металлургии , в частности к способам предварительной подготовки металлического расплава к разливке в валках-кристаллизаторах .
Цель изобретени - повышение качества получаемой ленты.
Поставленна цель достигаетс тем, что по способу подготовки металлического расплава при получении лент в валках-кристаллизаторах , включающему нагрев в тигле исходной заготовки до температуры плавлени , перегрев расплава до температуры разливки, равной по крайней мере Тл + 100°С, выдержку расплава и его подачу в валки-кристаллизаторы, после выдержки
расплава в тигле осуществл ют его Охлаждение до температуры, равной по крайней мере Тл + 50°С и последующий дополнительный перегрев до температуры Тл + (250- 300°С) при этом первоначальный перегрев расплава осуществл ют со скоростью 10- 50°С/мин, а выдержку- в течение 5-10 мин, где Тл - температура ликвидус металлического расплава, кроме того, перед подачей расплава в валки-кристаллизаторы его дополнительно выдерживают в течение 2-10 мин при температуре разливки.
Если исходную заготовку после расплавлени нагревать со скоростью менее 10°С/мин, то длительность нагрева резко возрастает и за это врем из расплава могут
VJ
чэ ю
Оч
2
испаритьс более легкие компоненты, что приведет к нарушению химического состава и снижению эксплуатационных характеристик полученной ленты. Кроме того, большее врем воздействи расплава на огнеупорную керамику плавильного тигл приводит к его преждевременному износу. При скорост х нагрева более 50°С/мин, масса расплава не успевает гомогенизироватьс и будет иметь место химическа нео- днородность в ленте, Особенно сильно это скажетс при увеличении веса исходной заготовки .
Последующа выдержка расплава 5-10 мин необходима дл более полной гомоге- низации расплава, а также дл всплыти шлаковых соединений, образующихс в процессе плавки, на поверхность зеркала расплава, При выдержке менее 5 мин шлаковые компоненты могут распредел тьс по всей массе расплава, что приводит к по влению грубых дефектов в виде включений на получаемой ленте, а в р де Случаев и к повреждению поверхностей валков-кристаллизаторов этими включени ми. Выдержки, превышающие 10 мин, могут привести к обеднению расплава легкими компонентами , т.е. к нарушению заданного химического состава.
Охлаждение до температуры по. край-
ней мере на 50°С выше температуры ликвидус (Тл) необходимо дл выравнивани температурного пол по всей массе расплава (это особенно важно при массе исходной заготовки, лревышающей дес тки кило- грамм). Если температура нагрева в этом случае будет.меньше 50°С, то в нижней час ти тигл 2 (узкий участок) возможно локальное застывание металла, что делает
невозможным процесс разливки в момент открыти шиберного затвора. Что касаетс температуры перегрева несколько выше 50°С, чем Тл, то эта величина определ етс эмпирически и зависит от жидкотекучести разливаемого расплава.
Нагрев сплава до температуры 250- 300°С выше температуры ликвидус необходим дл достижени расплавом требуемой жидкотекучести, обеспечивающей стабильную и равномерную подачу его в валки-кри- сталлизаторы. При этом нагрев со скоростью 30-50°С/мин необходим дл организации в расплаве эффективного перемешивани ,предотвращающего захолаживание нижней части расплава при последующей подаче в валки-кристаллиза- тор ы. Если эта скорость меньше 30°С/мин, то нижн часть расплава в тигле тер ет свою температуру, в зкость этой области повышаетс и возникают сбои при подаче
5 10
|5 0 5
0
5
0
5
0 .
5
расплава. Кроме того, из тигл будет пода ватьс поток расплава с измен ющейс тем пературой (с низкой в начале процесса разливки), что приведет к неоднородности свойств ленты по длине. Скорость нагрева более 50°С/мин приводит к чрезмерно интенсивному перемешиванию расплава в тигле, повышенному износу последнего и попаданию шлака в ленту, что снижает ее качество.
Дополнительна выдержка в течение 3- 10 мин при температуре разливки требуетс в случае использовани сплавов с бСпьшим количеством шлака, образующегос при их плавлении. Длительность выдержки менее 3 мин после интенсивного перемешивани не обеспечивает полный выход шлака на поверхность зеркал расплава. Длительность более 10 мин при температуре разливки, котора достаточно высока, способствует преждевременному выходу тигл из стро .
Сущность способа иллюстрируетс чертежом и заключаетс в следующем. Исходна , заготовка сплава загружаетс в плавильную камеру 1 с огнеупорным тиглем. 2, который имеет отверстие в нижней части. Снизу тигл и кймеры закреплена раздаточна система дл создани калиброванного потока металла, состо ща из шиберного затвора 3 и дозирующего стакана 4, После загрузки исходной заготовки в тигель происходит ее нагрев и плавление при помощи индукционного нагревател 5. Когда расплава приобретает оптимальную температуру и жидкотекучесть, открываетс шиберный затвор 3 и через дозирующий стакан 4 калиброванный поток расплава (по массе в единицу времени) подаетс в сопло б, расположенное в непосредственной близости от створа валков кристаллизаторов 7. Проход через сопло расплав в виде плоского потока с заданной геометрией попадает между валками-кристаллизаторами, где происходит формирование и затвердевание металлической ленты 8. Полученна быстро- закаленна микрокристаллическа лента по направл ющему желобу 9 подаетс в смо- точное устройство или приемный бункер (на чертеже не указаны).
Дл опробовани предлагаемого способа использовали сплавы Fe-5%Si, Fe- 20%Cr-5%AI и инструментальную сталь 65X13. Разливки осуществл ли на опытной двухвалковой установке с использованием бронзовых валков-кристаллизаторов, линейна скорость вращени которых была одинакова дл всех сплавов и составл ла 6,5 м/с. Усилие на валки-кристаллизаторы составл ло 7 т, Размеры выходной щели сопла.
6 находились в пределах (1,8-2,0) х (68-72) мм.
Анализ полученных результатов показывает , что получаема лента обладает высоким качеством по геометрическим параметрам (маленька разнотолщинность) и однородностью по химсоставу и свойствам .
Таким образом, предлагаемый способ, по сравнению с прототипом, позвол ет получать ленты более высокого качества по р ду параметров (разнотолщинность, однородность по свойствам и химсоставу). Кроме того, снижаетс износ керамических деталей устройства и валков-кристаллизаторов за счетоптимизации термовременной обработки расплава.
Claims (2)
1. Способ подготовки металлического расплава при получении лент в валках-кристаллизаторах , включающий нагрев в тигле
0
исходной заготовки до температуры плавлени , перегрев расплава до температуры разливки , равной по крайней мере Т/, + 100°С, выдержку расплава и его подачу в валки- кристаллизаторы, отличающийс тем, что, с целью повышени качества получаемой ленты, после выдержки расплава в тигле осуществл ют его охлаждение до температуры, равной по крайней мере Тл + 50°С, и последующий дополнительный перегрев до температуры, равной Тл + (250...300°С), при этом первоначальный перегрев расплава осуществл ют со скоростью Ю...50°С/мин, дополнительный - со 5 скоростью 30,..50°С/мин, а, выдержку - в течение 5...10 мин, где Тл - температура ликвидус металлического расплава.
2. Способ по п. 1, о т л и ч а ю щ и и с тем, что перед подачей расплава в валки- кристаллизаторы его дополнительно выдерживают в течение 3...10 мин при температуре разливки.
-.-...- 5
0
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904890203A RU1799674C (ru) | 1990-12-14 | 1990-12-14 | Способ подготовки металлического расплава при получении лент в валках-кристаллизаторах |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904890203A RU1799674C (ru) | 1990-12-14 | 1990-12-14 | Способ подготовки металлического расплава при получении лент в валках-кристаллизаторах |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU1799674C true RU1799674C (ru) | 1993-03-07 |
Family
ID=21549612
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904890203A RU1799674C (ru) | 1990-12-14 | 1990-12-14 | Способ подготовки металлического расплава при получении лент в валках-кристаллизаторах |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU1799674C (ru) |
-
1990
- 1990-12-14 RU SU904890203A patent/RU1799674C/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Патент US № 4142571, кл. В 22 D 11/06, 1979. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20110193273A1 (en) | Process and apparatus for producing semi-solidified slurry of iron alloy | |
US6793006B1 (en) | Automation of a high-speed continuous casting plant | |
RU1799674C (ru) | Способ подготовки металлического расплава при получении лент в валках-кристаллизаторах | |
JPH084876B2 (ja) | ステンレス鋼の連続鋳造における初期鋳造方法 | |
US4220191A (en) | Method of continuously casting steel | |
CN109047685A (zh) | 一种制备钢锭的方法 | |
JPH09239501A (ja) | タンディッシュ内の溶鋼精錬方法 | |
US4738717A (en) | Method for controlling the density of solidified aluminum | |
US5040594A (en) | Side feed tundish apparatus and method for the alloying and rapid solidification of molten materials | |
SU961850A1 (ru) | Способ непрерывной разливки металла на сл бы | |
JPH01202349A (ja) | 連続鋳造方法 | |
JPH07229892A (ja) | 過共晶Al−Si合金の発光分光分析用試料の採取方法及び凝固装置 | |
KR100786484B1 (ko) | 연속주조 공정용 턴디쉬 | |
JP4216636B2 (ja) | 連続鋳造方法および連続鋳造装置 | |
JPH09174205A (ja) | アモルファス合金薄帯製造のための溶融合金供給方法 | |
SU1135538A1 (ru) | Устройство дл непрерывного лить намораживанием | |
JPS5817699B2 (ja) | コウユウテンキンゾクノダイカストホウ | |
RU1822503C (ru) | Способ получени быстрозакаленных магнитотвердых сплавов на основе РЗМ | |
US5040593A (en) | Side feed tundish apparatus and method for the rapid solidification of molten materials | |
JPH0760432A (ja) | ダクタイル溶湯の注湯装置およびダクタイル溶湯の注湯方法 | |
SU1421451A1 (ru) | Способ получени слитков и отливок | |
JPH08238541A (ja) | 冷却基板への溶融金属および合金の供給量を一定化する方法 | |
RU2052314C1 (ru) | Способ литья выжиманием с кристаллизацией под давлением | |
RU2051768C1 (ru) | Способ производства слитков | |
JPH0688146A (ja) | 電子ビームオーバーフロー溶解装置 |