RU1797681C - Способ автоматического управлени процессом обжига никелевого концентрата с оборотами в кип щем слое - Google Patents
Способ автоматического управлени процессом обжига никелевого концентрата с оборотами в кип щем слоеInfo
- Publication number
- RU1797681C RU1797681C SU904870964A SU4870964A RU1797681C RU 1797681 C RU1797681 C RU 1797681C SU 904870964 A SU904870964 A SU 904870964A SU 4870964 A SU4870964 A SU 4870964A RU 1797681 C RU1797681 C RU 1797681C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cinder
- equivalent diameter
- value
- furnace
- concentrate
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к цветной металлургии и может быть использовано дл управлени процессами обжига в кип щем слое. Цель изобретени -уменьшение пылевыноса и повышение устойчивости псевдоожижени материала путем изменени температуры кип щего сло в зависимости от отклонени эквивалентного диаметра огарка от заданного значени и скорости изменени эквивалентного диаметра. Установка, реализующа способ, содержит печь кип щего сло , узел загрузки шихты, расходомер шихты, термопару, устройство дл отбора проб материала и рассеивани на классы, управл ющее вычислительное устройство, соединенное с термопарой, устройством ввода значений классов в пробе, с расходомером шихты и управл емым приводом питател шихты. Задание по температуре внутри печи определ ют автоматически в обратной зависимости от отклонени эквивалентного диаметра огарка от заданного значени и производной эквивалентного диаметра огарка ,1 ил, 1Л С
Description
Изобретение относитс к области металлургии и может быть использовано при управлении процессом обжига в кип щем слое.
Цель изобретени - уменьшение пыле- выноса и повышение устойчивости псевдоожижени материала в слое за счет повышени точности управлени процессом укрупнени материала.
Поставленна цель достигаетс тем. что в способе автоматического управлени процессом обжига никелевого концентрата с оборотами в кип щем слое, периодически отбирают пробы материала на выходе из печи и рассеивают материал на классы по размерам частиц, затем вычисл ют эквивалентный диаметр огарка по формуле
Di
1
/& Ad
где DI - вычисленное значение эквивалентного диаметра огарка, мм;
fir весова дол Ьой фракции;
dr средний размер частиц 1-ой фракции , мм;
п - количество фракций.
После этого определ ют величину отклонени эквивалентного диаметра огарка от заданного значени по формуле:
ДО О (-О3д,
где ДО - отклонение эквивалентного диаметра огарка от заданного значени , мм;
.03д - заданное значение эквивалентного диаметра огарка, мм .
Х|
О
ч о
00
W
Затем определ ют скорость изменени (производную) эквивалентного диаметра огарка по формуле:
dD Dt-D(i-i)
dr ri -r(i-r)
d D, где -г - - скорость изменени (производQ I- .
на ) эквивалентного диаметра огарка, мм/ч;
D(i-t) - предыдущее значение эквивалентного диаметра огарка, мм;
Г) - момент времени определени текущего значени , эквивалентного диаметра огарка, ч;
т( - 1) - момент времени определени предыдущего значени эквивалентного диаметра Огарка, ч.
После этого определ ют величину коррекции задани по температуре внутри печи в обратной зависимости от отклонени эквивалентного диаметра огарка от заданного значени и производной эквивалентного диаметра огарка по формуле:
ЛТ
-knAD-kdriLD
О Т
где ЛТ - требуема коррекци величины задани по температуре в слое, °С;
kn, fed - настроечные коэффициенты.
Затем измен ют задание по температуре внутри печи на величину вычисленной коррекции.
На чертеже показана схема установки, реализующей способ автоматического управлени процессом обжига никелевого концентрата с оборотами в кип щем слое.
Установка содержит печь кип щего сло 1, бункер е концентратом 2, тарельчатый питатель 3, ленточный транспортер 4 с веЬоизмёрителем 5, классификатор 6, термопару 7, установленную в кип щем сдое/ вычислительные устройства 8 и 9, управл ющее вычислительное устройство 10.
Установка работает следующим образом .
В вычислительное устройство 8 ввод т задание эквивалентного диаметра огарка О3д. Затем периодически (1 раз в час) на выходе печи КС отбирают пробу огарка и пропускают ее через классификатор 6. Долевые значени каждой фракции частиц ввод т в вычислительное устройство 8, в котором рассчитываетс эквивалентный диаметр огарка Di и новое значение задани по температуре по формуле:
ТзО) Тз(М) - п (°1 °эд)v: :Ь-ОО-Р
).- ;- -г(,-1) .; -у; ... -;
где T3(i) Задание по температуре в печи КС.
°с; .- .,., . ; ; ;
0
5
0
5
0
5
0
5
0
5
Тз(и) - предыдущее задание по температуре в печи КС. UC;:
kn - коэффициент пропорциональности (150-250), °С/мм;.
kd - коэффициент пропорциональности перед производной гран, состава (550-650) °С-ч/мм;
Рассчитанное значение T3{t) передаетс из блока 8 в блок 9, в котором определ етс задание по расходу концентрата дл управл ющего вычислительного устройства 10 по формуле;
ОздО) Сном -- ki (Tj - ТзО)} kax у (Tj-TQ-O)
(j-i) где G3)- задание по расходу концентрата в печь КС, т/ч; .
GHOM - номинальный расход концентрата в печь КС, т/ч;
. ki - коэффициент пропорциональности (0,1-0,2).т/°С;
TJ - текуща температура в печи, °С;
k2 - коэффициент.при производной тем- . пературы (1-2); т мин/С.
Управл ющее вычислительное устройство 10, воздейству на скорость вращени питател 3, поддерживает заданный, расход концентрата и тем самым обеспечивает необходимую температуру внутри печи.
ГТ.-р и м е р 1 (по способу прототипа). Эксперимент проводили на промышленной печи КС обжига никелевого концентрата в рафинировочном цехе комбината Севере- никель с площадью пода 24 м2. Длительность контрольного периода составила 5 суток. Загрузку печи осуществл ли непрерывно через свод форкамеры. Влажность концентрата составила 7,5-8,5%, Содержание серы в концентрате было 19-22%. Выгрузка огарка осуществл лась непрерывно с уровн пода через отверстие в стенке лечи, расположенное противоположно от форкамеры . Огарок поступал в трубчатую речь дл восстановлени его измельченным коксом. Газы из печи КС рчифались от пьгли в котлах, циклонах и электрофильтрах. Пыль со всех точек улавливани при помощи гидротранспорта подавали в сгуститель никелевого концентрата. В процессе обжига отмечен случай спонтанного укрупнени закиси никел гри сбое в подаче оборотной пыли в сгуститель, что привело к повышению содержани серы в концентрате и. как следствие , повышению темгюратуры в слое с 1115 до 1170°С (содержание серы в слое в этот момент coctasHPO 0,5%). В результате интенсифицировалс процесс конгломерации и спекани частиц. В течение 5,5ч печь ра ботала в аварийном режиме на грани залегани сло . Положение с трудом спасли путем экстренной подачи пульпы концентрата плотностью 70% в слой, что привело к осложнению работы электрофильтров из-за конденсаций кислоты на электродах. Увели- .чилась остаточна запыленность газов, кро- ,ме того, увеличилс выход гр зной (промывной кислоты) в промывном отделении сернокислотного цеха. Усредненные технологические показатели обжига за контрольный период составили: Средн температура в слое,°С1121 Удельна производительность , т/(м-сут) 13,1 Содержание кислорода в дутье,% 26 Коэффициент избытка воздуха 1.3 Содержание серы в огарке, % . 0,14 Содержание в газах за печью КС, % 9,8 Эквивалентный диаметр огарка, мм 0,41 Выход мелочи (-0,16 мм) колебалс от 1 до 12% Пылевынос 29% от загрузки, П.р и м е р 2.. Автоматическое управление процессом с корректировкой задани по температуре в слое по отклонению эквивалентного диаметра огарка от задани и скорости изменени (производной) эквивалентного диаметра огарка. Эксперимент проводили на той же печи, что и в примере 1. Исходные параметры по качеству концентрата мало отличались от первого примера: влажность концентрата составл ла 7,6- 8,7%. содержание серы 18,7-22.3%. Уравнени дл расчета задани и автоматического регулировани температуры имели вид:
Тзй Т3(ы) - 210 (Dt - Озд) - 620 х DT-D(i-i)
у --------5-----с-
Т|-Г(|-1)
3зд|) Сном - 0,17(1} - Тз(о)- 1,5 х х (0-1(1-1))
.) .
Периодически один раз в час отбирали пробу огарка, просеивал на ротане. Долевые значени каждой фракции вводили в ЭВМ. Запаздывание в анализе составл ло от20доЗОмин,
В ходе эксперимента средн производительность печи КС по переработке концентрата составила 15,6 т/ч. Загрузка оборотов была как и в примере 1. Средний коэффициент избытка дуть составил 1,26. Температура в слое измен лась в пределах
1080-1190°С. Эквивалентный диаметрогар- ка на выходе из печи был равен 0,52 мм. По материальному балансу определен средний пылевынос за наблюдаемый период 26% от
загрузки концентрата. Содержание диоксида серы в газах после печи КС в среднем составило 11,4%. Температура в слое поддерживалась в зависимости от динамики изменени гранулометрического состава
0 материала в слое. Так длительное врем процесс шел на параметрах: Ь3д 0,5 мм, DI 0,51 мм, Ti 1130 °С. содержание серы в шахте 21,5-22 %, содержание кислорода в дутье 23,4%. Затем содержание серы в кон5 центрате начало резко падать, что объ сн лось разбалансированием потоков пульпы концентрата из цеха разделени файнштей- на - отсюда была снижена перекачка ввиду выхода из стро одного из пульпонасосов.0 и пульпы пыли из газоочистки - перекачка работала в посто нном режиме (этот поток нельз было снижать из-за предельного накоплени пыли в бункерах электрофильтров и циклонов). В результате содержание серы
5 в концентрате в течение двух часов снизи- .лось с 22% до 17,5%, что нарушило процесс укрупнени огарка и наметилась тенденци в сторону уменьшени его эквивалентного диаметра. Последний отбор пробы показал
0 Di 0.48 мм.
При ручном управлении обжигальщик не может своевременно точно оценить степень измельчени материала и в соответствии с этим установить необходимую
5 температуру в слое. В результате на практике наблюдаетс чрезмерное измельчение материала. В данном случае, при управлении от ЭВМ, было пересчитано задание по температуре и повышено с 1130 до 1152°С.
0 В результате удалось предотвратить существенное измельчение частиц и увеличение пылевынреа. В дальнейшем (через 6 ч работы ) содержание серы в концентрате стабилизировалось около 21 % и средний
5 эквивалентный диаметр частиц огарка поддерживалс в пределах 0,50-0,55 мм.
Как видно обжиг никелевого концентрата с управлением процесса по за вл емому способу выгодно отличаетс от обжига с уп0 равлением по прототипу. Это касаетс прежде всего повышени производительности обжига с 13 до 15.6 т/(м2- сут), уменьшени пылевыьгоса с 27 до 26%. увеличени средней крупности частйц.огарка с 0,42 до
5 0,52 мм. ;
Claims (1)
- Формула изобретени Способ автоматического управленипроцессом обжига никелевого концентрата с оборотами в кип щем слое преимущественно на обогащенном кислородом дутье сукрупнением огарка, включающий регулируемую лодачу воздуха и кислорода в печь, загрузку концентрата и оборотов, распределение кислорода между загрузочной зоной и примыкающей к ней рабочей зоной в зависимости от величины загрузки оборотов, изменение расхода кислорода в зависимости от отклонени содержани серы в концентрате от заданного значени и ее производной, контроль параметров процесса, о т л и ч а ю щ и й- с teM, что, с целью уменьшени пылевыноса и повышени устойчивости псевдоожижени маУериала, дополнительно определ ют экви- вэлентный диаметр огарка, определ ют величину отклонени эквивалентного диаметра огарка от заданного значени по математическому выражению: Др Ог-Озд, :- - : где О зд - задаййое значение эквивалентного диаметра огарка:..- DI - значение эквивалентного диаметра огарка в 1-й момент времени, определ ют производную эквивалентного дйаме ра огарка во времени по математическому выражениюd D Dr- D (i - 1) dr TI -r(i -1) где D(i-i) - предыдущее значение эквивалентного диаметра огарка;Т)- момент времени определени текущего значени эквивалентного диаметра огарка;т(|-1) - момент времени определени предыдущего значени эквивалентного диаметра огарка,определ ют величину коррекции задани по температуре внутри печи в обратной зависимости от отклонени эквивалентного диаметра огарка от заданного значени и производной эквивалентного Диаметра огарка по математическому выражениюAT-IcnAD-V-,где kn,kd - коэффициенты пропорциональности ,затем измен ют, задание по температуре внутри печи на величину вычисленной рекции.ҐД;LZpШиГ:
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904870964A RU1797681C (ru) | 1990-10-02 | 1990-10-02 | Способ автоматического управлени процессом обжига никелевого концентрата с оборотами в кип щем слое |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904870964A RU1797681C (ru) | 1990-10-02 | 1990-10-02 | Способ автоматического управлени процессом обжига никелевого концентрата с оборотами в кип щем слое |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU1797681C true RU1797681C (ru) | 1993-02-23 |
Family
ID=21538701
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904870964A RU1797681C (ru) | 1990-10-02 | 1990-10-02 | Способ автоматического управлени процессом обжига никелевого концентрата с оборотами в кип щем слое |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU1797681C (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2002040724A1 (en) * | 2000-11-15 | 2002-05-23 | Outokumpu Oyj | Method for reducing build-up on a roasting furnace grate |
-
1990
- 1990-10-02 RU SU904870964A patent/RU1797681C/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 1659501, кл. С 22 В 1/10, 1989. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2002040724A1 (en) * | 2000-11-15 | 2002-05-23 | Outokumpu Oyj | Method for reducing build-up on a roasting furnace grate |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US2789034A (en) | Process and apparatus for converting finely divided metal sulfide ore into sulfur dioxide and agglomerates of low sulfur cinder | |
US2676095A (en) | Indurating furnace and process | |
CN101717208B (zh) | 水泥烧成设备的排气处理方法和处理系统 | |
JP5213119B2 (ja) | セメント焼成炉からの鉛除去方法 | |
RU1797681C (ru) | Способ автоматического управлени процессом обжига никелевого концентрата с оборотами в кип щем слое | |
CN105506295B (zh) | 一种联合脱砷提纯砷的方法 | |
US4209322A (en) | Method for processing dust-like matter from metallurgical waste gases | |
US2625464A (en) | Roasting of sulfides | |
US2866625A (en) | sylvest | |
CN113981228A (zh) | 一种抑制窑内结圈并提高锌的回收率的方法 | |
EA037686B1 (ru) | Способ и устройство для обработки остатка от выщелачивания серосодержащего металлического концентрата | |
Venkataramana et al. | Mathematical modelling and simulation of the iron ore sintering process | |
RU2121516C1 (ru) | Способ обработки мелкоизмельченной руды и установка для его осуществления | |
CN1502711A (zh) | 用回转窑生产99%以上等级氧化锌新工艺和装置 | |
US2089306A (en) | Method and apparatus for the burning of mineral sulphides in gaseous suspension | |
Constantineau et al. | Demonstration of the conditions conducive to agglomeration of zinc calcine in fluidized bed roasters | |
Kontopoulos et al. | A hybrid, knowledge-based system as a process control ‘tool’for improved energy efficiency in alumina calcining furnaces | |
GB1596572A (en) | Method of carrying out chemical and/or physical processes | |
SU507660A1 (ru) | Способ автоматического управлени процессом обжига в кип щем слое | |
SU831836A1 (ru) | Способ отгонки фтора из цинксодер-жАщиХ пылЕй и ВОзгОНОВ | |
CN215217175U (zh) | 一种实验室用闪速焙烧炉 | |
US3288450A (en) | Method of and apparatus for recovering substances with a high alkali percentage fromthe flue gases of cement kilns | |
RU77033U1 (ru) | Установка для сушки конверсионного карбоната кальция | |
US2847294A (en) | Method of purifying and desulfurizing zinc sulfide ores and concentrates | |
US3129932A (en) | Means for continuously treating divided materials |