RU1787086C - Способ односторонней автоматической сварки под флюсом - Google Patents

Abstract

Изобретение относитс  к спЬсобам односторонней автоматической сварки под флюсом с обратным формированием шва на движущемс  совместно со сварочным аппаратом ползуне и; может использоватьс  в судостроении, химическом, нефт ном, тр&нспортном, энергетическом машино- строенйи при изгЬтовлении сварных листовых и корпусных металлоконструкций. Сущность изобретени : сварку выполн ют от источника переменного с пр моугольной формой кривой тока в пульсирующем режиме с частотой следовани  импульсов тока. Изобретение относитс  к способам односторонней автоматической сварки под флюсом с обратным формированием шва на движущемс  совместно со сварочным аппаратом ползуне. Изобретение может быть применено в судостроении, химическом, нефт ном, транспортном, энергетическом машиностроении при изготовлении сваропредел емой выражением i 2h-V( се S +а и выполнением условий и 1сви(1,2-1,3)1Сви, Dnp где а - зазор в стыке (а 0,2-0,33); S - толщина свариваемого металла; VCB - скорость сварки; h- 1, 2, 4 - целые числа; 1В - длина сварочной ванны; Ьпр - ширина проплавлени ; 1сви - сварочный ток в импульсе; 1Сви 1свст:обр-сварочный ток впау- зеМсвст обр О З табличное значение тока стационарной дуги обратной пол рности .Ползун с эластичной подкладкой помещают в ферромагнитный корпус П-образной формы с опорными поверхност ми, пара- лельными свариваемым листам и располагаемыми в плоскости верхней поверхности подкладки.Толщину стенок корпуса выполн ют большей или равной толщине свариваемых листов/Сварку можно вести с синхронизированной с напр жением на дуге подачей электродной проволоки и стабилизацией напр жени  на дуге на уровне напр жени  дуги паузы при соблюдении ус- ловии  идп иди-идст, где Одп-напр жение на дуге при сварке соединени  стационарной дугой. Токоподвод к свариваемому изделию осуществл етс  в непосредственной близости от стыка. 1з.п. ф-лы, 1 табл., 5 ил. н ых листовых и корпусных металлоконструкций . Известны различные способы и устройства дл  автоматической односторонней сварки стыковых соединений плосколистовых конструкций на движущемс  ползуне, как-то сварка на ползуне, жестко св занном со сварочным аппаратом, электрически св ел с XJ со VJ О 00 о 0

Description

занном и синхронно перемещающемс  со сварочным аппаратом ползуне, на ползуне и стеклотканевой эластичной подкладке.

Указанным способам и устройствам присущи недостатки, часто не позвол ющие получать нужного качества сварного соединени  и производительности процесса сварки. К числу факторов, снижающих эффективность применени  односторонней сварки, нужно отнести следующие: магнитное дутье, низкий коэффициент расплавлени  электрода на посто нном токе обратной пол рности, подтекание металла сварочной ванны под дугу при сварке металла средней и большой толщины, переменна  величина сборочно-сварочного зазора в стыке.

Существуют технологические приемы позвол ющие снизить вли ние магнитного дуть , однако эти приемы не  вл ютс  универсальными применительно к автоматической односторонней сварке.

Питание сварочной дуги при односторонней сварке осуществл етс  как посто нным , так и переменным током, а также смешанное питание при многодуговой сварке . Следует отметить, что односторонн   сварка на ползуне в силу присущих производственных особенностей наиболее распространена в СССР. Как правило, примен етс  однодуговой процесс сварки с формированием соединени  за один проход при сварке металла от 5 до 20 мм толщиной.

Наиболее перспективным, близким по технической сути к изобретению и достигаемому результату  вл ютс  способ и устройство дл  двухдуговой сварки на синхронно перемещающемс  со сварочным аппаратом медном баш-маке и стеклоленте криволинейных листов на посто нном токе. При этом стеклоподкладка позвол ет выбрать зазоры между листами и. ползуном, исключить протекание металла и получить качественные сварные соединени ..

К недостаткам способа можно отнести сложность аппаратуры и неудачно выбран- ной-единственный параметр авторегулировани  - сварочный ток, наход щийс  в противоречии со схемой процесса односторонней сварки и величиной зазора в стыке, так как с увеличением зазора необходимо увеличить ток, что приводит к резкому увеличению ширины обратной стороны шва и повреждению башмака, а также к перегоранию прокладки по ширине и к перемещению ее подачи под ползун (естественно, если при сварке предполагаетс  использование ленты экономически целесообразной, ширины), и низка  устойчивость процесса к магнитному дутью.

Цель изобретени  - повышение качества и производительности процесса при односторонней сварке на стеклотканевой подкладке и ползуне как при сварке по сборочно-сварочному зазору оптимальной величины , так и имеющему место в релаьных услови х производства линейно-измен ющемус  зазору в стыке с увеличенным допуском . .

0

Цель при односторонней автоматической сварке стыков листов на движущемс  ползуне и стеклоленте достигаетс  тем, что сварку выполн ют от источника переменно5 го тока с пр моугольной формой кривой в пульсирующем режиме с частотой следовани  импульсов тока, определ емой выраже2h-VCB . IB , нием с, , и выполнением условии . 4 о +а .- ..- Опр

0 и сви (1,2-1,3)- 1Свп, где а - зазор в стыке (а 0,2-0,35);

S - толщина свариваемого металла; VCB - скорость сварки; . h 1/2, 4- целые-числа; 5 |в - длина сварочной ванны; . Ьпр - ширина проплавлени ; сви-сварочный ток в импульсе; lean 1св.ст.обр - сварочный ток в паузе; 1св.ст.обр 70 S-табличное значението- 0 «а стационарной дуги обратной пол рности, при этом ползун с эластичной подкладкой помещают в ферромагнитный корпус П-об- разной формы с опорными поверхност ми, параллельными свариваемым листам и рас- 5 полагаемыми в плоскости верхней поверхности подкладки, причем толщину стенок корпуса выполн ют большей или равной толщине свариваемых стальных листов. Дл  достижени  более высокого качества 0 шва и производительности процесса, сварку выполн ют с синхронизированной с напр жением на дуге подачей электродной проволоки и стабилизацией напр жени  на дуге на уровне напр же- 5 ни  дуги паузы при соблюдении услови 

Uflfl UflM Ufl.CT,

где идп - напр жение на дуге в паузе; Уди - напр жение на дуге в импульсе; ид.Ст - напр жение на дуге при сварке 0 соединени  стационарной дугой,

а токоподвод к свариваемому изделию осу- ществл ют в непосредственной близости от стыка.

Смысл совокупности предлагаемых тех5 нических предложений, обеспечивающих

качественное улучшение односторонних

сварных соединений и производительности

процесса, заключаетс  в следующем,

1. Снизить магнитное дутье при сварке.

На фиг, 1 показана схема магнитных полей , действующих на дугу при односторонней сварке стыков листов, и отражен общий принцип снижени  их вли ни  на саврку по предлагаемому способу.

Известно, что под действием параллельного магнитного пол  (см. фиг.1) происходит отклонение дуги на одну из свариваемых кромок (правило левой руки), что при больших зазорах в стыке вызывает непровар другой кромки и нарушение формировани  шва.

Под действием поперечного магнитного пол  происходит смещение дуги в направлении сварки вперед-назад, что сказываетс  на глубине проплавлени  кромок и стабильности процесса. Отметим, что поперечное поле в данном случае оказывает меньшее вли ние на сварку, так как вызывает перемещение сварочной дуги симметрично свариваемым кромкам.

Электромагнитное поле, обуславливаемое током дуги, воздействует на силу сжати  ее п-лазмы. По данным стойкость дуги (к ее гашению и отклонению) повышаетс  с ростом тока и уменьшением ее длины.

Известно также, что переменный ток дуги ограничивает вли ние магнитных полей на дугу за счет генерируемых в свариваемых кромках вихревых токов.

Существенное вли ние на общую магнитную обстановку в свариваемых кромках оказывают также пол  обратных токов.

Учитыва  выше изложенное, дл  уменьшени  магнитного дуть  предлагаетс  (см.фиг.1), токоподвод осуществл ть к свариваемому изделию в непосредственной близости от свариваемого стыка (к выводной планке, см. фиг.1, 5), при этом в свари- ваемом зазоре взамен любого другого пол , возможно при ином подключении обратного провода, создаетс  поперечное магнитное поле; создать благопри тные услови  дл  улучшени  магнитной картины в свариваемом стыке за счет уменьшени  взаимодействи  полюсов магнитов, удалени  из зазора поперечного магнитного пол  или изменение его .конфигурации (см. фиг.1). С этой целью предлагаетс  шунтирование поперечного пол  ферромагнитным корпусом формирующего устройства, что снижает его действие на дугу и стабилизирует процесс сварки.

Магнитное сопртивление ферромагнитного шунта прохождению силовых магнит- ных линий пол  значительно ниже сопротивлени  воздушного зазора за счет плотного поджати  шунта к листам и того, что A S, где А - толщина стенки П-образно- го ферромагнитного корпуса формирующего устройства; S - толщина свариваемых листов. Возможно также изготовление корпуса формирующего устройства из материала с большой магнитной проницаемого,

5 чем у свариваемой стали,

Предлагаетс  также выполн ть сварку переменным, с пр моугольной формой кри- ; вой, током, обеспечивающим как высокую деионизационную стабильность дуги и каче0 ство формировани  лицевой стороны шва (соизмеримую со стабильностью дуги посто нного тока), так и снижение самоиндуцированного пол  и его симметричность относительно столба дуги; увеличить жест5 кость и стабилизацию столба дуги (улучшить формирование обратного валика шва) при выполнении сварки в импульсном режиме за счет увеличени  тока (подачи электродной проволоки) и пониженного напр жени  на ду0 ге (длины дуги) в импульсе.

2. Увеличить производительность процесса сварки за счет увеличени  коэффициента расплавлени  электрода на переменном токе сварки по сравнению с

5 посто нным током, обратной пол рности и. увеличени  скорости подачи электрода в импульсе тока без увеличени  ширины шва, так как 1)Ди 1)дп за счет синхронизации напр жени  на дуге и скорости подачи элек0 трода. ....-..-.

3. Снизить веро тность подтекани  металла сварочной ванны под дугу при сварке и вли ние переменного зазора в стыке на формирование одностороннего шва.

5 . Дл  реализации п.З в изобретении используетс , во-первых, дополнительный формирующий обратную сторону шва материал в виде стеклотканевой ленты, располагаемый между свариваемыми листами и

0 ползуном, неподвижной относительно листов при сварке. Эта мера снижает перемещение сварочной ванны в направлении сварки, а также позвол ет резко расширить номенклатуру примен емых дл  односторонней

5 сварки на ползуне флюсов и коренным образом изменить не только металлургию сварочной ванны, но и формирование шва.

Изменение-характера теплоотвода снизу сварного соединени  за счет применени 

0 теплоизол тора в виде стеклоленты в сочетании с керамическими или плавленными пемзовидными флюсами, обеспечивающими большую проплавл ющую способность дуги и малую ширину швов, позвол ет

5 уменьшить коэффициент формы, а в данном случае получить и нужную ширину проплавлени  кромок, что используетс  в изобретении .

Во-вторых, используетс  пульсирую- щий режим сварки, позвол ющий в импульсном режиме обеспечить величину тока выше критической, а также стабилизировать формирование шва при сварке по переменному зазору в стыке.

ЧЧсследовани  вли ни  сварочного тока на формирование обратной стороны шва показывают 1, что во избежание образовани  дефектов поверхности обратной, стороны шва типа неровностей усилени  величина сварочного тока должна быть больше Некоторой критической величины, завис щей от условий сварки. Определ етс  эта величина из условий, исключающих подтекание жидкого металла ванны под столб сварочной дуги. Установлено, что ве- личина сварочного тока, обеспечивающа  заданную глубину проплавлени  основного металла и удовлетворительное формирование лицевой и обратной сторон шва в усло- ви х односторонней однопроходной сварки одной электродной проволоки на флюг.омёдной подкладке с заданным зазором в стыке (0,2-0,3 S), определ етс  выражением . .

свкр (80-85) S,-0)

где S - толщина свариваемых.листов, мм.

Следует отметить, что фактически односторонн   рднодугова  сварка на движу- щемс  ползуне стационарной дугой выполн етс  на более низких токовых режимах ( 70 S), что св зано с особенностью формировани  обратного валика шва на ползуне и с опасностью его повреждени  на больших токах.

Указанна  зависимость (1) подтверждаетс  при сварке тонколистового металла 3-6 мм, когда сварочный ток значительно больше определ емого выражением 70 S, что обуславливает благопри тные услови  дл  формировани  одностороннего шва,

Установлено также, что изменение величины зазора вызывает при сварке пропорциональное изменение глубины проплавлени  кромок, причем одному миллиметру изменени  зазора соответствует один миллиметр изменени  глубины проплавлени .

Изменение глубины проплавлени  при сварке под флюсом на один миллиметр вызываетс  также пропорциональным изменением сварочного тока примерно на 100 А.

Таким образом, стабилизацию глубины . проплавки кромок при изменении величины зазора в стыке от среднего, скажем 5 мм, в ту .или иную сторону на имеющую место в практике величину ±3 мм можно компенсировать уменьшением или увеличением сварочного тока в импульсе на 300 А без повреждени  формирующего устройства (поскольку импульс кратковременный и используетс  дополнительна  формирующа  и теплоизолирующа  ползун от дуги стеклолента).

Величина тока импульса сви (1,285

-1,3) -1Свп (1,2-1,3 -yTj) выбиралась с учетом вышеизложенного, а также учитывалось более эффективное использование тепла за период импульса на расплавление свариваемых кромок при пульсирующем режиме (особенно при сварке по увеличенному зазору ). При этом 1Свп св.ст.обр. Значение выбранного сви во всех диапазонах примен емых при односторонней однопроходной сварке режимах обеспечивает сви ICB.KP 85-s (при иди идп).

Суммарное тепловложение в основной металл при сварке по предлагаемому способу примерно соответствует тепловложению при сварке стационарной дугой посто нного тока обратной пло рности.

На основании статических данных ширину шва при односторонней сварке прин то определ ть выражением Ьш.ст 1,55 S + 4. Экспериментальные работы, проведенные в ИЭС, показывают, что при сварке пульсирующей дугой швы хорошего качества можно получать при Ьш,имп (1,2. - 1,3)-S + а или, Ьш.имгг(1,45-1,5)-S.

Таким образом, Ьш.имп Ьш.ст (при этом VcB-имп VCB.CT). .

Уменьшение ширины зоны пластических деформаций и увеличение степени пластического укорочени  полотнищ при сварке пульсирующей дугой более узким швом с большей, чем при сварке стационарной дугой скоростью обуславливает снижение остаточных деформаций. Нужно отметить более выгодную с позиции снижени  угловых деформаций сварных полотнищ форму односторонних швов, получаемую при сварке пульсирующей дугой, с меньшим коэффициентом формы. Одновременно при сварке стыковых швов без скоса кромок пульсирующей дугой с синхронизированной с напр жением на дуге скоростью подачи электродной проволоки исключаетс  образование зоны вогнутости (седловины) по оси шва благодар  тому, что кристаллиты интенсивно изгибаютс  при кристаллизации вверх, соприкаса сь в центре шва боковыми гран ми.,

Установлено также, что при оптимальном формировании шва ширина проплавлени  свариваемого стыка в поперечном сечении, проход щем через ось электрода,

составл ет величину bnp S + а. Выше указанное относитс  к односторонней сварке на ползуне и стеклотканевой подкладке под керамическими флюсами.

Интересный эффект получен при сварке пульсирующей дугой стыковых соединений со сборочно-сварочным зазором в стыке. За счет пульсации дуги возникают вынужденные колебани  сварочной ванны, управл   которыми можно эффективно вли ть на характер перемещени  в ней расплавленного металла и, в конечном итоге, на стабильность формировани  одностороннего шва. Отметим, что дл  достижени  описываемых результатов, нар ду с применением стеклол енты и керамических флюсов, использовались дополнительные известные технологические приемы, вли ющие на повышение производительности процесса, изменение геометрии сварочной ванны и шва, стабилизирующие положение ванны и дополн ющие предлагаемые технические решени . ;Кэтим приемам можно отнести использование электродной проволоки уменьшенного диаметра и сварки углом вперед.

Как отмечалось выше, экспериментально установлено, что оптимальное формирование шва и производительность процесса достигаетс  при bnp S + a, где Ьпр-ширина проплавлени  свариваемых кромок в плоскости , проход щей через ось электрода и перпендикул рной оси шва; S - толщина свариваемого металла; а - величина сбороч- но-сварочного зазора в стыке.

При этом частота пульсации дуги (вынужденных колебаний сварочной ванны) должна определ тьс  выражением

(2)

При такой частоте следовани  импульсов обеспечиваютс  неаилучшие услови  дл  качественного и стабильного формировани  одностороннего шва, посто нна  ширина проплавлени  стыкуемых кромок и удержание ванны от подтекани  под дугу.

Длительность цикла определ етс  как

T tM + tn

где tw - врем  импульса;

tn - врем  паузы.

На фиг.2 представлены графики автоматически измен емых в зависимости от переменного зазора.в стыке сварочных параметров при т.. В этом случае частота следовани  импульсов определ етс  выраt . 2НЛ/свквт Ч- S жением f „ , g , а ти tn i д/ гДе

df -Г ЬП Усе.К

VCB.K V I J J. о 6 ) к°РРектиРованна  в

зависимости от зазора в стыке скорость сварки

а - текущий зазор в стыке,

Одновременно согласно теории автоматического регулировани  при сварке по переменному зазору правильный выбор одного параметра регулировани  в сочетании с пульсирующим режимом сварки часто

обеспечивает конечную цель регулировани , в то врем  как стационарные режимы сварки требуют регулировани  двух параметров . Как показывает практика, это более сложный путь. Выбранный параметр регулировани  - VCB при переменном зазоре в стыке, пульсирующий режим сварки и стабилизаци  напр жени  на дуге (погруженна  дуга) при односторонней саврке на

. стеклоподкладке в услови х внешних магнитных воздействий в сочетании с дополнительными технологическими, приемами, упом нутыми выше, обеспечивают качественное улучшение процесса и разработку адаптивного сварочного оборудовани .

. . , : .

Объ снением улучшени  формировани  обратной стороны шва.лульсирующей дугой с частотой, определ емой выражением (2), служит сообщение расплавленной ванны

определенных вынужденных колебаний, обуславливающих образование в ней сто чих волн, в результате подавл етс  поток металла из головной части сварочной ванны в хвостовую и. одновременно подтекание

ванны под дугу. Таким образом, согласно 1 речь идет о способе внутренней стабилизации положени  сварочной ванны, так как эффект достигаетс  выбором параметров режима сварки.

Известно, что в среде, имеющей ограниченные размеры I, сто ча  волна может образоватьс  только в том случае, когда величина I кратна целому числу полуволн Я/2, где Я-длина волны.

в нашем случае размеры ванны составл ют

4(S+a)x(S+a)x (S+a), где 1В 4(S+a) - длина сварочной ванны; Ьпр S+a - ширина про- плавлени  кромок; hB S+fcf+j - глубина

а

ванны, определ ема  как сумма высот усилений с лицевой и обратной сторон и толщины металла (),

Тогда максимальна  длина полуволны с допущением, что дуга находитс  по оси стыка и погружена наполовину толщины листов , определитс  выражением

А 2

S + a

Минимальное количество полуволны, укладывающихс  в сварочную ванну по ее длине, составит

n-5s+a}-i6 n (S + a)/4 1D

Врем  существовани  ванны в жидком состо нии определ етс  выражением

V 4(5+а)

1м ч/ - /-

VCBVCB Тогда период и частота колебаний определ ютс  как, .

т tM S+a .- .. 1 п72 . F7c7 .

2- VCB

ев

S+a

(3)

Дл  расширени  диапазона частот пульсирующих режимов сварки при условии отработки тиристорным приводом подачи электрода возмущений по напр жению на дуге в выражении (3) введен коэффициент h 1,2, 4,  вл ющийс  по существу коэффициентом кратности полуволн, и выражение приобрело вид:

f

2h-Vca S + а

Экспериментально установлено, что при h 8 возмущени  напр жени  на дуге по предлагаемому способу тиристорным приводом подачи электрода не отрабатываютс .

Отметим, что выбор коэффициента зависит также от толщины свариваемого металла . При сварке металла толщиной до 12 мм включительно лучшие результаты получены при h 4, а при сварке металла большей толщины h 2. Это св зано с изменением характера теплоотвода в основной металл с увеличением его толщины и изменением;параметра VCB.

На фиг.З гаредставлены, дл  примен емой в насто щее врем  в СССР односторонней сварки дугой посто нного тока обратной пол рности зависимости парат.

метров режима и погонной энергии сварки на движущемс  ползуне от толщины металла .

Как видно из представленных зависимостей , несмотр  на линейный рост Св и q/VcB с ростом толщины свариваемого металла , при мм происходит резкое снижение скорости сварки, что обуславливает и необходимость снижени  частоты пульса0 ций дуги (и увеличени  длительности импульса ).

Напомним, что стабилизаци  напр жени  на дуге иди УДП (сварка модулированным током) необходима дл  хорошего

5 формировани  лицевой стороны шва при сварке под керамическими флюсами, обеспечивающими превосходные механические характеристики сварного шва (АНК-44, АНК-54ИДР.).

0 Возможно выполнение сварки по предлагаемому способу и без выполнени  услови  иди Ыдл (сварка пульсирующей дугой), так как в этом случае дуга также  вл етс  источником направленных вынужденных

5 колебаний сварочной ванны и все ранее приведенные рассуждени  о снижении магнитного дуть  и гидродинамических процессах в сварочной ванне остаютс  в силе. С некоторым снижением эффективности

0 этот вариант предлагаемого способа рекомендуетс  дл  сварки с применением серийных плавленных флюсов и сварочного оборудовани . В этом случае в состав сварочного поста необходимо включить специ5 альный источник питани  сварочной дуги разработки ИЭС с блоком пульсации дуги. Источник обеспечивает сварку в пульсирующем режиме с двум  энергетическими уровн ми дуги и дискретную установку ги и tn.

0 На фиг,4 схематически изображено формирующее устройство дл  осуществлени  предлагаемого способа

Формирующее устройство включает в свой состав сменную одноразового исполь5 зовани  стеклотканевую ленту 1, медный во- доохлаждаемый ползун 2 с пр моугольной канавкой дл  размещени  ленты, закрепл емый винтами в стальном ферромагнитном корпусе 3 П-образной формы с шириной

0 опорных поверхностей 4, параллельных и расположенных выше формирующей поверхности ползуна, и с толщиной стенок, превышающих толщину свариваемых листов 5. На фиг.5 показана схема процесса од5 носторрнней сварки под флюсом по предлагаемому способу.

Устройство работает следующим образом .

Перед сваркой в режиме наладки оборудовани  производитс  закрепление конца

стеклоленты на выводной планке (с помощью струбцины) и подключение к ней симметрично стыку в двух точках обратного провода от истчоника питани  сварочной дуги с помощью специального быстросъем- ного зажима (фиг.5). При этом во врем  сварки в зазоре между свариваемыми листами взамен любого другого пол , возмож- но при ином подключении обратного провода, создаетс  поперечное магнитное поле (см. фиг, 1).

После заправки ленты в пр моугольную канавку ползуна 2 производитс  его поджа- тие к свариваемым листам 5 с усилием Р. При этом опорные поверхности 4 корпуса 3 (см.фиг.4) плотно прижимаютс  к листам, обеспечива  шунтирование им воздушного зазора стыка, т.е. создаютс  благопри тные услови  дл  улучшени  магнитной картины в свариваемом стыке при сварке путем уменьшени  взаимодействи  полюсов магнитов (см. фиг. 1), удалени  поперечного магнитного пол  или благопри тного изменени  его конфигурации.

Сварка выполн етс  переменным с пр моугольной формой кривой током, обеспечивающим как высокую деиониза- ционную стабильность дуги )соизмеримую со стабильностью дуги посто нного тока обратной пол рности), так и снижение самоиндуцированного пол  и его симметричность относительно столба дуги,. Одновременно сварка выполн етс  пульсирующей дугой с синхронизированной с напр жением на дуге подачей электродной проволоки, что также повышает стабильность дуги за счет увеличени  тока при ее неизменной длине в импульсе . Качество формировани  обратной стороны шва повышаетс  в св зи с исключением подтекани  сварочной ванны под дугу и стабилизацией ширины проплавлё- ни  свариваемых кромок пр,и сварке по имеющему место в реальных услови х производства переменному зазору.

Во врем  сварки в формирующей обратную сторону шва стеклоленте, посто нно поступающей на ползун при его движений, под воздействием дуги и расплавленного металла сварочной ванны выплавл етс  канавка совместно с формирующей поверхностью , определ юща  геометрию обратного валика ..

Образующийс  при плавлении стекло- ленты т желый кислый шлак (Si02) защищает обратную сторону шва от окислени  атмосферы и удерживаетс  на подплав- ленных участках ленты силами когезии. Сварочный же, легкий основной шлак, образующийс  при плавлении флюса, рафинирует металл сварочной ванны, формирует и

защищает левую сторону одностороннего шва.

Увеличение производительности процесса (Уев) достигаетс  за счет увеличени 

коэффициента расплавлени  электрода на переменном токе, уменьшени  калибра шва при использовании переменного тока, пульсирующего режима сварки с синхронизированной с напр жением на дуге подачей

электродной проволоки и стабилизацией напр жени  дуги на уровне напр жени  дуги паузы, использовани  сварочного флюса и дополнительного подкладочного материала. Примеры и режимы выполнени  односторонней автоматической сварки под флюсом на ползуне приведены в таблице.

Claims (2)

1. Формула из о б ретени  

   1. Способ односторонней автоматической сварки под флюсом стыков листов на движущемс  совместно со сварочным аппаратом ползуне, при котором между сварива- емыми листами и ползуном подают

   формирующую обратную сторону шва эластичную стеклотканевую ленту; .о т л и ч а ю- щ и и с   тем, что, с целью повышени  качества сварного соединени  и производительности процесса, сварку выполн ют от

   источника переменного с пр моугольной формой кривой тока в пульсирующем режиме с частотой следовани  импульсов тока,

   ОС- - . Oh /

   определ емой выражениемсв

   S +а

   0

   5

   0

   5

   выполнении условий

   Jnp

   1СВИ

   -(1,2-1 ,3)1свп, ..-. ;., где а - зазор в стыке (а 0,2-0,35);

   S - толщина свариваемого металла;

   VCB - скорость сварки;

   h 1, 2, 4 - целые числа;

   1В - длина сварочной ванны;

   ЬПр - ширина проплавлени ;

   1сви - сварочный ток в импульсе;

   lean e 1св.ст.обр - сварочный ток впаузе; Лсв.ст.обр.ТО-З -табличные значени  тока стационарной дуги обратной пол рности;

   при этом ползун с эластичной прокладкой помещают в ферромагнитный корпус П-об- разной формы с опорными поверхност ми , параллельными свариваемым листам и располагаемыми в плоскости верхней поверхности подкладки, причем толщину стенок корпуса выполн ют большей или равной толщине свариваемых стальных листов,

   2. Способ сварки по п.1, о т л и ч а ю- щ и и с   тем, что, с целью повышени  качества шва и производительности процесса , серку выполн ют с синхронизированной с напр жением на дуге подачей электродной проволоки и стабилизацией напр жени  на дуге на уровне напр жени  дуги паузы при соблюдении услови  1)дп
2. иди Пд.ст, где Уди - нал р жение на дуге в паузе;

   Оди - напр жение на дуге в импульсе;

   ид.с. - напр жение на дуге при сварке соединени  стационарной дугой, а токоподвод к свариваемому изделию осуществл етс  в непосредственной близости от стыка.

    ов флюсом на Мюгдщеме ползуне ав /уевмгве ану способ/

   Примечание: 1 .Режимы сварки приведены дл  сварки низколегированной стали

   09Г2 сварочной проволокой Св-10ГН.

   2.При сварке на посто нном токе использовалс  флюс АН-37П. При сварке на переменном токе использовалс  флюс АПК-54. З.Угол наклона электрода назад на переменном токе 5°. Угол наклона электрода назад на посто нном токе 0°.

   4.Частоты пульсации дуги Гц; о в+ ем 1 6 Гц

   to

   О

   Kk 4t .0 ft ffe Sf /fM

   (

   p

   fr

   42

   4ff

   Jd

   J6J4

   /ГО /Й /Off 30

   да

   70w 50- 40 JO

   года

   01200 «00 1000 900

   800- 700 600 500- 400- J00- 00- /00Усб

   0 Fl & & /0 U /4 /Ј Й

   .Ј-/«;.

   а (зазор)

   -

   /Vgacontt

   ЛЛЛЛЯЛ

   r/

   4a:F(aj

   i (брем )

   Риг2

   Фиг. 3

   L..

   VV JL/ ЕГТ1У

   S

   &

   Ф«в. 4