RU1751906C - Strip hot rolling method - Google Patents

Strip hot rolling method Download PDF

Info

Publication number
RU1751906C
RU1751906C SU4837751A RU1751906C RU 1751906 C RU1751906 C RU 1751906C SU 4837751 A SU4837751 A SU 4837751A RU 1751906 C RU1751906 C RU 1751906C
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
rolling
rolls
roll
carried out
pass
Prior art date
Application number
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Х.М. Сапрыгин
С.И. Афанасьев
И.Г. Курандо
В.К. Ющевский
Г.С. Шевчук
Original Assignee
Украинский научно-исследовательский институт металлов
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Украинский научно-исследовательский институт металлов filed Critical Украинский научно-исследовательский институт металлов
Priority to SU4837751 priority Critical patent/RU1751906C/en
Application granted granted Critical
Publication of RU1751906C publication Critical patent/RU1751906C/en

Links

Images

Landscapes

  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

FIELD: sheet rolled products. SUBSTANCE: method involves reducing strips between rolls with toothed profile during roughing pass to obtain wavy strip plate with at least two waves during roughing pass, with wave height exceeding strip plate thickness; effectuating edge reduction of wavy strip plate in vertical box pass prior to finishing pass, with supporting of strip plate being provided; conducting finishing pass under tension in smooth rolls and flattening wavy surface to obtain flat surface, with rolling speed during finishing pass being increased by a value multiple of drawing value plus wave drawing-bending value; reducing heating temperature of basic blank relative to normalized temperature at the initial stage of rolling of steel for given mark of steel to prevent overheating of metal exposed to rolling during roughing pass; determining actual temperature of initial stage of rolling and supporting level during edge reduction in accordance with dependence recommended. EFFECT: high quality of rolled strip by providing uniform thickness and reduced power consumption. 6 cl, 3 dwg, 2 tbl

Description

Изобретение относится к обработке металлов давлением, более конкретно к прокатке профилей преимущественно из непрерывно-литых заготовок в некруглых валках. The invention relates to the processing of metals by pressure, and more particularly to rolling profiles mainly from continuously cast billets in non-circular rolls.

Известен способ горячей прокатки полос, включающий первоначальное обжатие заготовки в черновом проходе между валками с зубчатым профилем, получение волнистого по длине раската с числом волн за один оборот валков не менее двух при высоте волны, превышающей толщину раската, и последующий чистовой проход в гладких валках для выравнивания волнистых поверхностей до плоской формы. A known method of hot rolling strips, including the initial compression of the workpiece in the rough passage between the rolls with a gear profile, obtaining a wavy along the length of the roll with the number of waves per revolution of the rolls of at least two at a wave height exceeding the thickness of the roll, and the subsequent finishing pass in smooth rolls for alignment of wavy surfaces to a flat shape.

Способ позволяет осуществлять прокатку с относительно большими фазовыми обжатиями (при углах захвата около 35о) по сравнению с обычной прокаткой, но без создания продольной разнотолщинности полосы. Однако способ не обеспечивает большие обжатия с углами захвата более 40о, что ограничивает разогрев полосы в валках и экономию энергозатрат процесса, снижается проработка литого металла и его качество.The method enables the rolling of relatively large rolling reduction phase (when the capture angles of about 35) compared to the conventional rolling, but without creating a band of longitudinal grow. However, the method does not provide large reductions with capture angles of more than 40 about , which limits the heating of the strip in the rolls and saves energy costs of the process, reduces the development of cast metal and its quality.

Целью изобретения является повышение качества проката путем интенсификации процесса деформации и снижение энергозатрат посредством исключения перегрева прокатываемого металла. The aim of the invention is to improve the quality of hire by intensifying the deformation process and reducing energy consumption by eliminating overheating of the rolled metal.

Это достигается благодаря комплексному сверхобжатию по сечению в двух взаимно перпендикулярных направлениях, вначале в первом проходе в волнообразных валках, затем - во втором проходе, где интенсивно обжимается в ребровом калибре волнообразный раскат перед его последующим выраниванием. This is achieved due to the complex supercompression over the cross section in two mutually perpendicular directions, first in the first pass in wave-like rolls, then in the second pass, where the wave-like roll is intensively crimped in the rib caliber before its subsequent excavation.

На фиг. 1 дана схема прокатки в волнообразных валках, в ребровом калибре и на гладкой бочке; на фиг. 2 - смещение раската при повороте волнообразных валков; на фиг. 3 - поперечное смещение волнообразных валков. In FIG. 1 shows a rolling scheme in wave-like rolls, in a rib caliber and on a smooth barrel; in FIG. 2 - displacement of the roll when turning the wave-like rolls; in FIG. 3 - lateral displacement of wave-like rolls.

Согласно предлагаемому способу исходную заготовку 1 сечением 2 нагревают, затем выполняют черновую горячую прокатку ее в некруглых валках 3 и 4 с получением волнистого по длине раската 5 сечением 6 и последующую чистовую прокатку в валках 7 и 8 с выравниванием поверхности до плоской формы сечения 9. According to the proposed method, the initial billet 1 with a section 2 is heated, then rough hot rolling is performed in non-circular rolls 3 and 4 to obtain a rolling roll 5 with a cross section 6 and subsequent finishing rolling in rolls 7 and 8 with the surface leveling to a flat section shape 9.

По заявленному способу при формировании за один оборот валков 3 и 4 на раскате с числом волн не менее двух с превышением высоты волны А над толщиной раската h1 черновую прокатку заготовки ведут при температуре Т2, которую устанавливают из зависимости
T2=T

Figure 00000001
0.87+0.05
Figure 00000002
1-
Figure 00000003
, где Т1 - нормированная температура начала прокатки для марки стали прокатываемого металла, оС;
ε1 - величина относительного обжатия при обычной горячей прокатке при углах захвата не более 30о;
ε2 - величина относительного обжатия в валках с зубчатым профилем при углах захвата 40-60о.According to the claimed method, when forming rolls 3 and 4 in one roll with a number of waves of at least two with an excess of wave height A over roll thickness h 1, rough rolling of the workpiece is carried out at a temperature T 2 , which is established from the dependence
T 2 = T
Figure 00000001
0.87 + 0.05
Figure 00000002
1-
Figure 00000003
Where T 1 - normalized rolling start temperature for the steel grade of the rolled metal, of C;
ε 1 - the value of the relative compression during normal hot rolling at capture angles of not more than 30 about ;
ε 2 - the value of the relative compression in the rolls with a gear profile at capture angles of 40-60 about .

Обжатие заготовки осуществляют в режиме непрерывной прокатки, причем ребровое обжатие проводят с подпором, а чистовой проход - с регулируемой петлей. Compression of the workpiece is carried out in continuous rolling mode, and the edge compression is carried out with a backwater, and the finishing pass is with an adjustable loop.

Перед выравниванием волнообразного раската осуществляют вертикальными валками 10 и 11 в универсальном четырехвалковом калибре ребровое обжатие раската 12 до размера b2 x h2, осуществляемое с задним подпором до выполнения условия а1/l = 0,3-1,0, где
l=

Figure 00000004
,
где R - радиус валков 10 и 11 по дну вертикального ящичного калибра;
b1 и b2 - соответственно ширина раската до и после ребрового калибра;
а1 - шаг укороченной волны с учетом подпора.Before leveling the wave-like roll, vertical rolls 10 and 11 are used in a universal four-roll caliber, rib compression of the roll 12 to size b 2 xh 2 is carried out with back pressure until condition a 1 / l = 0.3-1.0, where
l =
Figure 00000004
,
where R is the radius of the rolls 10 and 11 along the bottom of the vertical box caliber;
b 1 and b 2 - respectively, the width of the roll before and after the rib gauge;
and 1 is the step of the shortened wave, taking into account the backwater.

Скорость прокатки раската h3 х b3 в чистовом проходе валков 7 и 8 увеличивают относительно предшествующего ребрового в валках 10 и 11 кратно величине вытяжки в чистовом проходе с увеличением на величину вытягивания - разгиба волн.The rolling speed of the roll h 3 x b 3 in the finishing passage of the rollers 7 and 8 is increased relative to the previous rib in the rollers 10 and 11 by a multiple of the amount of drawing in the finishing passage with an increase by the amount of drawing - bending waves.

За один оборот строго фиксированным межосевым расстоянием валков 3 и 4 (см. фиг. 2) задаваемая заготовка 1 в положении валков 3а и 4а смещается по вертикали на величину С1.For one revolution, the strictly fixed center distance of the rolls 3 and 4 (see Fig. 2), the specified workpiece 1 in the position of the rolls 3a and 4a is shifted vertically by a value of C 1 .

Кроме того, черновую прокатку можно вести при повороте валков 3 и 4 в положение 3а и 4а с возможностью свободного смещения их в радиальном направлении на величину С2 (см. фиг. 3). Ребровое обжатие могут осуществлять в универсальном черновом калибре.In addition, rough rolling can be carried out by turning the rolls 3 and 4 in position 3A and 4A with the possibility of free displacement in the radial direction by a value of C 2 (see Fig. 3). Rib crimping can be carried out in a universal draft caliber.

В процессе работы стана с последовательно расположенными клетями - горизонтальной с некруглыми валками, вертикальной с ящичным калибром и горизонтальной с гладкими валками - прокатку ведут в непрерывном режиме со скоростями, обепечивающими получение заданной волнообразности раската перед ребровым проходом и возможностью последующего выравнивания его для окончательной прокатки для готового профиля. In the process of operation of the mill with successively arranged stands - horizontal with non-circular rolls, vertical with a box gauge and horizontal with smooth rolls - rolling is carried out in continuous mode with speeds that ensure obtaining the specified wave-like roll before the rib passage and the possibility of its subsequent alignment for final rolling for the finished profile.

Так, например, при производстве профиля 25х20 мм на стане 250 опытного завода УкрНИИМета непрерывнолитую заготовку размерами 80х80х600 мм из стали Ст3 нагревали до температуры 950оС. После выдачи из печи заготовку прокатывали в клети с волнообразными валками, бочка которых образована четырьмя волнами. Диаметр валков по гребням 220 мм, по впадинам 122 мм. Максимальная амплитуда волн составила 49 мм, ширина бочки валков 180 мм. Толщина выходящей из валков волнообразной полосы составила 18 мм, шаг волн выходящей полосы после подпора 25 мм, ширина раската 88 мм.For example, in the production profile 25h20 250 mm on a pilot plant mill UkrNIIMeta continuous casting dimensions 80h80h600 mm steel St3 heated to 950 C. After issuing from the furnace are rolled blank in the stand with undulating rolls barrel which is formed of four waves. The diameter of the rolls along the ridges 220 mm, along the troughs 122 mm. The maximum wave amplitude was 49 mm; the roll barrel width was 180 mm. The thickness of the wave-like strip emerging from the rolls was 18 mm, the step of the waves of the output strip after a backwater of 25 mm, the width of the roll 88 mm.

Длина волны по среднему диаметру валка
aо=

Figure 00000005
=134 мм.The wavelength of the average diameter of the roll
a o =
Figure 00000005
= 134 mm.

Длина раската по шагу после разгиба волны
S=

Figure 00000006
=3,14
Figure 00000007
=180 мм. Сводные технологические параметры и режимы прокатки приведены в табл. 1.Roll length in steps after wave extension
S =
Figure 00000006
= 3.14
Figure 00000007
= 180 mm. Summary technological parameters and rolling modes are given in table. 1.

Нормированная температура прокатки заготовки из Ст3 1150оС. Требуемую температуру прокатки металла устанавливали в соответствии с формулой
T2=T

Figure 00000008
0,87+0,05
Figure 00000009
1-
Figure 00000010
=1150
Figure 00000011
0,87+0,05
Figure 00000012
1-
Figure 00000013
=910°C.Normalized rolling temperature of the workpiece from St3 1150 o C. The required temperature of the metal roll was adjusted in accordance with the formula
T 2 = T
Figure 00000008
0.87 + 0.05
Figure 00000009
1-
Figure 00000010
= 1150
Figure 00000011
0.87 + 0.05
Figure 00000012
1-
Figure 00000013
= 910 ° C.

Перед выравниванием волнообразный раскат пропускали через два вертикальных калибра, обжатия в которых составили

Figure 00000014
100 % =35 %и
Figure 00000015
100 %=40 % .Before leveling, the undulating roll was passed through two vertical calibers, the compression of which amounted to
Figure 00000014
100% = 35% and
Figure 00000015
100% = 40%.

Катающий диаметр валков 250 мм, длина дуги захвата соответственно

Figure 00000016
=62 мм и
Figure 00000017
=53 мм .Roller roll diameter 250 mm, gripping arc length respectively
Figure 00000016
= 62 mm and
Figure 00000017
= 53 mm.

Параметр

Figure 00000018
составил в первом и во втором ребровых проходах
25/62 = 0,4 и 30/53 = 0,56.Parameter
Figure 00000018
made up in the first and second rib passes
25/62 = 0.4 and 30/53 = 0.56.

Выравнивание раската в горизонтальной клети выполняли со скоростью, превышающей в 1,4 раза скорость прокатки в ребровом проходе, что обеспечило качественное выравнивание раската сечением 25х20 мм. Таким образом, общая вытяжка заготовки, прокатанной в четырех клетях, составила 80х80/25х20 = 12,8. При прокатке традиционным способом для выполнения тринадцатикратной вытяжки потребуется не менее 10 проходов. Для проверки возможностей свободного смещения волнообразных валков последние были смонтированы в кассеты, установленные в специальных пазах в станине клети. The alignment of the roll in the horizontal stand was performed at a speed exceeding 1.4 times the rolling speed in the rib passage, which ensured high-quality alignment of the roll with a cross section of 25x20 mm. Thus, the total exhaust of the billet rolled in four stands was 80x80 / 25x20 = 12.8. When rolling in the traditional way, at least 10 passes will be required to perform a thirteen-fold drawing. To test the possibilities of free displacement of wave-like rolls, the latter were mounted in cassettes installed in special grooves in the stand frame.

Прокатка в такой клети стабилизировала положение раската, а валки смещались в диаметральной плоскости. Rolling in such a stand stabilized the position of the roll, and the rolls shifted in the diametrical plane.

С учетом сокращения числа проходов как минимум на шесть увеличивается производительность стана на 25-35%, снижается температура нагрева заготовок на 100-200оС, обеспечивая экономию энергоресурсов. В результате прокатки прямоугольного профиля из непрерывнолитой заготовки повысились механические характеристики металла (см. табл. 2) σв на 36%, σт на 40%, δ на 58%.Given the reduction in the number of passes by at least six, the mill productivity increases by 25-35%, the heating temperature of the workpieces decreases by 100-200 о С, providing energy savings. As a result of rolling a rectangular profile from a continuously cast billet, the mechanical characteristics of the metal increased (see Table 2) σ in 36%, σ t for 40%, δ for 58%.

1. СПОСОБ ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ ПОЛОС, включающий нагрев, обжатие заготовки в черновом проходе между валками с зубчатым профилем для получения волнистого по длине раската с числом волн за один оборот валков не менее двух при высоте волны, превышающей толщину раската, и последующий чистовой проход в гладких валках для выравнивания волнистых поверхностей до плоской формы, отличающийся тем, что, с целью повышения качества проката при интенсификации процесса деформации и снижения энергозатрат посредством исключения перегрева прокатываемого металла, температуру нагрева заготовки в черновом проходе определяют по зависимости
T2=T

Figure 00000019
0.87+0.05
Figure 00000020
1-
Figure 00000021
,
где T1 - нормированная температура начала прокатки для марки стали прокатываемого металла, oС;
ε1 - величина относительного обжатия при обычной горячей прокатке при углах захвата не более 30o;
ε2 - величина относительного обжатия в валках с зубчатым профилем при углах захвата 40 - 60o,
а перед чистовым проходом дополнительно проводят ребровое обжатие волнистого раската в вертикальном ящичном калибре.1. METHOD FOR HOT ROLLING OF THE STRIP, including heating, crimping the workpiece in the rough passage between the rolls with a toothed profile to obtain a lengthwise wave with a wave number of at least two waves per revolution of rolls at a wave height exceeding the thickness of the roll, and subsequent finishing pass in smooth rolls for leveling corrugated surfaces to a flat shape, characterized in that, in order to improve the quality of the rolling during the intensification of the deformation process and reduce energy consumption by eliminating overheating of the rolled metal lla, billet heating temperature determined by the rough passage depending
T 2 = T
Figure 00000019
0.87 + 0.05
Figure 00000020
1-
Figure 00000021
,
where T 1 is the normalized temperature of the onset of rolling for the steel grade of the rolled metal, o C;
ε 1 - the value of the relative compression during normal hot rolling at capture angles of not more than 30 o ;
ε 2 - the value of the relative compression in the rolls with a gear profile at capture angles of 40 - 60 o ,
and before the finishing passage, an additional crimping of the wavy roll is carried out in a vertical box caliber.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что обжатие заготовки осуществляют в режиме непрерывной прокатки, причем ребровое обжатие проводят с подпором, а чистовой проход осуществляют с регулируемой петлей. 2. The method according to claim 1, characterized in that the compression of the workpiece is carried out in a continuous rolling mode, moreover, the edge compression is carried out with back pressure, and the finishing pass is carried out with an adjustable loop.

3. Способ по пп.1 и 2, отличающийся тем, что величину подпора определяют из соотношения

Figure 00000022
= 0,3-1,0,
где a1 - шаг укороченной волны с учетом подпора;
l - длина дуги захвата в ребровом проходе, мм,
l=
Figure 00000023
,
где R - радиус по дну вертикального ящичного калибра;
b1 и b2 - соответственно ширина раската до и после ребрового калибра.3. The method according to claims 1 and 2, characterized in that the amount of backwater is determined from the ratio
Figure 00000022
= 0.3-1.0,
where a 1 - step of the shortened wave, taking into account the backwater;
l is the length of the gripping arc in the rib passage, mm,
l =
Figure 00000023
,
where R is the radius along the bottom of the vertical box caliber;
b 1 and b 2 - respectively, the width of the roll before and after the rib caliber.

4. Способ по пп.1 и 2, отличающийся тем, что скорость прокатки в чистовом проходе увеличивают относительно предшествующего ребрового кратно величине вытяжки в чистовом проходе с увеличением на величину вытягивания - разгиба волн. 4. The method according to claims 1 and 2, characterized in that the rolling speed in the finishing pass is increased relative to the previous rib multiple by the amount of drawing in the finishing pass with an increase by the amount of drawing - bending of the waves.

5. Способ по пп.1 и 2, отличающийся тем, что обжатие в черновом проходе проводят с возможностью свободного перемещения зубчатых валков в радиальном направлении. 5. The method according to claims 1 and 2, characterized in that the compression in the rough passage is carried out with the possibility of free movement of the gear rolls in the radial direction.

6. Способ по пп.1 и 2, отличающийся тем, что ребровое обжатие осуществляют в универсальном четырехвалковом калибре. 6. The method according to claims 1 and 2, characterized in that the rib compression is carried out in a universal four-roll caliber.

Claims (6)

1. СПОСОБ ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ ПОЛОС, включающий нагрев, обжатие заготовки в черновом проходе между валками с зубчатым профилем для получения волнистого по длине раската с числом волн за один оборот валков не менее двух при высоте волны, превышающей толщину раската, и последующий чистовой проход в гладких валках для выравнивания волнистых поверхностей до плоской формы, отличающийся тем, что, с целью повышения качества проката при интенсификации процесса деформации и снижения энергозатрат посредством исключения перегрева прокатываемого металла, температуру нагрева заготовки в черновом проходе определяют по зависимости
T2=T
Figure 00000024
0.87+0.05
Figure 00000025
1-
Figure 00000026
,
где T1 - нормированная температура начала прокатки для марки стали прокатываемого металла, oС;
ε1 - величина относительного обжатия при обычной горячей прокатке при углах захвата не более 30o;
ε2 - величина относительного обжатия в валках с зубчатым профилем при углах захвата 40 - 60o,
а перед чистовым проходом дополнительно проводят ребровое обжатие волнистого раската в вертикальном ящичном калибре.1. METHOD FOR HOT ROLLING OF THE STRIP, including heating, crimping the workpiece in the rough passage between the rolls with a toothed profile to obtain a lengthwise wave with a wave number of at least two waves per revolution of rolls at a wave height exceeding the thickness of the roll, and subsequent finishing pass in smooth rolls for leveling corrugated surfaces to a flat shape, characterized in that, in order to improve the quality of the rolling during the intensification of the deformation process and reduce energy consumption by eliminating overheating of the rolled metal lla, billet heating temperature determined by the rough passage depending
T 2 = T
Figure 00000024
0.87 + 0.05
Figure 00000025
1-
Figure 00000026
,
where T 1 is the normalized temperature of the onset of rolling for the steel grade of the rolled metal, o C;
ε 1 - the value of the relative compression during normal hot rolling at capture angles of not more than 30 o ;
ε 2 - the value of the relative compression in the rolls with a gear profile at capture angles of 40 - 60 o ,
and before the finishing passage, an additional crimping of the wavy roll is carried out in a vertical box caliber. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что обжатие заготовки осуществляют в режиме непрерывной прокатки, причем ребровое обжатие проводят с подпором, а чистовой проход осуществляют с регулируемой петлей. 2. The method according to claim 1, characterized in that the compression of the workpiece is carried out in a continuous rolling mode, moreover, the edge compression is carried out with back pressure, and the finishing pass is carried out with an adjustable loop. 3. Способ по пп.1 и 2, отличающийся тем, что величину подпора определяют из соотношения
Figure 00000027
= 0,3-1,0,
где a1 - шаг укороченной волны с учетом подпора;
l - длина дуги захвата в ребровом проходе, мм,
l=
Figure 00000028
,
где R - радиус по дну вертикального ящичного калибра;
b1 и b2 - соответственно ширина раската до и после ребрового калибра.3. The method according to claims 1 and 2, characterized in that the amount of backwater is determined from the ratio
Figure 00000027
= 0.3-1.0,
where a 1 - step of the shortened wave, taking into account the backwater;
l is the length of the gripping arc in the rib passage, mm,
l =
Figure 00000028
,
where R is the radius along the bottom of the vertical box caliber;
b 1 and b 2 - respectively, the width of the roll before and after the rib caliber. 4. Способ по пп.1 и 2, отличающийся тем, что скорость прокатки в чистовом проходе увеличивают относительно предшествующего ребрового кратно величине вытяжки в чистовом проходе с увеличением на величину вытягивания - разгиба волн. 4. The method according to claims 1 and 2, characterized in that the rolling speed in the finishing pass is increased relative to the previous rib multiple by the amount of drawing in the finishing pass with an increase by the amount of drawing - bending of the waves. 5. Способ по пп.1 и 2, отличающийся тем, что обжатие в черновом проходе проводят с возможностью свободного перемещения зубчатых валков в радиальном направлении. 5. The method according to claims 1 and 2, characterized in that the compression in the rough passage is carried out with the possibility of free movement of the gear rolls in the radial direction. 6. Способ по пп. 1 и 2, отличающийся тем, что ребровое обжатие осуществляют в универсальном четырехвалковом калибре. 6. The method according to PP. 1 and 2, characterized in that the rib compression is carried out in a universal four-roll caliber.
SU4837751 1990-05-03 1990-05-03 Strip hot rolling method RU1751906C (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4837751 RU1751906C (en) 1990-05-03 1990-05-03 Strip hot rolling method

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4837751 RU1751906C (en) 1990-05-03 1990-05-03 Strip hot rolling method

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU1751906C true RU1751906C (en) 1994-07-15

Family

ID=30441830

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU4837751 RU1751906C (en) 1990-05-03 1990-05-03 Strip hot rolling method

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU1751906C (en)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Авторское свидетельство СССР N 1180096, кл. B 21B 27/02, 1985. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US2526296A (en) Method and apparatus for processing strip metal
EP1044734A3 (en) Super thin strip hot rolling
RU1751906C (en) Strip hot rolling method
RU2224029C2 (en) Method for manufacture of hot rolls for producing of cold rolled strips of anisotropic electric steel
RU2170150C1 (en) Method for rolling round cross section shapes
CN217858177U (en) Three-roller straightener device for straightening reverse side warpage of differential plate
JPH07171602A (en) Manufacture of parallel flange channel steel constant in outside width
SU1600868A1 (en) Method of producing channels
RU2015774C1 (en) Method for production of bars with local thickening of sheet blank
SU1135507A1 (en) Sheet mill working roll
SU1678469A1 (en) Method of production beam channels
SU374906A1 (en) Method of producing bent rolled sections
SU703165A1 (en) Method of obtaining gauged round steel
SU719716A1 (en) Method of making plate rolled stock
RU2059451C1 (en) Method of making thin-wall sections from strip blanks
SU1600881A1 (en) Method of preparing working rolls of wide-strip mill for hot rolling
SU1740090A1 (en) Method of making rolls of strip cold rolling mill
SU793689A1 (en) Wedge-shaped strip rolling method
SU973196A1 (en) Method of hot rolling of wide strips
SU707622A1 (en) Method of rolling flanged profiles
SU1611469A1 (en) Method of producing strips
JPH06198313A (en) Roll for hot finishing mill
SU1355301A1 (en) Method of cold rolling of thin strips made of low-carbon steel
SU1161201A1 (en) Method of rolling a rectangular strip
RU2237529C1 (en) Method for rolling round shapes