RU169579U1 - Эквивалент генератора для контроля параметров кварцевых резонаторов в процессе и после воздействия импульсных гамма- нейтронных излучений - Google Patents
Эквивалент генератора для контроля параметров кварцевых резонаторов в процессе и после воздействия импульсных гамма- нейтронных излучений Download PDFInfo
- Publication number
- RU169579U1 RU169579U1 RU2016127264U RU2016127264U RU169579U1 RU 169579 U1 RU169579 U1 RU 169579U1 RU 2016127264 U RU2016127264 U RU 2016127264U RU 2016127264 U RU2016127264 U RU 2016127264U RU 169579 U1 RU169579 U1 RU 169579U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- generator
- equivalent
- quartz
- buffer amplifier
- matching
- Prior art date
Links
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 title claims abstract description 7
- 239000010453 quartz Substances 0.000 claims abstract description 57
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 57
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims abstract description 32
- 238000002955 isolation Methods 0.000 claims description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 3
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 13
- 206010073306 Exposure to radiation Diseases 0.000 abstract description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 11
- 238000013461 design Methods 0.000 description 8
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 238000001069 Raman spectroscopy Methods 0.000 description 4
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 3
- 238000011161 development Methods 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03B—GENERATION OF OSCILLATIONS, DIRECTLY OR BY FREQUENCY-CHANGING, BY CIRCUITS EMPLOYING ACTIVE ELEMENTS WHICH OPERATE IN A NON-SWITCHING MANNER; GENERATION OF NOISE BY SUCH CIRCUITS
- H03B5/00—Generation of oscillations using amplifier with regenerative feedback from output to input
- H03B5/30—Generation of oscillations using amplifier with regenerative feedback from output to input with frequency-determining element being electromechanical resonator
- H03B5/32—Generation of oscillations using amplifier with regenerative feedback from output to input with frequency-determining element being electromechanical resonator being a piezoelectric resonator
- H03B5/36—Generation of oscillations using amplifier with regenerative feedback from output to input with frequency-determining element being electromechanical resonator being a piezoelectric resonator active element in amplifier being semiconductor device
Landscapes
- Measurement Of Radiation (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к области электронной техники, а именно к устройству для контроля параметров кварцевых резонаторов, в частности, путем определения влияния импульсных гамма- и нейтронных излучений на динамическое сопротивление кварцевого резонатора в процессе и после воздействия излучений.Технический результат, достигаемый применением заявленной полезной модели, заключается в расширении арсенала средств устройств контроля параметров кварцевых резонаторов на основе эквивалента генератора, позволяющих обеспечить стойкость генератора к воздействиям импульсных гамма- и нейтронного излучений, в том числе в период времени от 0 до 10 нс, и после воздействия указанных излучений.Согласно полезной модели, эквивалент генератора (ЭГ) для контроля параметров кварцевых резонаторов в процессе и после воздействия импульсных гамма-нейтронных излучений выполнен по емкостной трехточечной схеме и содержит источник питания и соединенные с ним генераторный транзистор, включенный по схеме с общим коллектором, буферный усилитель, включенный по схеме с общей базой, и кварцевый резонатор, подключенный одним своим выводом к базе генераторного транзистора и другим ко входу буферного усилителя. Кроме того, ЭГ дополнительно содержит согласующие усилители, один из которых выполнен с высоким входным сопротивлением и подключен к базе генераторного транзистора и одному из выводов кварцевого резонатора. Тогда как второй соединен с выходом буферного усилителя через коллекторную нагрузку, при этом буферный усилитель выполнен с низким входным сопротивлением, выходы буферного усилител через второй согласующий усилитель и первого
Description
Назначение и область применения
Изобретение относится к области электронной техники, а именно к устройству для контроля параметров кварцевых резонаторов, в частности, путем исследования влияния импульсных гамма-нейтронных излучений на динамическое сопротивление кварцевого резонатора в процессе и после воздействия, установления зависимости динамического сопротивления резонатора от мощности экспозиционной дозы гамма-излучения и интегрального потока нейтронов.
Предшествующий уровень техники
В последние годы значительное внимание уделено воздействию гамма и нейтронных излучений на характеристики различных электронных компонентов и систем. Такой интерес был, в частности, сформирован необходимостью прогнозирования производительность систем управления и связи, используемых в искусственных спутниках Земли, космических аппаратах и т.п.Разработка сложных систем синхронизации и управления частотой кварцевых резонаторов, используемых в составе генераторов вышеуказанных аппаратных решений и систем, требует предложения способа и устройств, позволяющих осуществлять быстрый и достоверный контроль параметров кварцевых резонаторов, обеспечивая тем самым, уменьшение или устранение чувствительности этих устройств к воздействию импульсных гамма-нейтронных излучений.
Известно, что основными критериями оценки параметров кварцевого резонатора (КР) являются амплитуда напряжения на КР, амплитуда тока, проходящего через КР и рабочая частота. При этом, рабочий режим КР, соответствующий его техническим характеристикам, определяется схемой кварцевого генератора, в связи с чем, контроль и настройка параметров КР предпочтительно осуществлять в схемных решениях генераторов, для которых они предназначены.
Из предшествующего уровня техники, известно устройство контроля параметров КР представляющее собой эквивалент (имитатор) генератора для настройки и исследования изменения динамического сопротивления кварцевого резонатора при импульсных радиационных воздействиях (см. R.E. Paradysz and W.L. Smith CRYSTAL CONTROLLED OSCILLATORS FOR RADIATION ENVIRONMENTS. Proc. 27 Ann. Symp.Frequency Control pp.120-123. 1973). Указанное решение выполнено по емкостной трехточечной схеме и содержит генераторный транзистор, включенный по схеме с общим коллектором, буферный усилитель, включенный по схеме с общей базой и кварцевый резонатор, подключенный одним своим выводом к базе генераторного транзистора и другим - ко входу буферного усилителя. В данном решении применена схема автоматической регулировки усиления (АРУ), выходной сигнал которой, вместе с частотным выходом генератора, используется для оценки влияния импульсного гамма- нейтронного излучения на параметры кварцевого резонатора. По совокупности существенных признаков, данное решение принято за прототип.
Однако, постоянная времени цепи АРУ с установленным значением 500 мкс, обуславливает высокую инерционность схемного решения данного устройства, что не позволяет фиксировать изменения параметров резонатора непосредственно при воздействии импульсного гамма- и нейтронного излучения и после его воздействия в течение времени, по крайней мере, до 1000 мкс.Кроме того, данный фактор, также не позволяет оценить изменения тока и напряжения непосредственно на резонаторе, что является важным при разработке кварцевых резонаторов и генераторов, работающих при указанных воздействиях, и может оказать негативные последствия на качественные характеристики и стабильность работы кварцевого генератора при его практическом применении. Указанные недостатки прототипа эквивалента генератора ограничивают его использование для оценки качества кварцевых резонаторов и принятия технических решений при его разработке.
Сущность полезной модели
Техническая задача, решаемая заявленной полезной моделью, заключается в создании устройства эквивалента генератора, лишенного недостатков, свойственных прототипу и предложении простой, компактной конструкции эквивалента генератора для контроля параметров кварцевых резонаторов в процессе и после воздействия импульсных гамма- и нейтронных излучений.
Технический результат, достигаемый применением заявленной полезной модели, заключается в расширении арсенала средств устройств контроля параметров кварцевых резонаторов на основе эквивалента генератора, позволяющем обеспечить стойкость генератора к воздействиям импульсных гамма- и нейтронного излучений, в том числе, в период времени от 0 до 10 наносекунд и после воздействия указанных излучений, за счет своевременной коррекции конструкции кварцевого резонатора и схемного решения генератора на его основе, без потери стабильности кварцевого генератора, работающего при воздействии указанного излучения.
Заявленное техническое решение, позволяет оценить изменение динамического сопротивления кварцевого резонатора в процессе и после воздействия импульсных гамма- и нейтронных излучений, а также определить влияние мощности данных излучений на параметры резонатора и учесть эти факторы при разработке кварцевого генератора.
Заявленный технический результат достигается тем, что используют эквивалент генератора для контроля параметров кварцевых резонаторов в процессе и после воздействия импульсных гамма- и нейтронных излучений, выполненный по емкостной трехточечной схеме, содержащий источник питания и соединенные с ним генераторный транзистор, включенный по схеме с общим коллектором, буферный усилитель, включенный по схеме с общей базой и кварцевый резонатор, подключенный одним своим выводом к базе генераторного транзистора и другим ко входу буферного усилителя, отличающийся от прототипа тем, что дополнительно содержит первый и второй согласующие усилители, где первый согласующий усилитель выполнен с высоким входным сопротивлением и подключен к базе генераторного транзистора и одному из выводов кварцевого резонатора, а второй соединен с выходом буферного усилителя через коллекторную нагрузку, при этом буферный усилитель выполнен с низким входным сопротивлением, а выходы буферного усилителя, через второй согласующий усилитель, и первого согласующего усилителя соединены с выходными разъемами измерительного канала, выполненными с обеспечением возможности снятия сигнала пропорционального протекающему через кварцевый резонатор току и напряжению на нем соответственно.
В предпочтительном варианте осуществления заявленной полезной модели, источник питания выполнен автономным.
В еще одном, варианте осуществления заявленной полезной модели, эквивалент генератора дополнительно содержит гальваническую развязку источника питания и выходных разъемов измерительного канала. При этом, гальваническая развязка может содержать выходные согласующие трансформаторы, соответствующие выходным разъемам.
В другом варианте осуществления полезной модели, первый и второй согласующие усилители выполнены в виде высокоскоростных операционных усилителей.
В еще одном варианте осуществления заявленной полезной модели, эквивалент генератора может быть выполнен в виде малогабаритного переносного блока, внутри корпуса которого установлен экран из ферромагнитных сплавов.
Краткое описание чертежей
Конструкция заявленной полезной модели проиллюстрирована на следующих иллюстративных материалах:
фиг. 1 - структурная схема эквивалента генератора, согласно полезной модели;
фиг. 2 - принципиальная схема эквивалента генератора, согласно полезной модели;
фиг. 3 - структурная схема измерительной установки для контроля параметров кварцевых резонаторов в процессе и после воздействия импульсных гамма- и нейтронных излучении, выполненной на основе эквивалента генератора, согласно полезной модели
фиг. 4 - осциллограммы экспериментальных данных испытаний резонатора АТ-среза на частоте 10 МГц: а) осциллограмма измерения тока протекающего через резонатор (луч 1) и напряжения на резонаторе (луч 2) при воздействии гамма-импульсов мощностью экспозиционной дозы 1×107 Р/с, б) осциллограмма измерения тока протекающего через резонатор (луч 1) и напряжения на резонаторе (луч 2) при воздействии гамма-импульсов мощностью экспозиционной дозы 2,6×1010 Р/с.
Следует отметить, что прилагаемые чертежи иллюстрируют только один из наиболее предпочтительных вариантов осуществления полезной модели и не могут рассматриваться в качестве ограничений содержания полезной модели, которое включает и другие возможные варианты ее осуществления.
Осуществимость полезной модели.
Как следует из представленных на фиг. 1 структурной схемы заявленного решения полезной модели, устройство эквивалента генератора состоит из:
- автогенератора 2, собранного по схеме емкостной трехточки на транзисторе VT2 (фиг. 2);
- буферного усилителя 4, собранного по схеме с общей базой на транзисторе VT1 (фиг. 2) с низким входным сопротивлением, подключенным своим входом к кварцевому резонатору 1;
- первого 3 и второго 5 согласующих усилителей, собранных соответственно на микросхемах операционных усилителей DA1 и DA2 (фиг. 2);
- первого 7 (Т1, фиг. 2) и второго 6 (Т2, фиг. 2) выходных согласующих трансформаторов, обеспечивающих гальваническую развязку источника питания с выходными каналами, подключаемыми к измерительному тракту;
- автономного источника питания 8 (Р1, фиг. 2), состоящего, например, из 4-х гальванических элементов типа АА.
Как следует из представленной на фиг. 2 принципиальной схемы заявленного устройства ЭГ, генераторный транзистор VT2, включен по схеме с общим коллектором, буферный усилитель на базе транзистора VT1, включен по схеме с общей базой, а кварцевый резонатор одним своим выводом подключен к базе генераторного транзистора VT2, а другим ко входу буферного усилителя VT1. Эквивалент генератора, согласно заявленной полезной модели, дополнительно содержит первый DA1 и второй DA2 согласующие усилители. При этом, первый DA1 согласующий усилитель выполнен с высоким входным сопротивлением и подключен к базе генераторного транзистора VT2 и одному из выводов кварцевого резонатора, а второй DA2 - соединен с выходом буферного усилителя VT1 через коллекторную нагрузку R5, причем буферный усилитель VT1 выполнен с низким входным сопротивлением. Выход буферного усилителя VT1, через второй DA2 согласующий усилитель, как и выход первого DA1 согласующего усилителя, соединен, через гальваническую развязку, соответственно с выходными разъемами X1 и X2 измерительного канала. Согласно примеру осуществления полезной модели, представленному на фиг. 2, гальваническая развязка источника питания с выходными разъемами измерительных каналов, сформирована включением соответствующих выходных согласующих трансформаторов T1 и T2, в качестве которых, например, могут быть использованы компактные сигнальные трансформаторы ADTT 1-1 (компании Mini Circuits) или иные, известные в данной области техники аналогичные элементы.
Напряжение от автономного источника питания P1 эквивалента генератора подается включением выключателя SA1, установленного на корпусе прибора.
Устройство, предпочтительно, выполнено в едином конструктивном исполнении, в виде малогабаритного переносного прибора, корпус которого, для защиты от воздействия электромагнитного импульса, возникающего в процессе импульсных гамма- нейтронных излучений, защищен экраном из ферромагнитных сплавов, установленным с внутренней стороны.
Согласующие усилители DA1 и DA2 выполнены в виде операционных усилителей (ОУ), предпочтительно, высокоскоростных, таких, например, как MAX4200 (компании: Maxim Integrated Products), или иных аналогичных, известных в уровне техники высокоскоростных операционных усилителей, обладающих, в том числе, низким уровнем шума ОУ.
В качестве генераторного и буферного усилителя, в соответствии с представленным на фиг. 2 примере осуществления полезной модели, применены малосигнальные биполярные транзисторы, например, BFS 20 (компании NXP Semiconductors). Однако, для специалиста в данной области техники очевидно, что в качестве данных элементов заявленного решения могут быть использованы и иные, аналогичные электронные компоненты, транзисторы, широко применяемые в схемных решениях кварцевых генераторов.
Устройство ЭГ, согласно заявленной полезной модели, работает следующим образом.
При включении напряжения источника питания Р1 в автогенераторе возникают незатухающие колебания с частотой 3-ей механической гармоники кварцевого резонатора. Как следует из представленной на фиг. 2 принципиальной схемы заявленного ЭГ, роль емкостей трехточечной схемы выполняют конденсаторы С9, С10 и С11 с параллельно включенной индуктивностью L1. Индуктивность предназначена для подавления нерабочей 1 механической гармоники кварцевого резонатора.
Кварцевый резонатор Q1 включен между базой транзистора VT2 и входом буферного усилителя (эмиттер VT1), имеющего низкое по сравнению с динамическим сопротивлением кварцевого резонатора входное сопротивление. Таким образом, колебательный ток, проходящий через кварцевый резонатор, преобразуется практически в равный ему коллекторный ток транзистора VT1 и выделяется в виде напряжения на коллекторной нагрузке VT1 - резисторе R5. Напряжение с резистора R5 подается на вход согласующего усилителя DA2 и с его выхода, через выходной согласующий трансформатор Т1, поступает на выходной разъем Х1. Таким образом, на выходном разъеме Х1 присутствует сигнал, пропорциональный току кварцевого резонатора. В свою очередь, напряжение с кварцевого резонатора Q1 поступает на вход первого согласующего усилителя DA1 и далее, по аналогичному тракту, а именно, с выхода DA1, через выходной согласующий трансформатор T2, к выходному разъему Х2. Согласующие трансформаторы Т1 и Т2 служат для гальванической развязки источника питания с измерительным трактом и оптимального согласования ЭГ с измерительными приборами с целью минимизации помех. Использование автономного источника исключает наводки по цепям питания.
Данное схемное решение является базовым для исследования резонаторов АТ-среза на частоты 5-30 МГц, с колебаниями как на первой, так и третьей гармонике, и дополнительно позволяет при изменении или исключении подстроечных элементов - конденсаторов С8, С9, С11, индуктивности L1, а также изменении режимов работы транзистора VT2 быстро перестраивать генератор на необходимую частоту. При этом, исключение из схемы конденсатора С8 и индуктивности L1 позволяет возбуждать резонатор на 1 механической гармонике. Использование автономного источника питания и согласующих трансформаторов существенно снижает величину наводок по цепи питания на схему генератора.
Схемные элементы R1-R4, R6-R14, а также С1-С7 и С12 являются необходимым набором компонент для работы усилителей и транзисторов, в том числе, включающие корректирующие элементы цепи ОУ, для обеспечения устойчивости, необходимой АЧХ, а также элементы питания по постоянному току и согласующие элементы схемы.
Таким образом, решение заявленного устройства эквивалента генератора (ЭГ) построено на основе автогенератора, наиболее часто применяемого в серийных кварцевых генераторах, и позволяет получать два выходных сигнала, один из которых пропорционален напряжению на кварцевом резонаторе, а другой пропорционален току, протекающему через него. Изменение величин этих сигналов позволяет оценить динамическое сопротивление кварцевого резонатора. Такое техническое решение ЭКГ позволяет непрерывно регистрировать выходные сигналы до, в процессе и непосредственно после воздействия импульсных гамма и нейтронных излучений на кварцевый резонатор.
Структурная схема измерительной установки для контроля параметров кварцевых резонаторов в процессе и после воздействия импульсных гамма- и нейтронных излучений, выполненной на основе заявленного решения эквивалента генератора, представлена на фиг. 3, где в качестве где в качестве моделирующих установок могут быть использованы, например:
- БАРС-4 (3) - импульсный твердотопливный двухзонный ядерный реактор на быстрых нейтронах;
- РИУС-5 - рентгеновский импульсный ускоритель электронов;
- УИН-10 - импульсный ускоритель электронов;
- ЛИУ-10 - импульсный ускоритель электронов;
- "Арса" - малогабаритный импульсный ускоритель электронов.
Перед началом испытаний проводится калибровка эквивалента генератора для каждого кварцевого резонатора. Для этой цели, последовательно КР подключается магазин сопротивлений с шагом 5 Ом и регистрируются напряжения на разъемах Х1 и Х2.
Напряжение на разъеме Х1 является мерой прямого тока через резонатор, напряжение на разъеме Х2 является мерой напряжения на резонаторе. Рабочая частота может быть измерена на выходе Х1.
Для исследования влияния импульсных гамма и нейтронного излучений на динамическое сопротивление кварцевого резонатора с использованием данного устройства, к выходам Х1 и Х2 подключают входы двухканального запоминающего осциллографа, например, TDS1000, синхронизированного с запуском моделирующей установки, например, РИУС-5.
Исследуемый кварцевый резонатор, с помощью длинной линии, до 1 м, подключают к эквиваленту резонатора и размещают по оси пучка импульсного гамма или нейтронного излучения на заданном расстоянии от мишени.
В процессе проведения испытаний запоминающий осциллограф переводят в режим однократного запуска с внешней синхронизацией от импульса моделирующей установки.
При воздействии импульсов моделирующей установки на экране осциллографа регистрируются 2 сигнала: с выходов XI и Х2 эквивалента кварцевого генератора.
Оценка изменения динамического сопротивления резонатора производится путем сопоставления амплитудных значений сигналов на выходах ЭГ с данными калибровочной таблицы.
На фиг. 4а) и б) представлены экспериментальные данные в отношении кварцевого резонатора АТ-среза на частоте 10 МГц, с колебаниями на 3 механической гармонике, представляющие собой формы эпюр сигналов на выходах Х1 и Х2 при различных мощностях экспозиционной дозы гамма излучения. На представленных осциллограммах: луч канала 1- сигнал пропорциональный току протекающему через кварцевый резонатор, а луч канала 2 - напряжение на кварцевом резонаторе. Вертикальные коэффициенты масштабирования каждого из каналов указаны на осциллограммах. Горизонтальные коэффициенты масштаба времени, также приведены на осциллограммах и соответствуют: 250 нс/дел для осциллограммы представленной на фиг. 4 а) и 5.0 мкс/дел для осциллограммы представленной на фиг. 4 б).
Из приведенных результатов эксперимента следует, что физические процессы, возникающие в кварцевом резонаторе при воздействии импульса гамма и нейтронного излучений вызывают значительные изменения динамического сопротивления резонатора (на фиг. 4а) амплитуда тока сильно падает во время импульса при незначительном изменении напряжения на резонаторе), а также при повышении мощности импульса изменяется режим работы автогенератора (на фиг. 4б) видно, что в автогенераторе в момент импульса возникает затухающий переходный процесс, вызванный, в частности, наличием прямой проводимости в кварцевом резонаторе в результате ионизации кварца). Восстановление параметров кварцевого резонатора происходит в течение времени 0,25-30 мкс.
При использовании прототипа фиксация данных процессов полностью теряется, что не дает возможности оценить устойчивость работы, как непосредственно кварцевых резонаторов, так и кварцевых генераторов на их основе под воздействием импульсных гамма и нейтронного излучений.
На основании экспериментальных данных, полученных с помощью предлагаемого устройства, возможно совершенствование кварцевого резонатора, например, в части выбора качества кварца с целью уменьшения влияния импульсного гамма и нейтронного излучений на его параметры, а также контроль параметров применяемых в приборах кварцевых генераторов КР, с отбраковкой не обеспечивающих стабильную работу в условиях воздействия излучений. Также, данная информация позволяет совершенствовать схемотехнические решения кварцевого генератора, с целью минимизации или полного исключения неблагоприятного влияния гамма- или нейтронных излучений на эксплуатационные характеристики кварцевого генератора, повышая тем самым стойкость генератора к воздействиям данного типа излучений.
Таким образом, решение согласно заявленной полезной модели предлагает простую в технологическом плане конструкцию ЭГ, обеспечивающую существенное повышение достоверности осуществляемых измерений и выявления зависимостей характеристик КР от воздействия импульсного гамма- и нейтронного излучения и связанное а ним, повышение стойкости генератора к воздействиям данного типа излучений.
Claims (6)
1. Эквивалент генератора для контроля параметров кварцевых резонаторов в процессе и после воздействия импульсных гамма-нейтронных излучений, выполненный по емкостной трехточечной схеме, содержащий источник питания и соединенные с ним генераторный транзистор, включенный по схеме с общим коллектором, буферный усилитель, включенный по схеме с общей базой, и кварцевый резонатор, подключенный одним своим выводом к базе генераторного транзистора и другим ко входу буферного усилителя, отличающийся тем, что дополнительно содержит первый и второй согласующие усилители, где первый согласующий усилитель выполнен с высоким входным сопротивлением и подключен к базе генераторного транзистора и одному из выводов кварцевого резонатора, а второй соединен с выходом буферного усилителя через коллекторную нагрузку, при этом буферный усилитель выполнен с низким входным сопротивлением, а выходы буферного усилителя через второй согласующий усилитель и первого согласующего усилителя соединены с выходными разъемами измерительного канала, выполненными с обеспечением возможности снятия сигнала, пропорционального протекающему через кварцевый резонатор току и напряжению на нем соответственно.
2. Эквивалент генератора по п.1, отличающийся тем, что первый и второй согласующие усилители выполнены в виде высокоскоростных операционных усилителей.
3. Эквивалент генератора по п.1, отличающийся тем, что источник питания выполнен автономным.
4. Эквивалент генератора по п.3, отличающийся тем, что дополнительно содержит гальваническую развязку источника питания и выходных разъемов измерительного канала.
5. Эквивалент генератора по п.4, отличающийся тем, что гальваническая развязка содержит выходные согласующие трансформаторы, соответствующие выходным разъемам.
6. Эквивалент генератора по любому из пп.1-5, отличающийся тем, что выполнен в виде малогабаритного переносного блока, внутри корпуса которого установлен экран из ферромагнитных сплавов.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016127264U RU169579U1 (ru) | 2016-07-06 | 2016-07-06 | Эквивалент генератора для контроля параметров кварцевых резонаторов в процессе и после воздействия импульсных гамма- нейтронных излучений |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016127264U RU169579U1 (ru) | 2016-07-06 | 2016-07-06 | Эквивалент генератора для контроля параметров кварцевых резонаторов в процессе и после воздействия импульсных гамма- нейтронных излучений |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU169579U1 true RU169579U1 (ru) | 2017-03-23 |
Family
ID=58449326
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016127264U RU169579U1 (ru) | 2016-07-06 | 2016-07-06 | Эквивалент генератора для контроля параметров кварцевых резонаторов в процессе и после воздействия импульсных гамма- нейтронных излучений |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU169579U1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2774628C1 (ru) * | 2021-09-28 | 2022-06-21 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем механики им. А.Ю. Ишлинского Российской академии наук | Генератор импульсов ионизации |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2020726C1 (ru) * | 1991-05-31 | 1994-09-30 | Российский институт радионавигации и времени | Кварцевый генератор с автоматической регулировкой амплитуды |
| RU2212091C2 (ru) * | 2001-09-14 | 2003-09-10 | Институт спектроскопии РАН | Кварцевый генератор стабилизированный по амплитуде |
| RU2216098C2 (ru) * | 1997-10-31 | 2003-11-10 | Телефонактиеболагет Лм Эрикссон (Пабл) | Генератор с кварцевой стабилизацией частоты и способ генерации выходного сигнала генератора |
| JP4440744B2 (ja) * | 2004-09-27 | 2010-03-24 | シチズンホールディングス株式会社 | 温度補償型水晶発振器 |
-
2016
- 2016-07-06 RU RU2016127264U patent/RU169579U1/ru active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2020726C1 (ru) * | 1991-05-31 | 1994-09-30 | Российский институт радионавигации и времени | Кварцевый генератор с автоматической регулировкой амплитуды |
| RU2216098C2 (ru) * | 1997-10-31 | 2003-11-10 | Телефонактиеболагет Лм Эрикссон (Пабл) | Генератор с кварцевой стабилизацией частоты и способ генерации выходного сигнала генератора |
| RU2212091C2 (ru) * | 2001-09-14 | 2003-09-10 | Институт спектроскопии РАН | Кварцевый генератор стабилизированный по амплитуде |
| JP4440744B2 (ja) * | 2004-09-27 | 2010-03-24 | シチズンホールディングス株式会社 | 温度補償型水晶発振器 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2774628C1 (ru) * | 2021-09-28 | 2022-06-21 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем механики им. А.Ю. Ишлинского Российской академии наук | Генератор импульсов ионизации |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Unser | The parametric current transformer, a beam current monitor developed for LEP | |
| Templeton | A superconducting modulator | |
| Lee et al. | Measurement and processing of fast pulsed discharge current in plasma focus machines | |
| JP2014145758A (ja) | インピーダンス・ソース回路及びインピーダンス・ソース回路提供方法 | |
| Havunen et al. | Application of charge-sensitive preamplifier for the calibration of partial discharge calibrators below 1 pC | |
| RU169579U1 (ru) | Эквивалент генератора для контроля параметров кварцевых резонаторов в процессе и после воздействия импульсных гамма- нейтронных излучений | |
| JP3572457B2 (ja) | 磁気検出装置 | |
| Schurr et al. | Johnson–Nyquist noise of the quantized Hall resistance | |
| Williams et al. | DC amplifier stabilized for zero and gain | |
| Crotti et al. | The use of voltage transformers for the measurement of power system subharmonics in compliance with international standards | |
| US9257950B2 (en) | Charge preamplifier | |
| Wang et al. | A Rogowski coil current transducer designed for wide bandwidth current pulse measurement | |
| Petzel et al. | Measurement of steady-state and transient harmonics caused by TVS | |
| Sullivan | Survey of core loss test methods | |
| Sojdr et al. | Optimization of dual-mixer time-difference multiplier | |
| US2896164A (en) | Damping device for oscillating members of electro-mechanical apparatus | |
| Schurr et al. | Noise and correlation study of quantum Hall devices | |
| RU178673U1 (ru) | Устройство измерения ёмкости диодов | |
| US2555368A (en) | Transconductance tester | |
| CN217388651U (zh) | 一种晶体振荡器 | |
| US2704826A (en) | Means for use of an amplifier in alternating current networks | |
| Zhang et al. | Excitation circuit with negative feedback for a borehole 4 He optically pumped sensor based on an ELM–hammerstein model | |
| CN215768816U (zh) | 一种晶振测试装置 | |
| Enache et al. | Voltage Controlled Oscillator for Small-Signal Capacitance Sensing | |
| KR101404583B1 (ko) | 노이즈에 강한 밴드갭 기준전압 발생회로 |