RU161817U1 - REINFORCED ANCHOR FASTENERS - Google Patents
REINFORCED ANCHOR FASTENERS Download PDFInfo
- Publication number
- RU161817U1 RU161817U1 RU2015151609/03U RU2015151609U RU161817U1 RU 161817 U1 RU161817 U1 RU 161817U1 RU 2015151609/03 U RU2015151609/03 U RU 2015151609/03U RU 2015151609 U RU2015151609 U RU 2015151609U RU 161817 U1 RU161817 U1 RU 161817U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rod
- diameter
- anchor support
- base plate
- support according
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH DRILLING; MINING
- E21D—SHAFTS; TUNNELS; GALLERIES; LARGE UNDERGROUND CHAMBERS
- E21D21/00—Anchoring-bolts for roof, floor in galleries or longwall working, or shaft-lining protection
- E21D21/0026—Anchoring-bolts for roof, floor in galleries or longwall working, or shaft-lining protection characterised by constructional features of the bolts
- E21D21/004—Bolts held in the borehole by friction all along their length, without additional fixing means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Devices Affording Protection Of Roads Or Walls For Sound Insulation (AREA)
Abstract
1. Усиленная анкерная крепь, содержащая полый цилиндрический стержень с продольной прорезью по всей длине под шпур, передним концом, выполненным в виде усеченного конуса, цилиндрическим концом с продольными прорезями и кольцом на нем, опорную плиту, установленную на стержень со стороны усеченного конуса перед кольцом, отличающаяся тем, что между опорной плитой и передним концом установлен армокаркас, образованный продольными и поперечными арматурными стержнями, соединенными между собой сваркой.2. Усиленная анкерная крепь по п. 1, отличающаяся тем, что внешний диаметр стержня выполнен в пределах 1,05…1,11 диаметра шпура.3. Усиленная анкерная крепь по п. 2, отличающаяся тем, что толщина стенки полого цилиндрического стержня выполнена в пределах 2,5…3,5 мм.4. Усиленная анкерная крепь по п. 2, отличающаяся тем, что диаметр переднего конца стержня выполнен в пределах 0,85…0,93 диаметра шпура.5. Усиленная анкерная крепь по п. 3, отличающаяся тем, что разность внешнего и внутреннего диаметров кольца больше двух толщин стенки стержня.6. Усиленная анкерная крепь по п. 5, отличающаяся тем, что диаметр отверстия в опорной плите выполнен в пределах 1,05…1,10 диаметра стержня анкера.7. Усиленная анкерная крепь по п. 3, отличающаяся тем, что между опорной плитой и передним концом установлен армокаркас, образованный продольными и поперечными переплетенными арматурными стержнями, соединенными между собой сваркой, с длиной 300…1100 мм и шагом 100…200 мм.8. Усиленная анкерная крепь по п. 7, отличающаяся тем, что арматурные стержни выполнены с диаметром от 8 до 14 мм.9. Усиленная анкерная крепь по п. 7, отличающаяся тем, что внешний габарит опорной плиты выполнен превышающим шаг армокаркаса в центральной части.1. Reinforced anchor support containing a hollow cylindrical rod with a longitudinal slot along the entire length under the hole, a front end made in the form of a truncated cone, a cylindrical end with longitudinal slots and a ring on it, a base plate mounted on the rod from the side of the truncated cone in front of the ring characterized in that between the base plate and the front end there is an armature frame formed by longitudinal and transverse reinforcing rods interconnected by welding. 2. Reinforced anchor support according to claim 1, characterized in that the outer diameter of the rod is made in the range of 1.05 ... 1.11 diameter of the hole. 3. Reinforced anchor support according to claim 2, characterized in that the wall thickness of the hollow cylindrical rod is made within 2.5 ... 3.5 mm. 4. Reinforced anchor support according to claim 2, characterized in that the diameter of the front end of the rod is made in the range of 0.85 ... 0.93 of the diameter of the hole. 5. Reinforced anchor support according to claim 3, characterized in that the difference between the outer and inner diameters of the ring is greater than two core wall thicknesses. 6. Reinforced anchor support according to claim 5, characterized in that the diameter of the hole in the base plate is made in the range of 1.05 ... 1.10 diameter of the anchor rod. 7. Reinforced anchor support according to claim 3, characterized in that an armature frame is installed between the base plate and the front end, formed by longitudinal and transverse interlocking reinforcing bars, interconnected by welding, with a length of 300 ... 1100 mm and a pitch of 100 ... 200 mm. 8. Reinforced anchor support according to claim 7, characterized in that the reinforcing bars are made with a diameter of from 8 to 14 mm. 9. Reinforced anchor support according to claim 7, characterized in that the outer dimension of the base plate is made to exceed the pitch of the armature in the central part.
Description
Область техникиTechnical field
Полезная модель относится к горной промышленности и может быть использована при креплении выработок трубчатыми анкерами фрикционного типа, с использованием штатного оборудования для бурения шпуров.The utility model relates to the mining industry and can be used when attaching workings with friction-type tube anchors using standard equipment for drilling holes.
Предшествующий уровень техникиState of the art
Известен анкер, включающий пустотелый стержень с замком, из продольно разрезанных стенок стержня и опорную плиту на выступающем конце. При этом стержень снабжен дополнительными замками, которые размещены вдоль него с интервалом друг от друга, при этом каждый последующий замок ориентирован в направлении выступающего конца стержня и выполнен с площадью разрезов меньше предыдущих (см. а.с. СССР №968439, E21D 21/00).Known anchor, including a hollow core with a lock, of longitudinally cut walls of the core and the base plate at the protruding end. The rod is equipped with additional locks that are placed along it at intervals from each other, with each subsequent lock oriented in the direction of the protruding end of the rod and made with a cut area smaller than the previous ones (see AS USSR No. 968439, E21D 21/00 )
Недостатком известного устройства является низкая надежность. Анкерная крепь фиксируется в скважине за счет того, что производится сжатие пустотелого стержня с последующей потерей устойчивости замков и их деформацией в продольном направлении. Однако при нагружении анкерной крепи слоем пород на участке расположенном между первым замком, от дна скважины, и опорной плитой происходит растяжение пустотелого стержня. Как следствие, замки, расположенные в пределах этого участка раскрываются, давление на стенки скважины снижается, появляется возможность движения слоя пород в направлении опорной плиты. Подвижность породы ведет к снижению надежности работы анкерной крепи.A disadvantage of the known device is its low reliability. Anchor support is fixed in the well due to the fact that the hollow core is compressed with the subsequent loss of stability of the locks and their deformation in the longitudinal direction. However, when loading the anchor lining with a layer of rock in the area located between the first castle, from the bottom of the well, and the base plate, the hollow core is stretched. As a result, the locks located within this section open, the pressure on the walls of the well decreases, it becomes possible to move the rock layer in the direction of the base plate. The mobility of the breed leads to a decrease in the reliability of the anchor support.
Наиболее близким аналогом к заявляемому объекту является анкерная крепь, содержащая пустотелый цилиндрический стержень, с размещенными вдоль него замками из продольно разрезанных стенок стержня, опорную плиту на цилиндрическом конце стержня, на котором за опорной плитой выполнен замок, с возможностью взаимодействия с ней, а замки на заглубленной части стержня выполнены с одной продольной прорезью и соединены между собой (см. ПМ РФ №95029, E21D 21/00). При этом продольные прорези замка, по длине стержня, выполнены по всей его длине, а между замком и опорной плитой установлено сплошное кольцо.The closest analogue to the claimed object is anchor support containing a hollow cylindrical rod, with locks placed along it from longitudinally cut walls of the rod, a base plate at the cylindrical end of the rod, on which a lock is made behind the base plate, with the possibility of interaction with it, and the locks on the recessed parts of the rod are made with one longitudinal slot and are interconnected (see PM of the Russian Federation No. 95029, E21D 21/00). In this case, the longitudinal slots of the lock, along the length of the rod, are made along its entire length, and a continuous ring is installed between the lock and the base plate.
Недостатком известного решения является сложность установки анкерной крепи в шпур, ведущая к снижению надежности установки. В начале процесса установки анкерная крепь представляет собой совокупность трех незакрепленных между собой деталей. На стержень надевается опорная плита и кольцо, при этом соединение происходит с зазором по номинальному размеру.A disadvantage of the known solution is the difficulty of installing anchor support in the hole, leading to a decrease in the reliability of the installation. At the beginning of the installation process, the anchor support is a combination of three parts not fixed to each other. A support plate and a ring are put on the rod, while the connection occurs with a gap in the nominal size.
Анкер устанавливается в шпур за счет воздействий ударника на его часть, выступающую за опорную плиту - замок. При малых углах наклона к горизонту возможно смещение кольца. При этом усложняется перевод замка в фиксирующее положение опорной плиты под воздействием ударника. Как следствие снижается надежность штатной установки анкера.The anchor is installed in the hole due to the impact of the hammer on its part, which protrudes beyond the base plate - the lock. At small angles of inclination to the horizon, a shift of the ring is possible. This complicates the translation of the lock in the locking position of the base plate under the influence of the hammer. As a result, the reliability of the standard installation of the anchor is reduced.
Кроме того, опорная плита имеет ограниченную поверхность контакта с поверхностью укрепляемой породой. Предварительная установка армирующей сетки на укрепляемую поверхность позволяет увеличить зону действия опорной плиты. Однако при возникновении горных ударов, нагрузка с армирующей сетки не передается на опорную плиту в силу малой жесткости сетки. В связи с этим анкер имеет ограниченное применение при укреплении выработок подвергаемых горным ударам.In addition, the base plate has a limited contact surface with the surface of the reinforced rock. Pre-installation of the reinforcing mesh on the surface to be reinforced allows you to increase the coverage area of the base plate. However, when mountain impacts occur, the load from the reinforcing mesh is not transferred to the base plate due to the low rigidity of the mesh. In this regard, the anchor is of limited use in strengthening the workings subjected to mountain impacts.
Техническая задача, на решение которой направлена полезная модель, заключается в повышение надежности установки анкерной крепи и расширение функциональных возможностей.The technical problem, which the utility model is aimed at, is to increase the reliability of the installation of anchor support and expand the functionality.
Раскрытие полезной моделиUtility Model Disclosure
Техническая задача решается тем, что в известной анкерной крепи, содержащей полый цилиндрический стержень с продольной прорезью по всей длине, передним концом, выполненным в виде усеченного конуса, цилиндрическим концом, с продольными прорезями, и кольцом на нем, опорную плиту, устанавливаемую на стержень со стороны усеченного конуса перед кольцом, кольцо выполняется с разрезом, круглым поперечным сечением и соединено со стержнем сваркой. При этом параметры анкерной крепи выбираются исходя из соблюдения соотношения размеров:The technical problem is solved in that in the known anchor support containing a hollow cylindrical rod with a longitudinal slot along the entire length, the front end made in the form of a truncated cone, a cylindrical end with longitudinal slots, and a ring on it, a base plate mounted on a rod with the sides of the truncated cone in front of the ring, the ring is made with a cut, round cross section and is connected to the rod by welding. In this case, the parameters of the anchor lining are selected based on compliance with the aspect ratio:
- внешний диаметр стержня выполняется в пределах 1,05…1,11 диаметра шпура;- the outer diameter of the rod is within 1.05 ... 1.11 of the diameter of the hole;
- толщина стенки полого цилиндрического стержня выполняется в пределах 2,5…3 мм;- the wall thickness of the hollow cylindrical rod is within 2.5 ... 3 mm;
- диаметр переднего конца стержня выполняется в пределах 0,85…0,93 диаметра шпура;- the diameter of the front end of the rod is within 0.85 ... 0.93 of the diameter of the hole;
- разность внешнего и внутреннего диаметров кольца больше двух толщин стенки стержня;- the difference between the outer and inner diameters of the ring is greater than two thicknesses of the rod wall;
- диаметр отверстия в опорной плите выполняется в пределах 1,05…1,10 диаметра стержня;- the diameter of the holes in the base plate is within 1.05 ... 1.10 of the diameter of the rod;
Кроме того, между опорной плитой и передним концом устанавливается армокаркас образованный продольными и поперечными переплетенными арматурными стержнями, соединенными в точках контакта сваркой, с длиной 300…1100 мм и шагом 100…200 мм. При этом арматурные стержни выполнены с диаметром от 8 до 14 мм, а внешний габарит опорной плиты выполнен превышающим шаг армокаркаса в центральной части.In addition, between the base plate and the front end there is an armature frame formed by longitudinal and transverse interlocking reinforcing bars, connected at the contact points by welding, with a length of 300 ... 1100 mm and a pitch of 100 ... 200 mm. At the same time, reinforcing bars are made with a diameter of 8 to 14 mm, and the outer dimension of the base plate is made to exceed the arm frame pitch in the central part.
Краткое описание фигур чертежейBrief Description of the Drawings
Полезная модель поясняется изображениями.The utility model is illustrated by images.
На фиг. 1 представлена усиленная анкерная крепь перед установкой в шпур. На фиг. 2 изображен вид А с фиг. 1. На фиг. 3 - усиленная анкерная крепь установленная в шпур. На фиг. 4 - разрез цилиндрического конца стержня до его установки в шпур. На фиг. 5 - разрез цилиндрического конца стержня в процессе его установки в шпур. На фиг. 6 - разрез цилиндрического конца стержня в конце процесса установки стержня в шпур.In FIG. 1 shows reinforced anchor support before installation in a hole. In FIG. 2 is a view A of FIG. 1. In FIG. 3 - reinforced anchor lining installed in the hole. In FIG. 4 - section of the cylindrical end of the rod before it is installed in the hole. In FIG. 5 - section of the cylindrical end of the rod during installation in the hole. In FIG. 6 is a section through the cylindrical end of the rod at the end of the process of installing the rod in the hole.
Вариант осуществления полезной моделиUtility Model Embodiment
Усиленная анкерная крепь 1 содержит полый цилиндрический стержень 2, опорную плиту 3, армокаркас 4 (фиг. 1). Крепь 1 устанавливается в шпур 5 с диаметром - dшп, и укрепляет поверхность выработки. По всей длине стержня 2 выполнена одна продольная прорезь 6.Reinforced
Передний конец 7, стержня 2, выполнен в виде усеченного конуса с диаметром переднего конца - dкон меньше диаметра шпура dшп. При этом соблюдается соотношение dкон=(0,85…0,93)dшп. При таком соотношении передний конец 7 беспрепятственно вводится в шпур 5. Внешний диаметр стержня dст выполнен превышающим диаметр шпура dшп в пределах от 1,05 dшп, до 1,11 dшп. Превышение диаметром стержня dст величины диаметра шпура dшп обеспечивает его деформацию при установке в шпур 5, создание распределенного давления по поверхности контакта и силы трения достаточной для обеспечения несущей способности анкерной крепи 1 (фиг. 3). Деформация стержня 2 происходит без значительных усилий благодаря продольной прорези 6.The
На цилиндрическом конце 8, стержня 2, выполнены продольные прорези 9 разделяющие его на сектора 10 (фиг. 4). При установке усиленной анкерной крепи 1 в шпур 5, за счет действия специального пуансона 11 (фиг. 5) на сектора 10 формируются замки 12 (фиг. 6).At the
Кроме того на цилиндрическом конце 8 установлено и приварено кольцо 13. Сварка 14 может выполняться сплошным или прерывистым швом, со стороны цилиндрического или конического конца. Это обеспечивает технологическую свободу при изготовлении усиленной анкерной крепи. Кольцо 13 имеет разрез 15, что обеспечивает его свободную установку на цилиндрическом конце 8. Поперечное сечение кольца 13 выполняется круглой формы (фиг. 4). Это позволяет упростить технологию его изготовления. Как правило, кольца выполняются путем навивки из проволоки круглого сечения. При этом разность внешнего - dк1 и внутреннего диаметров - dк2 кольца 13 больше двух толщин стенки стержня к (фиг. 4). При меньшей величине разности диаметров контактные напряжения, возникающие на поверхности сопряжения кольцо 13 - опорная плита 3, превышают допустимые, и происходит пластическая деформация поверхности кольца 13. Возникают концентраторы напряжений, снижается надежность узла.In addition, a
Опорная плита 3 имеет прямоугольную форму с выпуклой полостью 16 и внешним габаритным размеров в (фиг. 2). В середине опорной плиты 3 выполняется отверстие с диаметром dпл для пропуска стержня 2. При этом, диаметр dпл выбирается из интервала dпл=(1,05…1,1)dст. Это обеспечивает сводную установку опорной плиты 3 на стержне 2, с одной стороны и расчетное силовое взаимодействие ее с кольцом 13 после установки анкерной крепи 1 в шпур 5. При dпл меньше 1,05 dст возможно заклинивание опорной плиты 3 на стержне 2. При dпл больше 1,1 dст уменьшается площадь контакта: кольцо 13 - опорная плита 3. Это может привести к пробивке кольцом 13 отверстия в плите 3.The
Армокаркас 4 выполнен из продольных 17 и поперечных 18 арматур (фиг. 2). Длина арматурных стержней lст выбирается в пределах от 300 до 1100 мм. Арматурные стержни 17 и 18 выполняются переплетенными и соединенными между собой сваркой в точках контакта 19. Шаг установки арматуры tар в армокаркасе выполняется в пределах от 100 до 200 мм в зависимости от состояния укрепляемой породы выработки. Внешний габарит в опорной плиты 3 выполнен превышающим шаг армокаркаса 4 в центральной части tap C (фиг. 2). Таким образом габаритный размер опорной плиты 3 - принимается больше шага установки арматуры 17, 18 - tap C в центральной его части.
Толщина стенки k принимается в диапазоне от 2,5 мм до 3,5 мм. Минимальные значения определяются из необходимости обеспечения прочности сварного шва 14, с одной стороны и обеспечения устойчивости при установке стержня 2 в шпур 5. Экспериментально было установлено, что при длине стержня 2 - 1200 мм и значениях k меньших, чем 2,5 мм происходила, в ряде случаев, потеря устойчивости стержня 2 и невозможность штатной установки. Выбор толщины стенки k больше 3,5 мм не целесообразен, т.к. в этом случае прочностные характеристики стержня 2 превышают минимально необходимые, но увеличивающаяся масса стержня усложняет его установку.The wall thickness k is taken in the range from 2.5 mm to 3.5 mm. The minimum values are determined from the need to ensure the strength of the
Установка анкера в шпур.Installing the anchor in the hole.
Стержень 2 укладывается на направляющие установщика. Через переднею коническую часть 7 на стержень 2 надевается опорная плита 3 и армокаркас 4.
Передний конец 7 направляется в устье шпура 5 и вводится в него свободно, за счет того, что диаметр переднего конца 7 - dкон меньше диаметра шпура dшп. При этом, значение диаметра меньше 0,93 dшп обеспечивает введение переднего конца 7 в шпур 5 без дополнительных сопротивлений, которые могут вызвать поперечные нагрузки в направляющих установщика. Выполнение dкон превышающее величину 0,85 dшп обеспечивает сохранение соосности шпура 5 и стержня 2 в пределах, исключающих появление неуравновешенных поперечных нагрузок, и обеспечивает повышение надежности введения стержня 2 в шпур 5.The
При введении цилиндрической части стержня 2 происходит его деформация с исходного диаметра dст до диаметра шпура - dшп чему способствует продольная прорезь 6. При величине исходного диаметра стержня 2 больше величины 1,05 dшп упругая деформация создает распределенную нагрузку и силу сцепления с поверхностью шпура (силу трения) достаточную для обеспечения регламентной несущей способности анкера (при длине 1200 мм и более). При величине dст меньшей, чем 1,05 dшп величина упругой деформации стенок стержня будет недостаточной для создания удельного давления, достаточного для обеспечения несущей способности анкерной крепи 1, что не обеспечит надежного крепления.When administered to the cylindrical portion of the
При значении dст больше чем 1,11 dшп величина несущей способности анкерной крепи 1 резко уменьшалась, что обусловлено появлением остаточной (пластической) деформацией стенок стержня, и одновременном снижении упругой деформации. Соответственно снижается распределенная нагрузка на поверхности контакта: стержень 2 - шпур 5. Как следствие, надежность функционирования анкерной крепи 1 снижается.When the value of d article is more than 1.11 d cp, the value of the bearing capacity of the anchor lining 1 sharply decreased, which is due to the appearance of residual (plastic) deformation of the walls of the rod, and a simultaneous decrease in elastic deformation. Accordingly, the distributed load on the contact surface is reduced: the
Данные соотношения получены в результате опытных испытаний образцов стержней 2 с толщиной стенки 2,5…3 мм (точность замера ±0,1 мм). Длина стержня в цилиндрической части 1300 мм. Длина стержня анкера регламентирована ГОСТ 31559-2012 - не менее 1200 мм.These ratios are obtained as a result of pilot tests of samples of
В процессе установки стержня 2 в шпур 5 увеличивается сопротивление его движению. Пуансон 11 формирует из секторов 10 замки 12 охватывающий кольцо 13. Наличие сварки 14, соединяющей кольцо 13 со стержнем 2, обеспечивает формирование замка 12 в зоне его установки, что повышает надежность его формирования.In the process of installing the
Установка армокаркаса 4 между опорной плитой 3 и передним концом 7 обеспечивает укрепление усиленной анкерной крепью 1, существенно большей поверхности выработки, чем поверхность опорной плиты 3. Это позволяет расширить функциональные возможности усиленной анкерной крепи 1, т.к. в этом случае исключается необходимость установки дополнительной сетки. Исключается трудоемкая операция, выполняемая после монтажа анкерной крепи 1 и заключающаяся в навешивании армирующей сетки. Таким образом, установка усиленной анкерной крепи 1 позволяет совмещать две технологические операции, что расширяет ее возможности функционирования.The installation of reinforcing
Через армокаркас 4 нагрузка от укрепляемой породы передается на опорную плиту 3. Далее с опорной плиты 3 нагрузка передается на стержень 2 через кольцо 13, удерживаемое от смещения за счет сварки 14 и сформированного замка 12. Дублированная фиксация положения опорной плиты 3 на стержне 2 обеспечивает повышение надежность ее крепления.Through the
Разность диаметров кольца 13 dк1-dк2 принимается больше двух толщин стенки стержня k. При величине стенки 2,5 мм это 5 и более мм, при толщине 3 мм не менее 6 мм. При меньшей величине разности диаметров кольца 13 величина катета сварного шва 14 не может быть выполнена равнопрочной толщине стенки стержня 2, что приведет к снижению прочности соединения: кольцо 13 - стержень 2.The difference in the diameters of the ring 13 d k1 -d k2 is taken to be more than two wall thicknesses of the rod k. With a wall size of 2.5 mm it is 5 mm or more, with a thickness of 3 mm not less than 6 mm. With a smaller value of the difference between the diameters of the
Выбор диаметра отверстия в плите основан на результатах экспериментальных исследования. При dпл меньшей чем 1,05 dст в процессе установки происходит негативное силовое воздействие края отверстия плиты на сварной шов 14. Частичная деформация сварного шва 14 снижает величину катета шва и его нагрузочную способность, что ведет к снижению надежности функционирования.The choice of the diameter of the hole in the plate is based on the results of experimental studies. When d PL less than 1.05 d article during installation, there is a negative force effect of the edge of the plate opening on the
При величине dпл больше чем 1,1 dст нарушается соосность оси опорной плиты 3 и стержня 2. Происходит смещение опорной плиты 3 и неравномерная нагрузка кольца 13 по его периметру. Уменьшается площадь контакта: кольцо 13 - опорная плита 3, что ведет к снижению нагрузочной способности.When the value of d PL more than 1.1 d article violated the alignment of the axis of the
Таким образом, выбор dпл в интервале 1,05 dст до 1,1 dст обеспечивает повышение надежности функционирования усиленной анкерной крепи 1.Thus, the choice of d PL in the range of 1.05 d article to 1.1 d article provides increased reliability of the operation of reinforced anchor lining 1.
Жесткость и нагрузочная способность армокаркаса 4 обеспечивается продольными 17 и поперечными 18 арматурными стержнями, переплетенными между собой. Переплетение позволяет снять нагрузку, передаваемую с укрепляемой поверхности на сварные швы 19, соединяющие арматурные стержни 17 и 18 между собой. После переплетения контакт продольных арматурных стержней 17 со смежными поперечными арматурными стержнями 18 осуществляется с противоположных сторон. Это повышает надежность работы армокаркаса 4. При этом сварные швы 19 необходимы только для фиксации взаимного положения арматурных стержней 17 и 18 в исходном положении и в процессе установки.The stiffness and load capacity of the
Шаг tар между параллельными арматурными стержнями 17 и 18 выбирается в интервале от 100 до 200 мм (фиг. 2). Расстояние менее 100 мм выполнять не целесообразно, т.к. размеры кусков вываливаемой породы на рудных месторождениях превышают 100 мм. Верхний предел - 300 мм определен из условия безопасной эксплуатации армокаркаса 4 без дополнительных мероприятий типа - набрызг бетонного укрепления.The pitch t ar between the parallel reinforcing
В центральной части армакоркас 4 имеет размер между арматурными стержнями tap C не более внешнего габарита опорной плиты в, как правило, 150 мм, т.к. опорная плита выполняется традиционно в пределах 200 мм. При превышении шага амокаркаса 4 в центральной части более размера в, опорная плита 3 не обеспечит поджим армокаркаса 4 к укрепляемой поверхности, что приведет к ненадежному функционированию усиленной анкерной крепи 1.In the central part, the
Минимальная длина lст арматурных стержней 17, 18 в 300 мм обеспечивает отсутствие вывала укрепляемой поверхности превышающей поверхность опорной плиты 3. Меньшие значения длин стержней не эффективны, т.к укрепление обеспечивается только опорной плитой 3.The minimum length l st of reinforcing bars 17, 18 of 300 mm ensures that there is no collapse of the surface to be reinforced that exceeds the surface of the
Величина длин арматурных стержней в 1100 мм определена экспериментально. При больших, чем 1100 мм длинах арматурных стержней 17, 18 не обеспечивается плотное прилегание стержней по всей длине к укрепляемой поверхности, что приводит к отделению ее фрагментов.The length of the reinforcing bars of 1100 mm was determined experimentally. With greater than 1100 mm lengths of the reinforcing
Таким образом, длина арматурных стержней 17, 18, выбираемая в диапазоне от 300 мм до 1100 мм, обеспечивает рациональное использование материала стержней и надежность укрепления поверхности выработки.Thus, the length of the reinforcing
Каждое из положений формулы полезной модели обеспечивает достижение поставленной технической задачи - надежности установки анкерной крепи и расширение функциональных возможностей.Each of the provisions of the utility model formula ensures the achievement of the assigned technical task - the reliability of the installation of anchor support and the expansion of functionality.
Защищаемые соотношения параметров получены экспериментально, исходя из условия обеспечения несущей способности анкерной крепи определенной ГОСТ 31559-2012 и составляющей не менее 50 кН.Protected ratios of the parameters were obtained experimentally, based on the conditions for ensuring the bearing capacity of the anchor support defined by GOST 31559-2012 and at least 50 kN.
Наиболее эффективными в работе проявили себя арматурные стержни 17, 18 диаметром dap от 8 до 14 мм. Меньшие значения 8…10 мм использовались при длине стержней до 600 мм. Большие значения диаметров - 12…14 мм при длине арматурных стержней от 600 до 1100 мм.The most effective reinforcing
В таблице 1 представлены результаты экспериментальных исследований, на основании которых получены защищаемые соотношения параметров. Отражены численные значения параметров, при которых несущая способность составляла обязательные 50 кН, при длине цилиндрической части равной 1,3 м. Испытания анкеров производилась на шахтах ОАО «Учалинский ГОК». Создание осевого усилия на анкеры обеспечивалось штанговыдергивателем ПКА-3.Table 1 presents the results of experimental studies, on the basis of which the protected ratios of the parameters are obtained. The numerical values of the parameters are reflected, at which the bearing capacity was mandatory 50 kN, with a length of the cylindrical part equal to 1.3 m. Anchors were tested at the mines of Uchalinsky GOK OJSC. The creation of axial force on the anchors was provided by the PKA-3 rod-extractor.
При составлении таблицы в качестве базового параметра принимался диаметр шпура, варьируемыми параметрами были внешний диаметр стержня, диаметр конуса. Толщина стенки стержня 2 была фиксированная 2,5, 3 и 3,5 мм. Допуски на размеры составили ±0,1 мм. Меньшие из полученных значений (представленных в табл. 1) соответствуют толщине стенки 3 мм, большие при толщине стенки 2,5 мм.When compiling the table, the diameter of the borehole was taken as the basic parameter, the external diameter of the rod, and the diameter of the cone were variable parameters. The wall thickness of
Выполнение толщин стенки больше 3,5 мм не целесообразно, т.к. прочностные характеристики, на разрыв стержня анкера, даже при 2,5 мм значительно превышают регламентную несущую способность в 50 кН.Performing wall thicknesses greater than 3.5 mm is not advisable, because strength characteristics, for breaking the anchor rod, even at 2.5 mm, significantly exceed the regulatory bearing capacity of 50 kN.
В свою очередь толщина стенки стержня не может быть меньше 2,5 мм исходя из обеспечения стойкости стержня в течение расчетного срока, при условии воздействия агрессивных шахтных вод. Кроме того, при меньших значениях возможна потеря устойчивости в процессе установки анкерной крепи 1.In turn, the wall thickness of the rod cannot be less than 2.5 mm, based on ensuring the stability of the rod during the estimated period, subject to the influence of aggressive mine water. In addition, at lower values, a loss of stability during installation of the
Claims (9)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2015151609/03U RU161817U1 (en) | 2015-12-01 | 2015-12-01 | REINFORCED ANCHOR FASTENERS |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2015151609/03U RU161817U1 (en) | 2015-12-01 | 2015-12-01 | REINFORCED ANCHOR FASTENERS |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU161817U1 true RU161817U1 (en) | 2016-05-10 |
Family
ID=55960391
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2015151609/03U RU161817U1 (en) | 2015-12-01 | 2015-12-01 | REINFORCED ANCHOR FASTENERS |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU161817U1 (en) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2698836C1 (en) * | 2018-07-02 | 2019-08-30 | Акционерная компания "АЛРОСА" (публичное акционерное общество) | Anchor support section |
RU192057U1 (en) * | 2019-01-25 | 2019-09-02 | Антон Анатольевич Зубков | Anchor Section |
RU197298U1 (en) * | 2020-02-20 | 2020-04-20 | Александр Сергеевич Сойкин | ANCHOR FASTENERS |
RU197433U1 (en) * | 2020-02-12 | 2020-04-27 | Акционерная Компания "АЛРОСА" (публичное акционерное общество) (АК "АЛРОСА" (ПАО)) | REINFORCED MESH COMBINED |
RU199660U1 (en) * | 2019-12-25 | 2020-09-14 | Общество с ограниченной ответственностью "КАНЕКС ШАХТОСТРОЙ" | TUBULAR ANCHOR FASTENER |
RU200697U1 (en) * | 2020-04-07 | 2020-11-05 | Акционерная Компания "АЛРОСА" (публичное акционерное общество) (АК "АЛРОСА" (ПАО)) | ANCHOR FASTENER SECTION |
-
2015
- 2015-12-01 RU RU2015151609/03U patent/RU161817U1/en active
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2698836C1 (en) * | 2018-07-02 | 2019-08-30 | Акционерная компания "АЛРОСА" (публичное акционерное общество) | Anchor support section |
RU192057U1 (en) * | 2019-01-25 | 2019-09-02 | Антон Анатольевич Зубков | Anchor Section |
RU199660U1 (en) * | 2019-12-25 | 2020-09-14 | Общество с ограниченной ответственностью "КАНЕКС ШАХТОСТРОЙ" | TUBULAR ANCHOR FASTENER |
RU197433U1 (en) * | 2020-02-12 | 2020-04-27 | Акционерная Компания "АЛРОСА" (публичное акционерное общество) (АК "АЛРОСА" (ПАО)) | REINFORCED MESH COMBINED |
RU197298U1 (en) * | 2020-02-20 | 2020-04-20 | Александр Сергеевич Сойкин | ANCHOR FASTENERS |
RU200697U1 (en) * | 2020-04-07 | 2020-11-05 | Акционерная Компания "АЛРОСА" (публичное акционерное общество) (АК "АЛРОСА" (ПАО)) | ANCHOR FASTENER SECTION |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU161817U1 (en) | REINFORCED ANCHOR FASTENERS | |
RU161881U1 (en) | ANCHOR FASTENERS | |
KR101243928B1 (en) | Pile construction method using two excavating equipments and non welding type linked casing | |
US10563369B2 (en) | High strength jet anchor | |
KR102215505B1 (en) | Construction method of internal pre-support tunnel for complete blocking water of all directions of the tunnel | |
KR101426066B1 (en) | End supporting multi micro pile and method for reinforcing structure base using this | |
KR101489387B1 (en) | End supporting multi micro pile and method for constructing the same | |
KR101331219B1 (en) | Method for constructing micro pile using reinforcing end bearing capacity | |
CA2798265C (en) | Rock bolt and rock bolt component | |
RU193246U1 (en) | SECURITY ANCHOR SECTION | |
KR20110052321A (en) | Steel pipe pile for sheet pile wall and construction method using that | |
KR101444225B1 (en) | Micropile | |
RU2674038C1 (en) | Friction rock stabiliser | |
KR102502777B1 (en) | Stiffener of wale for earth retaining | |
RU154155U1 (en) | SELF-ATTACHING ANCHOR FASTENER | |
Sandy et al. | Canadian and Australian ground support practices in high deformation environments | |
JP5427044B2 (en) | Construction method for deep foundation construction and construction structure for deep foundation construction | |
CA2966910C (en) | Ground support apparatus | |
RU199660U1 (en) | TUBULAR ANCHOR FASTENER | |
KR101065619B1 (en) | Tiebolt construction method between tunnel section | |
KR101192605B1 (en) | Fleet fix-rock bolt fix device and construction method | |
KR200454741Y1 (en) | Spiral Multi Rebar Nail | |
RU174997U1 (en) | WASHER SUPPORT ANCHOR WITH FIXTOR | |
RU197298U1 (en) | ANCHOR FASTENERS | |
CN104099999B (en) | Concrete frame, its antidetonation strengthen construction method and the fixture for the construction method |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
QB1K | Licence on use of utility model |
Free format text: LICENCE Effective date: 20170413 |