RU1478774C - Method for bench mining of rock mass in steeply dipping marginal zone - Google Patents
Method for bench mining of rock mass in steeply dipping marginal zone Download PDFInfo
- Publication number
- RU1478774C RU1478774C SU4281726A RU1478774C RU 1478774 C RU1478774 C RU 1478774C SU 4281726 A SU4281726 A SU 4281726A RU 1478774 C RU1478774 C RU 1478774C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- wells
- charges
- holes
- contact
- bench
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Drilling And Exploitation, And Mining Machines And Methods (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к горной промышленности и может быть использовано при разработке месторождений полезных ископаемых с крутым падением рудной залежи. The invention relates to the mining industry and can be used in the development of mineral deposits with a steep fall in ore deposits.
Целью изобретения является снижение потерь и разубоживание полезного ископаемого при изменчивом контуре его контакта с породой за счет уменьшения перемешивания руды и породы и исключения выполаживания этого контакта после взрывания. The aim of the invention is to reduce losses and dilute the mineral with a variable contour of its contact with the rock by reducing the mixing of ore and rock and eliminating the flatness of this contact after blasting.
На фиг. 1 представлена схема расположения скважин на уступе; на фиг. 2 вид сверху на этот уступ (стрелками показаны направления действия взрывов рядов скважин); на фиг. 3-5 характер изменения состояния уступа по мере взрывания рядов скважин. In FIG. 1 shows a diagram of the location of wells on a ledge; in FIG. 2 is a top view of this ledge (arrows indicate the direction of action of the explosions in the rows of wells); in FIG. 3-5 nature of the change in the condition of the ledge as the rows of wells explode.
Способ осуществляют в условиях одного из карьеров, где вскрышные породы представлены среднеблочными известняками, а полезное ископаемое среднеблочной рудой. Как вскрышные породы, так и руда относятся к пятой категории взрываемости. The method is carried out in one of the quarries, where overburden is represented by medium block limestones, and minerals by medium block limestone. Both overburden and ore belong to the fifth explosive category.
Карьер отрабатывают уступами высотой Hy 15,0 м. При диаметре скважины, равном 250 мм, вместимость 1 п. м. скважины равна 49 дм3. Все скважины на уступе вертикальные, размеры блока в плане следующие: длина 140 м, ширина 30 м, объем 68400 м3.The quarry is mined by ledges with a height of H y 15.0 m. With a well diameter of 250 mm, a capacity of 1 p. M of well is 49 dm 3 . All the wells on the ledge are vertical, the block sizes in the plan are as follows: length 140 m, width 30 m, volume 68,400 m 3 .
Процесс производства работ по отбойке горной массы в приконтактной зоне принятого блока уступа следующий. The process of rock breaking in the near-contact zone of the adopted block of the ledge is as follows.
Геологическая служба карьера обозначает на поверхности отрабатываемого уступа 1 контур контакта 2 и дает уголα его наклона к горизонту, который в данном случае равен 65о, одновременно устанавливается граница предварительно раздробленной зоны 3 (в верхнем отрабатываемом уступе 1), которая образована в результате взрывания ряда оконтуривающих скважин 4 дробления при отработке вышележащего уступа. Ширина раздробленной зоны 3 определяется величиной, равной двум радиусам дробления зарядов ВВ ряда оконтуривающих скважин дробления, и составляет 6,0 м.Geological Survey career denotes surface executed by the ledge one
Затем с поверхности уступа 1 на расстоянии от ряда скважин 4, равном в среднем 6 м, т. е. двум радиусам дробления зарядов ВВ, бурят ряд оконтуривающих скважин 5 дробления на глубину верхнего отрабатываемого 1 и нижележащего 6 уступов с перебуром за подошву уступа 6, равным 2,0 м. Пробуренные скважины 5 должны пересекать контур контакта 2 в середине нижележащего уступа 6 по его высоте.Фактическое место пересечения скважинами 5 контакта 2 определяют по изменению состава бурового шлама. В случае непопадания скважиной 5 в контакт 2 или отклонения точки пересечения от центра ±2,0 м по высоте скважины 5 бракуют и перебуривают заново. Расстояние между скважинами 5 в ряду принимается равным двум радиусам дробления зарядов ВВ и составляет 6,0 м. Затем в массиве уступа 1 по обе стороны контакта 2 параллельно скважинам 5 бурят ряды скважин 7 рыхления на всю глубину уступа 1 с перебуром 8 за подошву уступа 1 на 3,0 м. Расстояние между ближайшим рядом скважин 7 и центром раздробленной зоны 3, образованной в результате взрывания скважин 4 при отработке вышележащего горизонта, принимается равным двум радиусам дробления зарядов ВВ и составляет 6,0 м. Расстояние между скважинами 7 в первом ряду принимается также равным двум радиусам дробления зарядов ВВ и составляет 6,0 м. Скважины 7 остальных рядов бурят по квадратной сетке на всю глубину уступа 1 с перебуром 8 за подошву уступа 1, равным 3,0 м. Сетка скважин 7 принимается равной 7,0 х 7,0 м. Расстояние от ряда скважин 4 и первого от него ряда скважин 7 до следующего ряда скважин 7 рыхления принимается также равным 7,0 м. Then, from the surface of the
Расчет параметров зарядов ВВ в скважинах 5 дробления производятся в следующем порядке. Вначале рассчитывают массу и высоту колонки нижней части заряда 9, которая предназначена для создания зоны дробления в зоне контакта нижележащего уступа. В качестве взрывчатого вещества для нижнего заряда 9 используют граммонит 30/70 со скоростью детонации, равной 4000 м/с, удельный расход которого равен 0,6 кг/м3. С учетом увеличения удельного расхода на 20% при взрывании на подпорную стенку, т. е. в зажиме, что имеет место при создании зоны дробления на нижележащем уступе, удельный расход принимают равным 0,72 кг/м3.Calculation of the parameters of explosive charges in the
При расстоянии между скважинами 5, равном 6,0 м, и высоте уступа 1, равной 15 м, объем зоны дробления, создаваемой в массиве нижележащего уступа, составляет 540 м3, а масса нижней части заряда 9 в скважине составляет около 390 кг. При диаметре скважины 5, равном 0,25 м, и плотности заряжания промышленными ВВ, равной 0,9 г/см3, вместимость 1 п. м. скважины составляет 44 кг.When the distance between the
Таким образом, длина колонки нижнего заряда 9 в скважине 5 дробления составляет около 9,0 м. Затем рассчитывают высоту колонки и массу верхней части заряда 10 скважин 5, которые предназначены для разрыхления периферийной приконтактной зоны отрабатываемого массива уступа 1. Для этого задают высоту колонки забойки 11, равную 6,0 м, и высоту части колонки верхнего заряда 10 ниже подошвы уступа 1, равную величине перебура 8, а вся высота колонки заряда 10 равна 12 м. Thus, the length of the column of the lower charge 9 in the crushing well 5 is about 9.0 m. Then, the column height and the mass of the upper part of the charge of 10
После расчета параметров колонки зарядов 9, 10 скважин 5 определяют место расположения верхнего 12 и нижнего 13 боевиков. Верхний боевик 12 от поверхности уступа 1 располагается на расстоянии, равном сумме высот колонок забойки 11 и части верхнего заряда 10, находящегося между забойкой 11 и верхним боевиком 12. Высоту части колонки верхнего заряда 10 над боевиком 12 принимают равной 1 м исходя из скоростей детонации ВВ в нижнем 9 и верхнем 10 зарядах, обеспечивающих встречу фронтов детонации ВВ в промежутке 14 под уровнем перебура 8. Из расчета, что встреча двух фронтов детонации должна произойти в промежутке, определяют место расположения нижнего боевика 13 по отношению к верхнему боевику 12. Параметры зарядов 15 принимают идентичными параметрам верхней части заряда 10 скважин 5, предназначенных для рыхления и сдвига приконтактной зоны отрабатываемого уступа 1 со стороны углаα падения плоскости контакта. Параметры зарядов скважин 7 рыхления отрабатываемого уступа 1 определяют следующим образом. При сетке скважин рыхления 7,0 х 7,0 м и высоте уступа 1, равной 15,0 м, выход горной массы с одной скважины составляет 735 м3. Масса заряда в одной скважине при удельном расходе, равном 0,6 кг/м3, составляет 441 кг. Высоту колонки забойки принимают равной 6,0 м, а высоту колонки заряда рыхления 12 м. Плотность взрывчатого состава для скважин 7 рыхления при использовании ВВ марки ФПА составляет 0,75 г/см3.After calculating the parameters of the column of charges 9, 10
После заряжания всех скважин производят монтаж взрывной сети по схеме, предусматривающей следующий порядок взрывания. Первыми взрывают группы скважин 7 рыхления от периферии взрываемого массива к плоскости контакта 2 с таким условием, чтобы отбойка массива производилась в противоположные стороны от контакта 2. Интервал замедления между взрыванием групп скважин 7 рыхления составляет 35 мс. Перед заключительной стадией детонации из оставшихся рядов скважин 5 дробления и смежных с ними двух рядов скважин 7 рыхления первыми взрывают скважины 5, затем через 35 мс взрывают ближайший к ним ряд скважин 7 в стороны лежащего бока контакта 2 и последним через 35 мс взрывают следующий ряд скважин 7 рыхления. After loading all the wells, an explosive network is installed according to a scheme providing for the following blasting procedure. The first to explode the group of wells 7 loosening from the periphery of the blasting array to the plane of
Необходимость пересечения скважинами 5 плоскости контакта на нижележащем уровне обуславливается тем, что создаваемая взрыванием зарядов в этих скважинах зона дробления должна располагаться непосредственно в контактной зоне и с таким условием, чтобы эта зона охватывала массив по обе стороны контакта, т. е. в одинаковых объемах были бы раздроблены как породы вскрыши, так и полезное ископаемое. The need for
В этом случае полностью исключается сдвижение раздробленной горной массы в горизонтальной плоскости и перемещение происходит по вертикали в сторону единственной обнаженной поверхности. In this case, the displacement of the crushed rock mass in the horizontal plane is completely excluded and the movement occurs vertically towards a single exposed surface.
С целью предотвращения выброса горной массы от взрыва заряда и обеспечения направленного движения продуктов детонации в сторону предварительно разрушенного скважинами рыхления массива пород и в сторону зоны дробления, ранее созданной на обрабатываемом уступе, в скважинах 5 между верхней и нижней частями заряда ниже перебура скважин 7 устанавливают промежуток из инертного забоечного материала, а также размещают боевики в верхней и нижней частях заряда на расстоянии, определяемом в зависимости от скорости детонации ВВ. В результате такого расположения пробки и боевиков в момент взрыва создаются условия, при которых продукты встречной детонации, приходя одновременно с двух сторон, резко сжимают материал промежутка, что приводит к его расклиниванию в скважине и что, в свою очередь, не только задерживает прорыв продуктов детонации нижнего заряда по каналу скважин в атмосферу, но и способствует интенсивному трещинообразованию вокруг нижнего заряда с выходом трещин по линии наименьшего сопротивления. Это приводит к тому, что продукты детонации нижнего заряда, работающего в условиях всестороннего сжатия, выходят в атмосферу на значительно большей площади через разрыхленный массив, что резко гасит их скорость и, следовательно, перемешивание и выброс горной массы. Минимальное перемешивание и разброс полезного ископаемого и пустых пород в приконтактной зоне при отработке верхнего отрабатываемого уступа также достигаются порядком короткозамедленного взрывания скважинных зарядов, который предусматривает сдвижение разрыхленной массы в стороны от контакта на предварительно взорванную горную массу. In order to prevent the ejection of the rock mass from the explosion of the charge and to ensure the directed movement of the detonation products towards the previously destroyed by loosening loosening of the rock mass and towards the crushing zone previously created on the ledge under treatment, in the
После взрывания скважин 5 с коротким замедлением взрывают ближайший ряд скважин 7, которые кроме рыхления массива пород, расположенного между ними и раздробленной зоной, производят смещение верхней части массива раздробленной приконтактной зоны, делая контакт более крутым с целью улучшения работы экскаваторов с точки зрения более полной выемки массива пород, налегающего на контакт, будь то порода вскрыши или полезное ископаемое. Смещение контакта до оптимального значения 80-90о, т. е. до рабочего угла откоса, регулируется также массой заряда и типом ВВ, обладающим регулируемой плотностью заряжания, скоростью детонации и количеством выделяемых газов. Смещение массива в верхней части отрабатываемого уступа происходит в сторону налегающего на контакт массива, так как зона ослабления, способная перемещаться за счет уплотнения разрыхленной горной массы, находится именно в этой части уступа. Последним взрывают следующий ряд скважин 7, который служил подпорной стенкой для предыдущего ряда, способствуя сдвижению массива в сторону контакта. Такой порядок взрывания позволяет свести до минимума потери и разубоживание полезного ископаемого в приконтактной зоне.After blasting
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4281726 RU1478774C (en) | 1987-07-10 | 1987-07-10 | Method for bench mining of rock mass in steeply dipping marginal zone |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4281726 RU1478774C (en) | 1987-07-10 | 1987-07-10 | Method for bench mining of rock mass in steeply dipping marginal zone |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU1478774C true RU1478774C (en) | 1995-09-20 |
Family
ID=30440737
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4281726 RU1478774C (en) | 1987-07-10 | 1987-07-10 | Method for bench mining of rock mass in steeply dipping marginal zone |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU1478774C (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103485788A (en) * | 2012-06-13 | 2014-01-01 | 山东港华石材有限公司 | Method for mining conglomerate |
-
1987
- 1987-07-10 RU SU4281726 patent/RU1478774C/en active
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР N 1050315, кл. E 21C 37/00, 1982. * |
Авторское свидетельство СССР N 976746, кл. E 21C 37/00, 1981. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103485788A (en) * | 2012-06-13 | 2014-01-01 | 山东港华石材有限公司 | Method for mining conglomerate |
CN103485788B (en) * | 2012-06-13 | 2016-01-20 | 山东港华石材有限公司 | A kind of method of exploiting conglomerate |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN104806244B (en) | Filling mining method for slant middle-thick ore body | |
CN106677780A (en) | Upward and downward staged rock drilling, sublevel bottom cutting and ore removal subsequent backfilling mining method | |
CN107178367A (en) | Pressure relief and stoping method for steep medium-thickness ore body by segmented open-field method | |
CN102230768A (en) | High-efficiency inclined shaft tunneling blasting method for red clay | |
RU2421617C1 (en) | Mineral resources open development method | |
RU1478774C (en) | Method for bench mining of rock mass in steeply dipping marginal zone | |
RU2511330C2 (en) | Method for large-scale explosive destruction of mine rock masses of complex structure for selective extraction of mineral deposit at open-pit mining | |
Shamaev et al. | Wall control and contour blasting to ensure the stability of the quarry boards when operating drilling and blasting works | |
CN113294156B (en) | Method for preventing rock burst of large-inclination-angle coal seam group by load reduction and prying reduction | |
RU1403737C (en) | Method of blast breaking of low-drag ore bodies | |
RU2138639C1 (en) | Method for development of thick steep-dipping coal seams | |
SU1275941A1 (en) | Method of working steps of open mine | |
RU2311609C1 (en) | Method for breaking of kimberlitic rocks | |
RU2784839C1 (en) | Method for carrying out explosive operations in the circuit zone of quarry | |
SU1634784A1 (en) | Method for sealing off mine workings | |
CN113482618B (en) | Mining method for assisting caving | |
RU2723419C1 (en) | Method of development of local areas of mineralization in strong rocks | |
SU1491103A1 (en) | Method of blast-crushing of rock | |
SU819343A1 (en) | Ore body mining method | |
SU581282A1 (en) | Method of mining thick ore bodies | |
RU2225509C1 (en) | Method for explosive breaking in pit-faces of underground purifying enclosures | |
SU1518651A1 (en) | Method of mining benches in quarry | |
Shevkun et al. | Explosive Preparation of Rocks in Career with Well Retarders | |
UA23217U (en) | Method for implementation of drill-blast operations at pits | |
RU2246621C2 (en) | Method for building non-working quarry edge |