UA23217U

UA23217U - Method for implementation of drill-blast operations at pits

Info

Publication number: UA23217U
Application number: UAU200700096U
Authority: UA
Inventors: Viktor Hryhorovych Blizniukov; Taisa Trokhymivna Sedunova
Original assignee: State Entpr Scient Res Mining
Priority date: 2007-01-03
Filing date: 2007-01-03
Publication date: 2007-05-10

Abstract

The utility model relates to mining. Method for implementation of drill-blast operations at pits includes drilling of vertical technological wells from surface of upper ledge of rocks and vertical buffer wells in last row with prescribed technological parameters with respect to strength of rocks, charging of those and initiation with formation of contour surface of slant of the ledge and formation of lower ledge, drilling at newly formed lower ledge same vertical technological wells and contour row of vertical wells, charging those and blasting with formation of contour surface of that ledge with formation of common continuous inclined surface in one plane of slant of doubled ledge formed. To increase quality of contour surface of slant of doubled ledge buffer wells and contour row of wells are drilled with diameter d and depth h corresponding to 0,6?0,8 of diameter D and 0,94?0,95 of depth H of technological wells, with distance r between wells equal to 8-10 of diameter d of those, and with distance r1 from the last row of technological wells equal to 12?14 of diameter d. One places in whole length of buffer wells and contour row of wells flat partitions as inclined in direction of technological wells at angle ?=82-83 DEGREE to horizon and with separation of volume of those to equal parts. After that one fills volume of those at side of technological wells with bulk explosive substance, and free volume - with retarding-damper mix, at that length of charge of explosive substance ? is taken not larger than 0,75?0,80 of depth h of the wells.

Description

Опис винаходуDescription of the invention

Корисна модель відноситься до гірничої промисловості і може бути використана при веденні буропідривних 2 робіт в умовах залізорудних кар'єрів при розробці родовищ корисних копалин.The useful model is related to the mining industry and can be used in blasting 2 operations in the conditions of iron ore quarries during the development of mineral deposits.

Найбільш близьким технічним рішенням, вибраним у якості прототипу, є спосіб ведення буропідривних робіт на кар'єрах, що включає буріння рядів вертикальних технологічних свердловин з поверхні вищележачого уступу гірських порід і буферних свердловин в останньому ряді в вертикальній площині із заданими технологічними параметрами відносно міцності порід, заряджання їх і підривання з формуванням контурної поверхні укосу цього 10 уступу, одночасне буріння на новоутвореному нижчележачому уступі, таких самих вертикальних технологічних свердловин і приконтурного ряду свердловин подібних технологічним з відстанню між ними в ряду в два рази меншою відстані між технологічними свердловинами. Приконтурний ряд свердловин бурять такими як і ряди вертикальних технологічних свердловин, діаметром і глибиною дорівнює діаметру і глибині технологічних свердловин. Крім того відстань між буферними свердловинами в ряду приймають г .4-0.1.1/п, глибиною 15 п1-0.1.24п/п і діаметром а-0.14.а/2. Ряд буферних свердловин бурять на відстані від останнього ряду технологічних свердловин г2-0,1-1-г/2, свердловини в приконтурному ряді бурять на відстані га-г/2. Технологічні параметри: ї - коефіцієнт міцності порід по Протодьяконову; г - відстань між технологічними свердловинами, м; п - кількість рядів технологічних свердловин; г4 - відстань між буферними свердловинами, м; й - глибина 20 буферних свердловин, м; Пп - глибина технологічних свердловин, м; а - діаметр технологічних свердловин, м; 44 - діаметр буферних свердловин, м; го - відстань між рядом буферних свердловин і останнім рядом технологічних свердловин, м; гз - відстань між свердловинами в приконтурному ряді, м. Усі технологічні параметри визначені емпірично в залежності від міцності порід. Завдяки цим параметрам диференційована енергія вибуху вертикальних буферних свердловин в вертикальній площині на уступі гірських порід і приконтурного ряду ов свердловин на новоутвореному нижчележачому уступі перерозподіляється так, що формується контурна поверхня без контурного підривання, але більш виположена, чим крутоспадна до горизонталі, та й ще з - частковими заколами на уступі в глибину масиву. (Україна, Патент Мо20063А, МПКЄ Е21С37/00; Р4201/00, 19971.The closest technical solution, chosen as a prototype, is the method of drilling and blasting operations in quarries, which includes drilling rows of vertical technological wells from the surface of the overlying ledge of rocks and buffer wells in the last row in a vertical plane with given technological parameters relative to rock strength, charging them and detonating them with the formation of the contour surface of the slope of this 10 ledge, simultaneous drilling on the newly formed lower ledge, the same vertical process wells and the contour row of similar process wells with a distance between them in a row that is twice the distance between the process wells. The contour row of wells is drilled in the same way as the rows of vertical technological wells, with a diameter and depth equal to the diameter and depth of the technological wells. In addition, the distance between the buffer wells in a row is taken as g.4-0.1.1/p, with a depth of 15 p1-0.1.24p/p and a diameter of a-0.14.a/2. A row of buffer wells is drilled at a distance from the last row of process wells g2-0.1-1-g/2, wells in the contour row are drilled at a distance of ha-g/2. Technological parameters: i - coefficient of strength of rocks according to Protodyakonov; r - distance between process wells, m; n - number of rows of technological wells; d4 - distance between buffer wells, m; y - depth of 20 buffer wells, m; PP - depth of technological wells, m; a - diameter of technological wells, m; 44 - diameter of buffer wells, m; h - distance between a row of buffer wells and the last row of technological wells, m; gz - the distance between the wells in the contour row, m. All technological parameters are determined empirically depending on the strength of the rocks. Thanks to these parameters, the differential energy of the explosion of vertical buffer wells in the vertical plane on the rock ledge and the near-contour row of wells on the newly formed lower ledge is redistributed so that a contour surface is formed without contour undermining, but more laid out, the steeper it is to the horizontal, and also with - partial punctures on the ledge in the depth of the massif. (Ukraine, Patent Mo20063A, IPCE E21C37/00; P4201/00, 19971.

Недоліками відомого способу є недостатня якість контурної поверхні укосу утвореного здвоєного уступу по всій його висоті з недостатньою його довготривалою стійкістю при достатньому питомому розході вибухової М 20 речовини, так як цей спосіб забезпечує отримання тільки потрібної форми і орієнтації контурної поверхні укосу утвореного здвоєного уступу. Формування контурної поверхні укосу на вищележачому і новоутвореному «- нижчележачому уступі відбувається за рахунок злиття в вертикальній площині воронок вибухів вертикальних сч зарядів вибухової речовини в буферних свердловинах і приконтурному ряді свердловин із технологічними параметрами одержаними емпірично в залежності від міцності порід. Така технологія приводить до формування (зе) 35 контурної поверхні укосу утвореного здвоєного уступу недостатньо крутоспадної до горизонталі, а відносно сч більш положистої, пронизаної сіткою радіальних тріщин і мікротріщин, наведених енергією вибуху. Так як формування контурної поверхні укосу утвореного здвоєного уступу здійснюється диференційованим перерозподіленням енергії вибуху вертикальних зарядів вибухової речовини в буферних свердловинах і приконтурному ряді свердловин це приводить до достатньо великого питомого розходу вибухової речовини, « 40 Значних обсягів викидів шкідливих продуктів вибуху в навколишнє середовище і посиленого негативного з сейсмічного впливу на промислові та цивільні об'єкти, що зменшує терміни їх експлуатації. Крім того, значна с частина енергії вибуху заряду вибухової речовини витрачається на руйнування масиву нижче рівня підошви :з» уступу, при цьому на дільниці між донними частинами буферних свердловин і технологічних свердловин останнього ряду вищележачого уступу утворюється зона деформуючих напруг, проникаючих за межі контуру укосу вищележачого уступу, що приводить до заколоутворювання в цій зоні і ускладнює наступне формування 7 що контурної поверхні утвореного здвоєного уступу, а це приведе до наступного мимовільного сколювання породи при подальшому виконанні вибухових робіт на кар'єрі порушенню контурної поверхні укосу утвореного (95) здвоєного уступу, зменшенню кута укосу утвореного здвоєного уступу і його довготривалої стійкості. т Причинами, що перешкоджають одержанню технічного результату прототипом корисної моделі, що 5р Заявляється, є: -й - формування контурної поверхні укосу на вищележачому і новоутвореному нижчележачому уступі за рахунок «м злиття в вертикальній площині воронок вибухів зарядів вибухової речовини в вертикальних буферних свердловинах і приконтурному ряді вертикальних свердловин із технологічними параметра ми одержаними емпірично в залежності від міцності порід приводить до формування контурної поверхні укосу утвореного здвоєного уступу недостатньо крутоспадної до горизонталі, а більш положистої, нерівномірно проробленої енергією вибуху уздовж і по усій висоті площини укосу уступу, пронизаної сіткою радіальних тріщин і с мікротріщин, наведених енергією вибуху; - формування контурної поверхні укосу утвореного здвоєного уступу здійснюється диференційованим перерозподілом енергії вибуху зарядів вибухової речовини в вертикальних буферних свердловинах во приконтурної зони вищележачого уступу їі приконтурному ряді вертикальних свердловин приконтурної зони новоутвореного нижчележачого уступу приводить до достатньо великого питомого розходу вибухової речовини, значних обсягів шкідливих викидів продуктів вибуху в навколишнє середовище і посиленого негативного сейсмічного впливу на промислові та цивільні об'єкти, що зменшує терміни їх експлуатації; - буріння приконтурного ряду вертикальних свердловин роблять діаметром і глибиною дорівнюють діаметру і глибині технологічних свердловин, приводить до того, що значна частина енергії вибуху заряду вибухової б5 речовини витрачається на руйнування масиву нижче рівня підошви уступу, при цьому на дільниці між донними частинами буферних свердловин і технологічних свердловин останнього ряду вищележачого уступу утворюється зона деформуючих напруг, проникаючих за межі контуру укосу вищележачого уступу, що приводить до заколоутворення в цій зоні, ускладнює наступне формування контурної поверхні утворюваного здвоєного уступу, приводить до мимовільного сколювання породи при подальшому виконанні вибухових робіт на кар'єрі, порушенню контурної поверхні укосу утвореного здвоєного уступу, зменшенню кута укосу утвореного здвоєного уступу і його довготривалої стійкості.The disadvantages of the known method are the insufficient quality of the contour surface of the slope of the formed double ledge along its entire height with insufficient long-term stability with sufficient specific consumption of M 20 explosive substance, since this method provides only the desired shape and orientation of the contour surface of the slope of the formed double ledge. The formation of the contour surface of the slope on the overlying and newly formed "- lower ledge occurs due to the fusion in the vertical plane of the explosion funnels of the vertical high explosive charges in the buffer wells and a series of wells near the contour with technological parameters obtained empirically depending on the strength of the rocks. This technology leads to the formation (ze) 35 of the contour surface of the slope of the formed double ledge, not steep enough to the horizontal, but relatively more positive, pierced by a network of radial cracks and microcracks caused by the energy of the explosion. Since the formation of the contour surface of the slope of the formed double ledge is carried out by differentiated redistribution of the explosion energy of vertical explosive charges in the buffer wells and the near-contour row of wells, this leads to a sufficiently large specific consumption of the explosive substance, " 40 Significant volumes of emissions of harmful explosion products into the environment and enhanced negative seismic impact on industrial and civil facilities, which reduces their service life. In addition, a significant part of the energy of the explosion of the explosive charge is spent on the destruction of the massif below the level of the sole of the "z" ledge, while at the site between the bottom parts of the buffer wells and the technological wells of the last row of the overlying ledge, a zone of deforming stresses is formed, penetrating beyond the contour of the slope of the overlying ledge ledge, which leads to the formation of a circle in this zone and complicates the subsequent formation of the contour surface of the formed double ledge, and this will lead to the subsequent involuntary chipping of the rock during further blasting operations in the quarry, disruption of the contour surface of the slope of the formed (95) double ledge, reduction the slope angle of the formed double ledge and its long-term stability. t The reasons that prevent the technical result of the prototype of the useful model, which 5p is claimed, are: -y - the formation of the contour surface of the slope on the overlying and newly formed lower ledge due to "m merging in the vertical plane of the funnels of explosions of explosive charges in vertical buffer wells and near-contour a series of vertical wells with technological parameters obtained empirically, depending on the strength of the rocks, leads to the formation of the contour surface of the slope of the formed double ledge, not steep enough to the horizontal, but more positive, unevenly worked by the energy of the explosion along and along the entire height of the plane of the slope of the ledge, penetrated by a network of radial cracks and with microcracks caused by the energy of the explosion; - the formation of the contour surface of the slope of the formed double ledge is carried out by differentiated redistribution of the energy of the explosion of explosive charges in vertical buffer wells in the peripheral zone of the overlying ledge and in the peripheral row of vertical wells in the peripheral zone of the newly formed lower ledge leads to a sufficiently large specific consumption of explosives, significant volumes of harmful emissions of explosion products to the environment and increased negative seismic impact on industrial and civil objects, which reduces their service life; - drilling of a series of vertical wells with a diameter and depth equal to the diameter and depth of the technological wells leads to the fact that a significant part of the energy of the explosion of the charge of the explosive b5 substance is spent on the destruction of the massif below the level of the sole of the escarpment, while in the section between the bottom parts of the buffer wells and the technological wells in the wells of the last row of the overlying ledge, a zone of deforming stresses is formed, penetrating beyond the contour of the slope of the overlying ledge, which leads to the formation of a circle in this zone, complicates the subsequent formation of the contour surface of the formed double ledge, leads to involuntary chipping of the rock during further blasting operations in the quarry, violation of the contour surface of the slope of the formed double ledge, reduction of the slope angle of the formed double ledge and its long-term stability.

Завданням корисної моделі, що заявляється, є розробка способу ведення буропідривних робіт на кар'єрах в якому шляхом забезпечення можливості диференційованого і направленого впливу енергії вибуху рівномірно, як 7/0 Уздовж, всієї площині укосу по усій його висоті, так і в напрямку технологічних свердловин під кутом 82-839 до горизонталі, послідовно спочатку після вибуху свердловин вищележачого уступу, потім після вибуху свердловин новоутвореного нижче лежачого уступу с послідовним формуванням відповідно достатньо гладкої контурної поверхні максимально можливо крутоспадної до горизонталі укосу уступу - суцільної в одній площині укосу утвореного здвоєного уступу з мінімально-можливими порушеннями цілісності масиву за межами контуру укосу 7/5 утвореного здвоєного уступу за рахунок можливості диференційованого направленого рівномірного подвійного впливу енергії вибуху, утвореної у вигляді відбитої і переорієнтованої хвилі стиску і потоку продуктів вибуху, направленої як уздовж усієї площини укосу уступу по усій його висоті, так і в напрямку технологічних свердловин під кутом 82-83 до горизонталі в приконтурній зоні укосу вище і нижче лежачого уступів, досягають підвищення якості контурної поверхні укосу здвоєного уступу з площиною максимально наближеної до 2о вертикалі з підвищенням його стійкості і забезпеченням довго тривалості, зменшення питомого розходу вибухової речовини і за рахунок цього покращується захист навколишнього середовища, забезпечується збереження промислових і цивільних об'єктів із збільшенням терміну їх експлуатації і зменшення коефіцієнта розкриву.The task of the proposed useful model is to develop a method of conducting blasting operations in quarries in which, by ensuring the possibility of differentiated and directed impact of the energy of the explosion, uniformly, as 7/0 Along, the entire plane of the slope along its entire height, and in the direction of technological wells at an angle of 82-839 to the horizontal, successively first after the explosion of the wells of the overlying ledge, then after the explosion of the wells of the newly formed lower ledge with successive formation, accordingly, of a sufficiently smooth contour surface as steep as possible to the horizon of the slope of the ledge - continuous in one plane of the slope of the formed double ledge with a minimum - possible violations of the integrity of the massif outside the contour of the slope 7/5 of the formed double ledge due to the possibility of a differentiated directed uniform double impact of the energy of the explosion, formed in the form of a reflected and reoriented wave of compression and the flow of explosion products, directed both along the entire plane the slope of the ledge along its entire height, as well as in the direction of technological wells at an angle of 82-83 to the horizontal in the near-contour zone of the slope above and below the lying ledge, achieve an increase in the quality of the contour surface of the slope of the double ledge with a plane as close as possible to 2o vertical with an increase in its stability and ensuring a long duration, reducing the specific consumption of explosives and thereby improving environmental protection, ensuring the preservation of industrial and civil facilities with an increase in their service life and a reduction in the opening coefficient.

Суттєвими ознаками корисної моделі, що заявляється, є: - буріння рядів вертикальних технологічних свердловин з поверхні вищележачого уступу гірських порід і вертикальних буферних свердловин в останньому ряді із заданими технологічними параметрами відносно но) міцності порід; - заряджання свердловин на вище лежачому уступі; - підривання свердловин на вищележачому уступі з формуванням контурної поверхні укосу цього уступу і ч- утворення нижчележачого уступу; - буріння на новоутвореному нижчележачому уступі таких же вертикальних технологічних свердловин і - приконтурного ряду вертикальних свердловин; Ге - заряджання свердловин на нижчележачому уступі; - підривання свердловин на нижчележачому уступі з формуванням контурної поверхні укосу цього уступу з о 3з5 утворенням спільної суцільної похилої контурної поверхні в одній площині укосу утвореного здвоєного уступу; сі - буріння буферних свердловин і приконтурного ряду свердловин діаметром 4 і глибиною Пп відповідно дорівнюють 0,60-0,80 діаметра О і 0,94-0,95 глибини Н технологічних свердловин; - буріння буферних свердловин і приконтурного ряду свердловин з відстанню г між свердловинами дорівнює « 8-10 їх діаметра а і з відстанню г; і від останнього ряду технологічних свердловин - 12-14 діаметра а. - розміщення по усій довжині буферних свердловин і приконтурного ряду свердловин плоских перегородок с похилими в напрямку технологічних свердловин під кутом о-82-832 до горизонталі і з поділом їх об'єму на ц рівні частини; "» - заповнення об'єму буферних свердловин і свердловин приконтурного ряду із сторони технологічних свердловин розсипною вибуховою речовиною, а вільного об'єму - флегматизаторно-демпферною сумішшю; - довжину заряду вибухової речовини с приймають не більше 0,75-0,80 глибини й цих свердловин. ко Новими суттєвими ознаками корисної моделі, що заявляється, є: с - буріння буферних свердловин і приконтурного ряду свердловин діаметром 4 і глибиною Пп відповідно дорівнюють 0,60-0,80 діаметра О і 0,94-0,95 глибини Н технологічних свердловин; іме) - буріння буферних свердловин і приконтурного ряду свердловин з відстанню г між свердловинами дорівнює шу 70 8-10 їх діаметра а і з відстанню г; і від останнього ряду технологічних свердловин - 12-14 діаметра а. - розміщення по усій довжині буферних свердловин і приконтурного ряду свердловин плоских перегородок "ч похилими в напрямку технологічних свердловин під кутом о-82-832 до горизонталі і з поділом їх об'єму на рівні частини; - заповнення об'єму буферних свердловин і свердловин приконтурного ряду із сторони технологічних го свердловин розсипною вибуховою речовиною, а вільного об'єму - флегматизаторно-демпферною сумішшю; с - довжину заряду вибухової речовини г« приймають не більше 0,75--0,80 глибини й цих свердловин.The essential features of the proposed useful model are: - drilling of rows of vertical process wells from the surface of the overlying ledge of rocks and vertical buffer wells in the last row with given technological parameters relative to rock strength; - loading of wells on the higher lying ledge; - blasting of wells on the upper ledge with the formation of the contour surface of the slope of this ledge and h- formation of the lower ledge; - drilling on the newly formed lower ledge of the same vertical process wells and - a near-contour row of vertical wells; Ge - loading of wells on the lower ledge; - blasting of wells on the lower ledge with the formation of the contour surface of the slope of this ledge with about 3-5 formation of a common continuous sloping contour surface in one plane of the slope of the formed double ledge; si - drilling of buffer wells and the contour row of wells with a diameter of 4 and a depth of Пп, respectively, are equal to 0.60-0.80 of the diameter О and 0.94-0.95 of the depth Н of technological wells; - drilling of buffer wells and the contour row of wells with a distance g between the wells equal to "8-10 of their diameter a and with a distance g; and from the last row of technological wells - 12-14 diameter a. - placement along the entire length of the buffer wells and the peripheral row of wells of flat partitions inclined in the direction of the technological wells at an angle o-82-832 to the horizontal and with the division of their volume into equal parts; "» - filling the volume of buffer wells and wells of the near-contour row from the side of the technological wells with bulk explosive, and the free volume - with a phlegmatizer-damper mixture; - the length of the explosive charge c is taken to be no more than 0.75-0.80 of the depth and of these wells. The new essential features of the proposed useful model are: c - drilling of buffer wells and a near-contour row of wells with a diameter of 4 and a depth of Пп, respectively, equal to 0.60-0.80 of the diameter О and 0.94-0.95 of the depth Н technological wells; i.e.) - drilling of buffer wells and a contour row of wells with a distance g between the wells equal to 70 8-10 of their diameter a and with a distance of g; and from the last row of technological wells - 12-14 diameter a. - placement along the entire length buffer wells and the peripheral row of wells of flat partitions "h inclined in the direction of technological wells at an angle o-82-832 to the horizontal and with the division of their volume into equal parts; - filling the volume of buffer wells and wells of the near-contour row from the side of the technological wells with loose explosives, and the free volume with a phlegmatizer-damper mixture; c - the length of the explosive charge g" is taken no more than 0.75--0.80 of the depth of these wells.

Таким чином, завдяки сукупності відомих і нових суттєвих ознак стало можливим здійснення причинно-наслідкового зв'язку між ними і одержаним технічним результатом.Thus, thanks to the combination of known and new essential features, it became possible to establish a cause-and-effect relationship between them and the obtained technical result.

Завдяки тому, що буферні свердловини і приконтурний ряд свердловин бурять діаметром а і глибиною п 6о відповідно рівним 0,60.0,80 діаметра ОО і 0,944-0,95 глибини Н технологічних свердловин з відстанню г між свердловинами дорівнює 8-10 їх діаметра а і з відстанню г від останнього ряду технологічних свердловин дорівнює 12-14 діаметра ад, розміщенню по всій довжині буферних свердловин і приконтурного ряду свердловин плоских повздовжніх перегородок, похилих в напрямі технологічних свердловин під кутом 0-82-839 до ве горизонталі, розділялючих об'єм буферних свердловин і приконтурного ряду свердловин на рівні частини, наповнення розділеного об'єму буферних свердловин із сторони технологічних свердловин розсипною вибуховою речовиною, а вільного об'єму флегматизаторно-демпферною сумішшю.Due to the fact that the buffer wells and the peripheral row of wells are drilled with a diameter a and a depth of 6o, respectively, equal to 0.60.0.80 of the diameter OO and 0.944-0.95 of the depth H of the technological wells with a distance g between the wells equal to 8-10 of their diameter a and z the distance g from the last row of technological wells is equal to 12-14 of the diameter of the ad, the placement along the entire length of the buffer wells and the peripheral row of wells of flat longitudinal partitions, inclined in the direction of the technological wells at an angle of 0-82-839 to the horizontal, dividing the volume of the buffer wells and the peripheral row of wells in equal parts, filling the separated volume of the buffer wells from the side of the technological wells with a bulk explosive, and the free volume with a phlegmatizer-damper mixture.

Це дасть можливість досягти диференційованої рівномірної направленої подвійної дії енергії вибуху, утвореної у вигляді відображеної і переорієнтованої хвилі стиску і потоку продуктів вибуху, спрямованих як уThis will make it possible to achieve a differentiated uniform directed double action of the energy of the explosion, formed in the form of a reflected and reoriented compression wave and a flow of explosion products, directed both in

ВЗДОВЖ усієї площини укосу уступу по всій його висоті, так і в напрямку технологічних свердловин під кутом 82-83 до горизонталі в приконтурній зоні укосу вище і нижче лежачого уступу. Так при ініціюванні зарядів буферних свердловин виникає детонаційна хвиля, яка рівномірно рухається по усій довжині зарядів в напрямку плоских перегородок. Під дією тиску детонаційної хвилі плоскі перегородки починають деформуватися і зміщуватися в радіальному напрямку протилежному від технологічних свердловин по усій довжині буферних 70 свердловин, ущільнюючи и притискуючи до стінок буферних свердловин флегматизаторно-демпферну суміш.ALONG the entire plane of the slope of the ledge along its entire height, as well as in the direction of the technological wells at an angle of 82-83 to the horizontal in the contour zone of the slope above and below the lying ledge. Thus, when the charges of the buffer wells are initiated, a detonation wave occurs, which moves uniformly along the entire length of the charges in the direction of the flat partitions. Under the action of the pressure of the detonation wave, the flat partitions begin to deform and move in the radial direction opposite to the technological wells along the entire length of the buffer 70 wells, compacting and pressing the phlegmatizer-damper mixture to the walls of the buffer wells.

По мірі нарощування тиску деформовані і роздроблені плоскі перегородки і ущільнена флегматизаторно-демпферна суміш від дії тиску детонаційної хвилі перетворюється в ущільнену однорідну масу, котра зменшуючись в об'ємі, трансформується в міцно-упругу конгломеровану субстанцію, що покриває поверхню буферних свердловин по всій їх довжині із сторони формованої контурної поверхні укосу уступу, 75 штучним захисним шаром із суміші, перемінного перетину, що збільшується від устя до дна буферних свердловин, похилим в напрямку технологічних свердловин під кутом 82832 до горизонталі. Міцністні якості штучного захисного шару із суміші близькі до міцністних якостей породного масиву. Після закінчення процесу детонації зарядів навкруги них за рахунок енергії вибуху виникає симетрична, циліндрична хвиля стиску і такий же потік продуктів вибуху, які поширюються в усі сторони з однаковою силою і швидкістю. Зустрівши на своєму шляху штучний захисний шар із суміші, енергія вибуху частково гаситься, частково витрачається на руйнування захисного шару, а значна її частина по довжині зарядів відбивається і переорієнтується, як з нахилом в напрямку технологічних свердловин під кутом 82 -832 до горизонталі, так і в напрямку суміжних буферних свердловин. В результаті цього в гірській породі на дільниці вищележачого уступу, розташованій поміж останнім рядом вертикальних технологічних свердловин і рядом вертикальних буферних свердловин за рахунок відбиття і переорієнтації хвилі стиску і потоку продуктів вибуху зарядів виникають додаткові хвилі стиску і потік 7 продуктів вибуху диференційно направлених, як в сторону суміжних буферних свердловин, так і в сторону останнього ряду технологічних свердловин с нахилом до них під кутом 828392 до горизонталі. Порода за невеличкий проміжок часу дуже стискується, роздавлюється і переходить в текучий стан, її частинки починають рухатися по радіальним напрямкам і за рахунок відбитої і переорієнтованої додаткової хвилі стиску і в. додаткового потоку продуктів вибуху диференційно переміщуються, як з нахилом в напрямку технологічних «- свердловин під кутом 82832 до горизонталі, так і в напрямку суміжних буферних свердловин по горизонтальній вісі ряду буферних свердловин. сAs the pressure increases, the deformed and fragmented flat partitions and the compacted phlegmatizer-damper mixture due to the pressure of the detonation wave turn into a compacted homogeneous mass, which, decreasing in volume, transforms into a strong and elastic conglomerated substance that covers the surface of the buffer wells along their entire length from the side of the formed contour surface of the slope of the ledge, 75 with an artificial protective layer made of a mixture of variable cross-section, increasing from the mouth to the bottom of the buffer wells, inclined in the direction of the technological wells at an angle of 82832 to the horizontal. The strength qualities of the artificial protective layer from the mixture are close to the strength qualities of the rock massif. After the end of the detonation process of the charges, due to the energy of the explosion, a symmetrical, cylindrical compression wave and the same flow of explosion products, which spread in all directions with the same force and speed, appear around them. Encountering an artificial protective layer made of a mixture on its way, the energy of the explosion is partially extinguished, partially spent on the destruction of the protective layer, and a significant part of it along the length of the charges is reflected and reoriented, both with an inclination in the direction of the technological wells at an angle of 82 -832 to the horizontal, and in the direction of adjacent buffer wells. As a result of this, additional compression waves and a flow of 7 explosion products differentially directed, as in the direction adjacent buffer wells, as well as towards the last row of technological wells with an inclination to them at an angle of 828392 to the horizontal. In a short period of time, the rock is highly compressed, crushed and becomes fluid, its particles begin to move in radial directions due to the reflected and reoriented additional compression wave and in of the additional flow of explosion products differentially move, both with an inclination in the direction of technological wells at an angle of 82832 to the horizontal, and in the direction of adjacent buffer wells along the horizontal axis of a row of buffer wells. with

Внаслідок цього в гірській породі на дільниці вищележачого уступу, розташованій поміж останнім рядом со вертикальних технологічних свердловин і рядом вертикальних буферних свердловин, за рахунок направленоїAs a result, in the rock in the section of the overlying escarpment, located between the last row of vertical technological wells and a row of vertical buffer wells, due to the directed

Зо подвійної дії енергії вибуху зарядів вертикальних буферних свердловин, утворюється зона пластичних с деформацій диференційно направлених, як в сторону суміжних буферних свердловин по горизонтальній вісі ряду буферних свердловин, так і в сторону останнього ряду технологічних свердловин с нахилом до них кутом 82-839 до горизонталі, при цьому завдяки відбиттю і переорієнтації енергії вибуху зарядів вертикальних « буферних свердловин від штучних захисних шарів флегматизаторно-демпферної суміші в вертикальних буферних свердловинах, пластичні деформації не розповсюджуються за межі вертикальних буферних З с свердловин із сторони формування контурної поверхні укосу вище лежачого уступу. В результаті цього по усій з» площині поверхні укосу уступу утворюється контурна щілина під кутом 82 8392 до горизонталі. В породі, оточуючій утворену щілину, практично не виникає деформуючих напружень, а сформована контурна поверхня укосу уступу непорушена вибуховими роботами, має площину максимально наближену до вертикалі з підвищенням його стійкості, забезпеченням довготривалості, зменшенням питомого розходу вибухової речовини о і негативного сейсмічного впливу вибухових робіт. со Внаслідок підривання вертикальних технологічних і буферних свердловин утворюється нижчележачий уступ.From the double action of the energy of the explosion of charges of vertical buffer wells, a zone of plastic deformations differentially directed is formed, both in the direction of adjacent buffer wells along the horizontal axis of a row of buffer wells, and in the direction of the last row of technological wells inclined to them at an angle of 82-839 to the horizontal, at the same time, thanks to the reflection and reorientation of the energy of the explosion of the charges of the vertical buffer wells from the artificial protective layers of the phlegmatizer-damper mixture in the vertical buffer wells, plastic deformations do not spread beyond the boundaries of the vertical buffer З c wells from the side of the formation of the contour surface of the slope above the lying ledge. As a result, a contour gap is formed along the entire z» plane of the surface of the slope of the ledge at an angle of 82 8392 to the horizontal. There are practically no deforming stresses in the rock surrounding the formed crack, and the formed contour surface of the slope of the ledge is undisturbed by blasting, has a plane as close as possible to the vertical, increasing its stability, ensuring durability, reducing the specific consumption of explosives and the negative seismic impact of blasting. co As a result of the blasting of vertical process and buffer wells, a lower ledge is formed.

На знову утвореному нижлечежачому уступі вибурюютья вертикальні технологічні свердловини з параметрами ді відповідно технологічним свердловинам вищележачого уступу. Крім того, вибурюється приконтурний ряд -к 70 свердловин з параметрами відповідно буферним свердловинам. Тип вибухової речовини, конструкція зарядів технологічних свердловин і свердловин приконтурного ряду на нижчележачому уступі аналогічні відповідним т показникам технологічних і буферних свердловин вищележачого уступу. Свердловини нижче лежачого уступу заряджають і підривають, відбувається формування контурної поверхні укосу цього уступу, аналогічно формуванню її на вище лежачому уступі з утворенням єдиної суцільної контурної поверхні в одній площині укосу 29 уступу під кутом до горизонталі більшим 822. Після підривання свердловини на знову утвореному с нижчележачому уступі був закінчений процес формування контурної поверхні укосу здвоєного уступу з площиною максимально наближеної до вертикалі з підвищенням його стійкості і забезпеченням довготривалості, зменшенням питомого розходу вибухової речовини, рівня ударних повітряних хвиль і інтенсивності сейсмічних коливань при проведенні підривних робіт. 60 У випадку, якщо буферні свердловини і приконтурний ряд свердловин бурять вертикальними , діаметром а і глибиною Пп відповідно більшою 0,80 діаметра О і 0,95 глибини Н технологічних свердловин з відстанню г між свердловинами більшою 10 їх діаметра 4 і з відстанню г від останнього ряду технологічних свердловин більшою 14 діаметра 4, а довжина заряду в буферних свердловинах і приконтурному ряді свердловин буде більшою 0,80 глибини й цих свердловин, то при вибуху вертикальних зарядів вибухової речовини в буферних свердловинах бо вищележачого уступу і свердловинах приконтурного ряду нижчележачого уступу буде відбуватися значне розсіяння енергії вибуху на дільницях між суміжними свердловинами, з порушенням приконтурного масиву по ламаній лінії, при цьому вглиб масиву будуть проникати значні тріщини. Контурні поверхні укосу вищележачого і нижче лежачого уступів та утворення єдиної суцільної контурної поверхні укосу утвореного здвоєного уступу сформується порушеною вибуховими роботами, нестійкою, що знизить її якість і стійкість укосу уступу, збільшиться питомий розхід вибухової речовини, викиди шкідливих речовин в атмосферу, а також знизиться можливість збереження промислових і цивільних об'єктів, які прилягають до кар'єру і термін їх експлуатації, і буде недоцільним, таким чином, відроблювати уступи при подальшому заглибленні кар'єру.On the newly formed lower escarpment, vertical process wells are drilled with parameters corresponding to the technological wells of the upper escarpment. In addition, a contour line of about 70 wells with parameters corresponding to buffer wells is being drilled. The type of explosive substance, the design of the charges of technological wells and wells of the near-contour row on the lower escarpment are similar to the corresponding indicators of the technological and buffer wells of the upper escarpment. Wells below the lying ledge are charged and blown up, the contour surface of the slope of this ledge is formed, similar to its formation on the ledge above, with the formation of a single continuous contour surface in one plane of the slope 29 of the ledge at an angle to the horizontal greater than 822. After blowing up the well on the newly formed lower ledge, the process of forming the contour surface of the slope of the double ledge with a plane as close as possible to the vertical was completed, increasing its stability and ensuring durability, reducing the specific consumption of explosives, the level of shock air waves and the intensity of seismic vibrations during blasting. 60 In the event that the buffer wells and the peripheral series of wells are drilled vertically, the diameter a and the depth Пп, respectively, are greater than 0.80 of the diameter О and 0.95 of the depth H of the technological wells with a distance g between the wells greater than 10 of their diameter 4 and with a distance g from the last of a series of technological wells greater than 14 with a diameter of 4, and the length of the charge in the buffer wells and the contour row of wells will be greater than 0.80 of the depth of these wells, then in the case of the explosion of vertical explosive charges in the buffer wells of the upper ledge and the wells of the contour row of the lower ledge, a significant dispersion of the explosion energy in the areas between adjacent wells, with a violation of the near-contour massif along the broken line, while significant cracks will penetrate deep into the massif. The contour surfaces of the slope of the upper and lower ledges and the formation of a single continuous contour surface of the slope of the formed double ledge will be disturbed by explosive works, unstable, which will reduce its quality and stability of the slope of the ledge, the specific consumption of explosives, emissions of harmful substances into the atmosphere will increase, and the possibility will also decrease preservation of industrial and civil objects adjacent to the quarry and their period of operation, and it will be inexpedient, thus, to make ledges during further deepening of the quarry.

У випадку, якщо буферні свердловини і приконтурний ряд свердловин бурять вертикальними діаметром 4; 70 глибиною Пп відповідно меншою 0,60 діаметра О і 0,94 глибини Н технологічних свердловин з відстанню г між свердловинами менше 8 їх діаметра а і з відстанню г від останнього ряду технологічних свердловин менше 12а, а довжина заряду в свердловинах буде меншеню 0,75 глибини п цих свердловин, то при вибусі вертикальних зарядів вибухової речовини, як у буферних свердловинах вищележачого уступу, так і в свердловинах приконтурного ряду нижчележачого уступу більша частина енергії вибуху буде направлена не уздовж площини /5 укосу уступу, а в напрямку технологічних свердловин, при цьому на дільниці між донними частинами буферних свердловин вищележачого уступу і устями свердловин приконтурного ряду нижчележачого уступу буде утворюватись зона із збільшеним тріщиноутворенням з проникненням значних тріщин у глибину масиву за межі контуру уступу. Сформовані контурні поверхні укосів вищележачого и нижчележачого уступів, і єдина контурна поверхня укосу утвореного здвоєного уступу буде порушеною вибуховими роботами, що знизить якість контурної 2о поверхні укосу здвоєного уступу і його стійкість.If the buffer wells and the peripheral series of wells are drilled with a vertical diameter of 4; 70 with a depth of Пп less than 0.60 of the diameter О and 0.94 of the depth H of technological wells with a distance g between the wells less than 8 of their diameter a and with a distance g from the last row of technological wells less than 12а, and the length of the charge in the wells will be less than 0.75 depth n of these wells, then when vertical explosive charges are blown out, both in the buffer wells of the overlying ledge and in the wells of the near-contour row of the lower ledge, most of the explosion energy will be directed not along the plane /5 of the slope of the ledge, but in the direction of the technological wells, while in the section between the bottom parts of the buffer wells of the overlying ledge and the mouths of the wells of the near-contour row of the underlying ledge, a zone with increased crack formation will be formed with the penetration of significant cracks into the depth of the massif beyond the contour of the ledge. The contour surfaces of the slopes of the upper and lower ledges are formed, and the only contour surface of the slope of the formed double ledge will be disturbed by blasting operations, which will reduce the quality of the contour surface of the slope of the double ledge and its stability.

У такому випадку недоцільно таким способом, з такими технологічними параметрами формувати контурну поверхню укосу уступу.In this case, it is impractical to form the contour surface of the ledge slope in this way, with such technological parameters.

Суттєвість способу ведення буропідривних робіт на кар'єрах пояснюється кресленнями, де: на Фіг.1 - зображений загальний вигляд повздовжньої проекції руйнуючого уступу гірських порід; на Фіг.2 - вид А Фіг.1; на Фіг.З - розріз по Б-Б Фіг.1; т на Фіг4 - представлена схема розміщення у повздовжній проекції вищележачого уступу технологічної свердловини останнього ряду технологічних свердловин з зарядом вибухової речовини і буферної свердловини з зарядом вибухової речовини, плоскою похилою перегородкою і флегматизаторно-демпферною сумішшю; ї- зо на Фіг.5 - розріз по В-В Фіг.4; на Фіг.б6 - представлена схема розміщення у повздовжній проекції нижчележачого уступу технологічної -- свердловини останнього ряду технологічних свердловин з зарядом вибухової речовини і свердловини с приконтурного ряду свердловини з зарядом вибухової речовини, плоскою перегородкою (|і флегматизаторно-демпферною сумішшю; ме) на Фіг.7 - розріз по Г-Г Фіг.б. сThe essentiality of the method of drilling and blasting operations in quarries is explained by the drawings, where: Fig. 1 shows the general view of the longitudinal projection of the destructive ledge of rocks; in Fig. 2 - view A of Fig. 1; on Fig. 3 - a section along B-B of Fig. 1; t in Fig. 4 - a diagram of the location in the longitudinal projection of the overlying ledge of the technological well of the last row of technological wells with a charge of an explosive substance and a buffer well with a charge of an explosive substance, a flat inclined partition and a phlegmatizer-damper mixture; from Fig. 5 - a section along B-B of Fig. 4; Fig. b6 shows the arrangement scheme in the longitudinal projection of the lower ledge of the technological well of the last row of technological wells with a charge of an explosive substance and well c of the peripheral row of a well with a charge of an explosive substance, a flat partition (and a phlegmatizer-damper mixture; me) in Fig. .7 - section along GG Fig.b. with

Запропонований спосіб здійснюється наступним чином.The proposed method is carried out as follows.

З поверхні уступу 1 гірських порід під кутом укосу більше 7092 по діючій технології вибурюють ряди вертикальних технологічних свердловин 2 на відстані між собою рівній К, діаметром О і глибиною Н, а в останньому ряді бурять буферні свердловини 3, діаметр яких й дорівнює 0,60-0,80 діаметра технологічних « 0 свердловин 0, глибина й дорівнює 0,94-0,95 глибини технологічних свердловин Н, відстань г між буферними -(ш-) с свердловинами З складає 8-10 їх діаметра 4, а відстань г від останнього ряду технологічних свердловин 1 й дорівнює 12-14 їх діаметра 4. Після буріння свердловин З у них розміщують по всій їх довжині одним із відомих «» способів плоскі перегородки 4, виконані із полімерних матеріалів. Перегородки 4 розміщені з похилом в напрямку технологічних свердловин 2 під кутом о0-82-832 до горизонталі і розділяють об'єм свердловин З на рівні частини. Після цього об'єм свердловин З із сторони технологічних свердловин 2 наповнюють розсипною ко вибуховою речовиною і формують заряди 5, в яких розміщують не менше трьох бойовиків 6, з'єднаних вибуховим ланцюгом. Довжина і зарядів 5 складає не більше 0,75-0,80 глибини й свердловин 3. Зверху зарядів 5From the surface of the ledge 1 of rocks at a slope angle of more than 7092 according to the current technology, rows of vertical technological wells 2 are drilled at a distance equal to K, diameter O and depth H, and in the last row, buffer wells 3 are drilled, the diameter of which is equal to 0.60- 0.80 of the diameter of the technological wells 0, the depth y is equal to 0.94-0.95 of the depth of the technological wells H, the distance g between the buffer wells Z is 8-10 of their diameter 4, and the distance g from the last of a series of technological wells 1 and is equal to 12-14 of their diameter 4. After drilling wells Z, flat partitions 4 made of polymer materials are placed along their entire length using one of the known "" methods. Partitions 4 are placed with a slope in the direction of technological wells 2 at an angle o0-82-832 to the horizontal and divide the volume of wells C into equal parts. After that, the volume of wells 3 from the side of technological wells 2 is filled with loose explosives and charges 5 are formed, in which at least three warheads 6 connected by an explosive chain are placed. The length of charges 5 is no more than 0.75-0.80 of the depth of wells 3. On top of charges 5

Мн розміщують забійку 7. ко Площа поперечного перетину зарядів 5 зменшується в напрямку від устя до дна свердловин 3. Вільний об'єм шу 20 свердловин З наповнюють флегматизаторно-демпферною сумішшю 8, яка рівномірно перемішана і складається на 5095 із подрібнених відходів гумо-технічного виробництва і на 5095 із інертних матеріалів, наприклад, піску, "І або дрібних фракцій бурового шламу. Площа поперечного перетину флегматизаторно-демпферної сумішші 8 зростає в напрямку від устя до дна свердловин 3. Після заряджання свердловин 2 зарядами вибухової речовини 9 з забійкою 10 і бойовиками б, а свердловин З зарядами вибухової речовини 5, флегматизаторно-буферної сумішшю 8, які розділені плоскими похилими перегородками 4 на уступі 1 гірських порід роблять їх підривання ініціюванням бойовиків 6. с При ініціюванні бойовиків Є в зарядах 5 буферних свердловин З виникає детонаційна хвиля, котра рівномірно рухається по усій довжині зарядів 5 в напрямку плоских перегородок 4. Під дією тиску детонаційної хвилі плоскі перегородки 4 починають деформуватися і зміщатися в радіальному напрямку протилежному від бо технологічних свердловин по усій довжині свердловин З, рівномірно ущільняючи і притискуючи до стінок свердловин З флегмати-заторно-демпферну суміш 8.Mn place the hammer 7. The cross-sectional area of the charges 5 decreases in the direction from the mouth to the bottom of the wells 3. The free volume 20 of the wells Z is filled with a phlegmatizer-damper mixture 8, which is evenly mixed and consists of 5095 of crushed rubber-technical production waste and by 5095 from inert materials, for example, sand, "I or small fractions of drilling mud. The cross-sectional area of the phlegmatizer-damper mixture 8 increases in the direction from the mouth to the bottom of the wells 3. After charging the wells 2 with explosive charges 9 with a hammer 10 and warheads b, and the wells with charges of explosive substance 5, phlegmatizer-buffer mixture 8, which are separated by flat inclined partitions 4 on the ledge 1 of rocks, are detonated by the initiation of fighters 6. c When the fighters are initiated, a detonation wave occurs in the charges 5 of buffer wells C, which moves uniformly along the entire length of charges 5 in the direction of flat partitions 4. Under the action of detonation pressure In the second wave, the flat partitions 4 begin to deform and move in the radial direction opposite to that of the technological wells along the entire length of wells Z, uniformly compacting and pressing the phlegmatic-mash-damper mixture 8 to the walls of wells Z.

По мірі нарощування тиску деформовані і роздроблені плоскі перегородки 4 і ущільнена флегматизаторно-демпферна суміш 8 від дії тиску детонаційної хвилі перетворюється в ущільнену однорідну масу, котра зменшуючись в об'ємі, трансформується в міцно-упругу конгломеровану субстанцію, що покриває 65 поверхню свердловин З по всій їх довжині із сторони формованої контурної поверхні укосу уступу, штучним захисним шаром із суміші 8, перемінного перетину, що збільшується від устя до дна свердловин 3, похилим в напрямку технологічних свердловин 2 під кутом 82 -8392 до горизонталі. Міцнісні якості штучного захисного шару із суміші 8 близькі до міцнісних якостей породного масиву. Після закінчення процесу детонації зарядів 5 навкруги них за рахунок енергії вибуху виникає симетрична, циліндрична хвиля стиску і такий же потік продуктів вибуху, які поширюються в усі сторони з однаковою силою і швидкістю. Зустрівши на своєму шляху штучний захисний шар із суміші 8, енергія вибуху частково гаситься, частково витрачається на руйнування захисного шару, а значна її частина по довжині зарядів 5 відбивається і переорієнтується, як з нахилом в напрямку технологічних свердловин 2 під кутом 82-83 до горизонталі, так і в напрямку суміжних буферних свердловин 3. В результаті цього в гірській породи на дільниці вищележачого уступу 1, розташованій поміж 70 останнім рядом вертикальних технологічних свердловин 2 і рядом вертикальних буферних свердловин З за рахунок відбиття і переорієнтації хвилі стиску і потоку продуктів вибуху зарядів 5 виникають додаткові хвилі стиску і потік продуктів вибуху диференційно направлених, як в сторону суміжних буферних свердловин 3, так і в сторону останнього ряду технологічних свердловин 2 с нахилом до них під кутом 82 8392 до горизонталі.As the pressure increases, the deformed and fragmented flat partitions 4 and the compacted phlegmatizer-damper mixture 8 are transformed by the pressure of the detonation wave into a compacted homogeneous mass, which, decreasing in volume, transforms into a strong and elastic conglomerated substance that covers the surface of wells 65 along their entire length from the side of the formed contour surface of the slope of the ledge, with an artificial protective layer of mixture 8, of variable cross-section, increasing from the mouth to the bottom of the wells 3, inclined in the direction of the technological wells 2 at an angle of 82 -8392 to the horizontal. The strength qualities of the artificial protective layer from mixture 8 are close to the strength qualities of the rock massif. After the end of the detonation process of charges 5 around them due to the energy of the explosion, a symmetrical, cylindrical compression wave and the same flow of explosion products, which spread in all directions with the same force and speed, appear. Having encountered on its way an artificial protective layer from mixture 8, the energy of the explosion is partially extinguished, partially spent on the destruction of the protective layer, and a significant part of it along the length of the charges 5 is reflected and reoriented, as with an inclination in the direction of the technological wells 2 at an angle of 82-83 to the horizontal , as well as in the direction of adjacent buffer wells 3. As a result, in the rock in the section of the overlying ledge 1, located between the last row of 70 vertical process wells 2 and a row of vertical buffer wells C due to the reflection and reorientation of the compression wave and the flow of products of the explosion of charges 5 there are additional compression waves and a flow of explosion products differentially directed both towards adjacent buffer wells 3 and towards the last row of technological wells 2 with an inclination to them at an angle of 82 8392 to the horizontal.

Порода за невеличкий проміжок часу дуже стискується, роздавлюється і переходить в текучий стан, її частинки 75 починають рухатися по радіальним напрямкам і за рахунок відбитої і переорієнтованої додаткової хвилі стиску і додаткового потоку продуктів вибуху диференційно переміщуються як з нахилом в напрямку технологічних свердловин 2 під кутом 82-83 до горизонталі, так і в напрямку суміжних буферних свердловин З по горизонтальній вісі ряду буферних свердловин 3.In a short period of time, the rock is highly compressed, crushed and becomes fluid, its particles 75 begin to move in radial directions and, due to the reflected and reoriented additional compression wave and the additional flow of explosion products, differentially move as if with an inclination in the direction of technological wells 2 at an angle of 82 -83 both horizontally and in the direction of adjacent buffer wells Z along the horizontal axis of a row of buffer wells 3.

Внаслідок цього в гірській породі на дільниці вищележачого уступу 1, розташованій поміж останнім рядом вертикальних технологічних свердловин 2 і рядом вертикальних буферних свердловин 3, за рахунок направленої подвійної дії енергії вибуху зарядів 5 вертикальних буферних свердловин 3, утворюється зона пластичних деформацій диференційно направлених, як в сторону суміжних буферних свердловин З по горизонтальній вісі ряду буферних свердловин 3, так і в сторону останнього ряду технологічних свердловин 2 с нахилом до них кутом 82-832 до горизонталі, при цьому завдяки відбиттю і переорієнтації енергії вибуху зарядів 5 вертикальних буферних свердловин З від штучних захисних шарів флегматизаторно-демпферної - суміші 8 в вертикальних буферних свердловинах 3, пластичні деформації не розповсюджуються за межі вертикальних буферних свердловин З із сторони формування контурної поверхні укосу вищележачого уступу 1.As a result, in the rock in the area of the overlying ledge 1, located between the last row of vertical technological wells 2 and a row of vertical buffer wells 3, due to the directed double action of the energy of the explosion of the charges 5 of the vertical buffer wells 3, a zone of plastic deformations differentially directed, as in the side, is formed of adjacent buffer wells Z along the horizontal axis of a row of buffer wells 3, as well as towards the last row of technological wells 2 with an inclination to them at an angle of 82-832 to the horizontal, at the same time due to the reflection and reorientation of the energy of the explosion of the charges of 5 vertical buffer wells Z from artificial protective layers phlegmatizer-damper - mixture 8 in vertical buffer wells 3, plastic deformations do not spread beyond the boundaries of vertical buffer wells C from the side of the formation of the contour surface of the slope of the overlying ledge 1.

В результаті цього по усій площині поверхні укосу уступу 1 утворюється контурна щілина під кутом 82-839 до горизонталі. В породі, оточуючій утворену щілину, практично не виникає деформуючих напружень, а в. сформована контурна поверхня укосу уступу 1 непорушена вибуховими роботами, має площину максимально «- наближену до вертикалі з підвищенням його стійкості, забезпеченням довготривалості, зменшенням питомого розходу вибухової речовини і негативного сейсмічного впливу від вибухових робіт. сAs a result, a contour gap at an angle of 82-839 to the horizontal is formed along the entire plane of the surface of the slope of the ledge 1. There are practically no deforming stresses in the rock surrounding the formed crack, and in the formed contour surface of the slope of ledge 1 is undisturbed by blasting works, has a plane as close as possible to the vertical, increasing its stability, ensuring durability, reducing the specific consumption of explosives and negative seismic impact from blasting works. with

Внаслідок підривання свердловин 2, З утворюється нижчележачий уступ 11. На знову утвореному со нижчележачому уступі 11 поряд з вертикальними технологічними свердловинами 2 бурять приконтурний рядAs a result of the blasting of wells 2, C, a lower ledge 11 is formed. On the newly formed lower ledge 11, along with vertical technological wells 2, a contour row is drilled

Зо вертикальних свердловин 12, параметри яких аналогічні параметрам вертикальних буферних свердловин З с вищележачого уступу 1.From vertical wells 12, the parameters of which are similar to the parameters of vertical buffer wells Zc of the overlying ledge 1.

Після буріння свердловин 12 в них, аналогічно свердловинам 3, по усій їх довжині розміщують такі ж і таким же чином як і в свердловинах З плоскі перегородки 4, котрі розділяють об'єм свердловин 12 на дві « частини. Після чого об'єм свердловин 12 наповняють із сторони технологічних свердловин 2 розсипною вибуховою речовиною і формують заряди 5, в яких розміщають не менш трьох бойовиків 6, з'єднаних вибуховим о) с ланцюгом. Довжина І зарядів 5 складає не більше 0,75-0,80 глибини свердловин 12. "» Площа поперечного перетину зарядів 5 зменшується в напрямку від устя до дна свердловин 12. Зверху " зарядів 5 розміщують забійку 7. Вільний об'єм свердловин 12 наповнюють на всю глибину свердловин 12 флегматизаторно-демпферною сумішшю 8, такою ж, як і в свердловинах 3. Площа поперечного перетину флегматизаторно-демпферної суміші 8 зростає в напрямку від устя до дну свердловин 12. Після заряджання де вертикальних свердловин 2, 12 нижчележачого уступу 11 роблять їх підривання. При підриванні вертикальних со свердловин 12 відбувається утворення контурної щілини і контурної поверхні укосу уступу 11, аналогічно як і вище лежачому уступі 1 с утворенням єдиної суцільної контурної поверхні в одній площині укосу утвореного де здвоєного уступу крутоспадної до горизонталі під кутом більшим 822.Після підривання свердловин 2, 12 був -щ 20 закінчений процес формування контурної поверхні укосу здвоєного уступу з площиною максимально наближеної до вертикалі з підвищенням його стійкості і забезпеченням довго тривалості, зменшенням питомого розходу "м вибухової речовини, рівня ударних повітряних хвиль і інтенсивності сейсмічних коливань при проведенні підривних робіт.After drilling wells 12 in them, similarly to wells 3, flat partitions 4, which divide the volume of wells 12 into two parts, are placed along their entire length in the same way as in wells Z. After that, the volume of the wells 12 is filled from the side of the technological wells 2 with loose explosives and charges 5 are formed, in which at least three warheads 6 are placed, connected by an explosive chain. The length of the I charges 5 is no more than 0.75-0.80 of the depth of the wells 12. The cross-sectional area of the charges 5 decreases in the direction from the mouth to the bottom of the wells 12. On top of the charges 5, a mortise 7 is placed. The free volume of the wells 12 is filled to the entire depth of the wells 12 with the phlegmatizer-damper mixture 8, the same as in wells 3. The cross-sectional area of the phlegmatizer-damper mixture 8 increases in the direction from the mouth to the bottom of the wells 12. After charging the vertical wells 2, 12 of the lower ledge 11 undermining them. During blasting of vertical wells 12, the formation of a contour gap and the contour surface of the slope of the ledge 11 occurs, similarly to the above lying ledge 1 with the formation of a single continuous contour surface in one plane of the slope of the formed double ledge steeply sloping to the horizontal at an angle greater than 822. After the blasting of wells 2 , 12, the process of forming the contour surface of the slope of the double ledge with a plane as close as possible to the vertical was completed in 12, 20 with increasing its stability and ensuring a long duration, reducing the specific consumption of explosives, the level of shock air waves and the intensity of seismic vibrations during blasting.

Технологічні параметрі способу, що заявляється одержані емпірично ДП "Науково-дослідний гірничорудний 59 інститут" внаслідок лабораторних досліджень впливу рівномірно прикладених похилих навантажень на с утворення тріщин в гірських породах при бурінні вертикальних буферних свердловин З і приконтурного ряду вертикальних свердловин 12 із заданими технологічними параметрами, вибурених на вище і нижче лежачих уступах 1, 11, а також при моделюванні за допомогою мікровибухів технології формування контурної поверхні укосу здвоєного уступу підриванням свердловинних зарядів, що складаються с двох частин, заряду вибухової 60 речовини 5, розміщеною із сторони технологічних свердловин 2 і флегматизаторно-буферної суміші 8, розміщеній із сторони формованої контурної поверхні укосу уступу 1,11, при цьому заряди 5 ий флегматизаторно-буферна суміш 8 розділені в свердловинах 2,12 плоскими перегородками похилими в напрямку технологічних свердловин 2 під кутом 4-82--832 до горизонталі.The technological parameters of the claimed method were obtained empirically by the SE "Research Mining and Mineral Institute 59" as a result of laboratory studies of the influence of uniformly applied inclined loads on the formation of cracks in rocks during the drilling of vertical buffer wells 3 and a series of vertical wells 12 with specified technological parameters, drilled on the upper and lower lying ledges 1, 11, as well as when modeling with the help of microexplosions the technology of forming the contour surface of the slope of the double ledge by detonating well charges consisting of two parts, a charge of explosive 60 substance 5, placed on the side of technological wells 2 and phlegmatizer-buffer of the mixture 8, placed on the side of the formed contour surface of the slope of the ledge 1,11, while the charges 5 and phlegmatizer-buffer mixture 8 are separated in the wells 2,12 by flat partitions inclined in the direction of the technological wells 2 at an angle of 4-82--832 to the horizontal.

Приклад. бо Промислові випробування способу, що заявляється були проведені в Кривбасі на кар'єрі "Південний" ШУ ім.Артема, розробляючим запаси природно-багатих гематито-мартитових і мартитових руд. Уступ гірських порід має кут укосу 737592 , висоту 15м, довжину 5О0м ширину 27м, міцність 5-7 балів по шкалі проф.Example. because Industrial tests of the proposed method were carried out in Kryvbas at the "Southern" quarry of Artem SHU, which develops reserves of naturally rich hematite-martite and martite ores. The rock ledge has a slope angle of 737592, a height of 15m, a length of 500m, a width of 27m, strength of 5-7 points on the scale of Prof.

М.М.Протод'яконова.M.M. Protodyakonova.

З поверхні уступу були вибурені вертикальні технологічні свердловини в З ряди, глибиною Н-18м, діаметром 0-0,25м, відстань між якими К-бм. В останньому ряді з поверхні уступу були вибурені вертикальні буферні свердловини діаметром 4-0,800-0,80.0,250-0,200м, глибиною п-0,94Н-0,94.18-17,00м, відстань між якими г-10а-10.0,200-2,Ом, на відстані від останнього ряду технологічних свердловин г4-14а-14.0,200-2,80м.From the surface of the escarpment, vertical technological wells were drilled in three rows, with a depth of H-18m, a diameter of 0-0.25m, and a distance between them of K-bm. In the last row, vertical buffer wells with a diameter of 4-0.800-0.80.0.250-0.200 m, a depth of n-0.94H-0.94.18-17.00 m were drilled from the surface of the ledge, the distance between which is г-10а-10.0.200 -2, Ohm, at a distance from the last row of technological wells g4-14a-14.0,200-2,80m.

Після буріння вертикальних буферних свердловин у них по всій їх довжині були розміщені плоскі перегородки 70 шириною 0,200м, товщиною 0,02Ом, які виконані із полімерних матеріалів. Перегородки розміщені з нахилом в напрямку технологічних свердловин під кутом 82-83 до горизонталі і розділяють об'єм свердловин на рівні частини. Після цього об'єм вертикальних буферних свердловин із сторони технологічних свердловин були наповнені розсипною вибуховою речовиною і формовані заряди, в яких розміщено не менше трьох бойовиків, з'єднаних вибуховим ланцюгом. Довжина зарядів вибухової речовини складає не більше 0,80 глибини п 75 буферних свердловин і дорівнює 0,80.17,0-13,б6м. Зверху зарядів розміщена забійка.After drilling the vertical buffer wells, flat partitions 70 with a width of 0.200 m and a thickness of 0.02 Ohm, made of polymer materials, were placed along their entire length. The partitions are placed with an inclination in the direction of the technological wells at an angle of 82-83 to the horizontal and divide the volume of the wells into equal parts. After that, the volume of the vertical buffer wells on the side of the technological wells was filled with loose explosives and formed charges containing at least three warheads connected by an explosive chain. The length of explosive charges is no more than 0.80 of the depth of n 75 buffer wells and is equal to 0.80.17.0-13.b6m. A bump is placed on top of the charges.

Площа поперечного перетину зарядів зменшується в напрямку від устя до дну свердловин. Вільний об'єм буферних свердловин наповнюють флегматизаторно-демпферною сумішшю, яка рівномірно перемішана і складається на 5095 із подрібнених відходів гумотехнічного виробництва і на 5095 із інертних матеріалів, наприклад, піску, або дрібних фракцій бурового шламу. Площа поперечного перетину флегматизаторно-демпферної суміші зростає в напрямку від устя до дну буферних свердловин. Після заряджання технологічних і буферних свердловин на уступі гірських порід роблять їх підривання ініціюванням бойовиків.The cross-sectional area of the charges decreases in the direction from the mouth to the bottom of the wells. The free volume of the buffer wells is filled with a phlegmatizer-damper mixture, which is evenly mixed and consists of 5095 of crushed rubber production waste and 5095 of inert materials, for example, sand or small fractions of drilling mud. The cross-sectional area of the phlegmatizer-damper mixture increases in the direction from the mouth to the bottom of the buffer wells. After charging the technological and buffer wells on the ledge of rocks, they are blown up by the initiation of militants.

При ініціюванні бойовиків в зарядах буферних свердловин виникає детонаційна хвиля, котра рівномірно рухається по усій довжині зарядів в напрямку плоских перегородок. Під дією тиску детонаційної хвилі плоскі перегородки починають деформуватися і зміщуватися в радіальному напрямку протилежному від технологічних - свердловин по усій довжині буферних свердловин, рівномірно ущільнюючи і притискаючи до стінок буферних свердловин флегматизаторно-демпферну суміш. По мірі нарощування тиску деформовані і роздроблені плоскі перегородки і ущільнена флегматизаторно-демпферна суміш від дії тиску детонаційної хвилі перетворюється в ущільнену однорідну масу, котра зменшуючись в об'ємі, трансформується в міцно-пружну конгломеровану о субстанцію, що покриває поверхню буферних свердловин по всій її довжині із сторони формованої контурної «- поверхні укосу уступу, штучним захисним шаром із флегматизаторно-демпферної суміші, перемінного перетину, що збільшується від устя до дну буферних свердловин, похилим в напрямку технологічних свердловин підкутом ЄМ 82--832 до горизонталі. Міцність якості штучного захисного шару із флегматизаторно-демпферної суміші близькі со до міцністних якостей породного масиву. Після закінчення процесу детонації зарядів буферних свердловинWhen the fighters are initiated in the charges of the buffer wells, a detonation wave occurs, which moves uniformly along the entire length of the charges in the direction of the flat partitions. Under the action of the pressure of the detonation wave, the flat partitions begin to deform and move in the radial direction opposite to the technological wells along the entire length of the buffer wells, uniformly compacting and pressing the phlegmatizer-damper mixture to the walls of the buffer wells. As the pressure increases, the deformed and fragmented flat partitions and the compacted phlegmatizer-damper mixture due to the action of the pressure of the detonation wave turn into a compacted homogeneous mass, which, decreasing in volume, transforms into a strong and elastic conglomerated substance that covers the surface of the buffer wells along its entire length length from the side of the formed contour "- surface of the slope of the ledge, with an artificial protective layer of phlegmatizer-damper mixture, variable cross-section, increasing from the mouth to the bottom of the buffer wells, inclined in the direction of the technological wells at an angle of ЕМ 82--832 to the horizontal. The strength of the quality of the artificial protective layer from the phlegmatizer-damper mixture is close to the strength qualities of the rock massif. After the detonation process of buffer well charges is over

Зо навкруги них за рахунок енергії вибуху виникає симетрична, циліндрична хвиля стиску і такий же потік с продуктів вибуху, які поширюються в усі сторони з однаковою силою і швидкістю. Зустрівши на своєму шляху штучний захисний шар із суміші флегматизаторно-демпферної суміші енергія вибуху частково гаситься, частково витрачається на руйнування захисного шару, а значна її частина по довжині зарядів буферних свердловин « відбивається і переорієнтується, як з нахилом в напрямку технологічних свердловин під кутом 82 -839 до горизонталі, так і в напрямку суміжних буферних свердловин. В результаті цього в гірській породі на дільниці З с вищележачого уступу розташованій поміж останнім рядом вертикальних технологічних свердловин і рядом "з вертикальних буферних свердловин за рахунок відбиття і переорієнтації хвилі стиску і потоку продуктів вибуху " зарядів буферних свердловин виникають додаткові хвиля стиску і потік продуктів вибуху диференційовано направлених, як в сторону суміжних буферних свердловин , так і в сторону останнього ряду технологічних свердловин с нахилом до них під кутом 82-83 до горизонталі. Порода за невеличкий проміжок часу дуже ді стискується, роздавлюється і переходить в текучий стан, її частинки починають рухатися по радіальним оз напрямкам і за рахунок відбитої і переорієнтованої додаткової хвилі стиску і додаткового потоку продуктів вибуху диференційовано переміщуючись як з нахилом в напрямку технологічних свердловин під кутом 82 -839 о до горизонталі, так і в напрямку суміжних буферних свердловин по горизонтальній вісі ряду буферних - 70 свердловин. що Внаслідок цього в гірській породі на дільниці вищележачого уступу, розташованій поміж останнім рядом вертикальних технологічних свердловин і рядом вертикальних буферних свердловин, за рахунок направленої подвійної дії енергії вибуху зарядів вертикальних буферних свердловин, утворюється зона пластичних деформацій диференційовано направлених, як в сторону суміжних буферних свердловин по горизонтальній вісі 59 ряду буферних свердловин, так і в сторону останнього ряду технологічних свердловин с нахилом до них кутом с 82-839 до горизонталі, при цьому завдяки відбиттю і переорієнтації енергії вибуху зарядів вертикальних буферних свердловин від штучних захисних шарів флегматизаторно-демпферної суміші в вертикальних буферних свердловинах, пластичні деформації не розповсюджуються за межі вертикальних буферних свердловин із сторони формування контурної поверхні укосу вищележачого уступу. В результаті цього по усій 60 площині поверхні укосу уступу утворюється контурна щілина під кутом 82 8392 до горизонталі. В породі, оточуючій утворену щілину, практично не виникає деформуючих напружень, а сформована контурна поверхня укосу уступу непорушена вибуховими роботами, має площину максимально наближену до вертикалі з підвищенням його стійкості, забезпеченням довго тривалості, зменшенням питомого розходу вибухового речовини і негативного сейсмічного впливу від вибухових робіт. б5 Внаслідок підривання технологічних і буферних свердловин утворюється нижчележачий уступ. На знову утвореному нижчележачому уступі були вибурені вертикальні технологічні свердловини з параметрами відповідно технологічним свердловинам вищележачого уступу. Крім того, був вибурений приконтурний ряд свердловин з параметрами відповідно буферним свердловинам. Тип вибухової речовини, конструкція зарядів технологічних свердловин і свердловини приконтурного ряду на нижчележачому уступі аналогічні відповідним показникам технологічних і буферних свердловин віщележачого уступу. Свердловини нижче лежачого уступу заряджають і підривають, відбувається формування контурної поверхні укосу цього уступу, аналогічно формуванню її на вище лежачому уступі з утворенням єдиної суцільної контурної поверхні в одній площині укосу уступу під кутом до горизонталі більшим 822. Після підривання свердловин на знову утвореному нижчележачому 70 Ууступі був закінчений процес формування контурної поверхні укосу здвоєного уступу з площиною максимально наближеної до вертикалі з підвищенням його стійкості і забезпеченням довготривалості, зменшенням питомого розходу вибухової речовини, рівня ударних повітряних хвиль і інтенсивності сейсмічних коливань при проведенні підривних робіт.Around them due to the energy of the explosion, a symmetrical, cylindrical wave of compression and the same flow of explosion products, which spread in all directions with the same force and speed, arise. Having met on its way an artificial protective layer made of a phlegmatizer-damper mixture, the energy of the explosion is partially extinguished, partially spent on the destruction of the protective layer, and a significant part of it along the length of the charges of the buffer wells is reflected and reoriented, as if with an inclination in the direction of the technological wells at an angle of 82 - 839 both horizontally and in the direction of adjacent buffer wells. As a result of this, additional compression waves and the flow of explosion products arise in the rock in the section C of the overlying escarpment located between the last row of vertical technological wells and a row of "vertical buffer wells due to the reflection and reorientation of the compression wave and the flow of blast products" of the charges of the buffer wells directed both towards adjacent buffer wells and towards the last row of technological wells with an inclination to them at an angle of 82-83 to the horizontal. In a short period of time, the rock is highly compressed, crushed and becomes fluid, its particles begin to move in radial z directions and due to the reflected and reoriented additional compression wave and the additional flow of explosion products differentially moving as if with an inclination in the direction of technological wells at an angle of 82 -839 o to the horizontal, as well as in the direction of adjacent buffer wells along the horizontal axis of a row of buffer - 70 wells. that As a result, a zone of plastic deformation is formed in the rock in the section of the overlying ledge, located between the last row of vertical technological wells and a row of vertical buffer wells, due to the directed double action of the energy of the explosion of the charges of the vertical buffer wells, differentially directed, as in the direction of adjacent buffer wells along along the horizontal axis of the 59 row of buffer wells, as well as towards the last row of technological wells inclined to them at an angle of 82-839 to the horizontal, at the same time thanks to the reflection and reorientation of the energy of the explosion of the charges of the vertical buffer wells from the artificial protective layers of the phlegmatizer-damper mixture in the vertical buffer wells wells, plastic deformations do not spread beyond the vertical buffer wells from the side of the formation of the contour surface of the slope of the overlying ledge. As a result of this, a contour gap is formed along the entire 60 plane of the surface of the slope of the ledge at an angle of 82 8392 to the horizontal. There are practically no deforming stresses in the rock surrounding the formed crack, and the formed contour surface of the slope of the ledge is undisturbed by blasting, has a plane as close as possible to the vertical, increasing its stability, ensuring long life, reducing the specific consumption of explosives and the negative seismic impact from blasting . b5 As a result of the blasting of technological and buffer wells, a lower ledge is formed. On the newly formed lower ledge, vertical technological wells were drilled with parameters corresponding to the technological wells of the upper ledge. In addition, a series of near-contour wells with parameters corresponding to buffer wells were drilled. The type of explosive substance, the design of the charges of technological wells and wells of the near-contour row on the lower escarpment are similar to the corresponding indicators of the technological and buffer wells of the overlying escarpment. The wells below the lying ledge are charged and blown up, the contour surface of the slope of this ledge is formed, similar to the formation of it on the above lying ledge with the formation of a single continuous contour surface in one plane of the slope of the ledge at an angle to the horizontal greater than 822. After blowing up the wells on the newly formed lower 70 Uustup the process of forming the contour surface of the slope of the double ledge with a plane as close as possible to the vertical was completed, increasing its stability and ensuring durability, reducing the specific consumption of explosives, the level of shock air waves and the intensity of seismic vibrations during blasting.

При підриванні свердловин на віще лежачому і знову утвореному нижчележачому уступах лабораторією 7/5 Керування вибухом і гірничої сейсміки ДП "НДГРІ" проведені інструментальні виміри рівня сейсмічних коливань при веденні вибухових робіт. Установлено зменшення інтенсивності сейсмічних коливань промислових і цивільних об'єктів межуючи з кар'єром на 212295 при зрівнянні з аналогічними показниками при веденні вибухових робіт по відомій технології.Instrumental measurements of the level of seismic oscillations during blasting were carried out by the 7/5 Blast Control and Mining Seismic Laboratory of SE "NDRI" during the blasting of wells on the over lying and newly formed lower ledges. A decrease in the intensity of seismic vibrations of industrial and civil objects bordering the quarry by 212,295 was established when compared with similar indicators during blasting operations using known technology.

Технологічні параметри способу, що заявляється одержані емпірично ДП "НДГРІ" внаслідок лабораторних досліджень впливу рівномірно прикладених похилих навантажень на утворення тріщин в гірських породах при бурінні вертикальних буферних свердловин і приконтурного ряду вертикальних свердловин із заданими технологічними параметрами, вибурених на вище і нижчележачих уступах, а також при моделюванні за допомогою мікровибухів технології формування контурної поверхні укосу здвоєного уступу підриванням свердловинних зарядів, що складаються з двох частин, заряду вибухової речовини, розміщеною із сторони гр; технологічних свердловин і флегматизаторно-буферної суміші, розміщеній із сторони формованої контурної поверхні укосу уступу, при цьому заряди вибухової речовини і флегматизатор-но-буферна суміш розділені в в свердловинах плоскими перегородками похилими в напрямку технологічних свердловин під кутом 82-83 до горизонталі. Технічний результат досягається шляхом забезпечення можливості формування достатньо гладкої контурної поверхні укосу здвоєного уступу з площиною максимально наближеної до вертикалі, за рахунок че можливості диференційовано направленої рівномірної подвійної дії енергії вибуху, утвореної у вигляді відбитої і переорієнтованої хвилі стиску і потоку продуктів вибуху, направленої як уздовж всієї площини укосу уступу - по всій його висоті, так і в напрямку технологічних свердловин під кутом 82-832 до горизонталі в приконтурнійї «М зоні укосу віще і нижчележачих уступів. сThe technological parameters of the claimed method were obtained empirically by SE "NDRI" as a result of laboratory studies of the influence of uniformly applied inclined loads on the formation of cracks in rocks during the drilling of vertical buffer wells and a series of vertical wells with specified technological parameters, drilled on the upper and lower ledges, as well as when modeling with the help of micro-explosions the technology of forming the contour surface of the slope of a double ledge by detonating well charges consisting of two parts, a charge of explosive substance placed on the side of gr; technological wells and phlegmatizer-buffer mixture, placed on the side of the formed contour surface of the slope of the slope, while charges of explosive substance and phlegmatizer-but-buffer mixture are separated in the wells by flat partitions inclined in the direction of technological wells at an angle of 82-83 to the horizontal. The technical result is achieved by ensuring the possibility of forming a sufficiently smooth contour surface of the slope of the double ledge with a plane as close as possible to the vertical, due to the possibility of differentially directed uniform double action of the explosion energy, formed in the form of a reflected and reoriented compression wave and the flow of explosion products, directed both along the entire the plane of the slope of the ledge - along its entire height, as well as in the direction of the technological wells at an angle of 82-832 to the horizontal in the "M" zone of the slope above and below the ledges. with

Claims

The formula of the invention cm. The method of drilling and blasting works in quarries, which includes drilling rows of vertical technological wells from the surface of the overlying ledge of rocks and vertical buffer wells in the last 70 rows with given technological parameters relative to the strength of the rocks, charging them and blasting with - with formation the contour surface of the slope of this ledge and the formation of a lower ledge, drilling on this newly formed lower ledge the same vertical process wells and a series of near-contour vertical wells, charging them and detonating them with the formation of the contour surface of the slope of this ledge with the formation of a common continuous inclined contour surface in one plane of the slope of the formed double ledge, which differs in that the buffer wells and the near-contour row of wells are drilled with a diameter of 4 and a depth of П, which are, respectively, equal to 0.6-0.8 of the diameter О and 0.94.0.95 of the depth Н of the technological wells, with this distance g between wells that d equals 8-10 of them with a diameter of 4, and at a distance of g from the last row of technological wells - 12-14 with a diameter of 4, flat partitions are placed along the entire length of the buffer wells and the adjacent row of wells, inclined in the direction of the technological wells at an angle of A-82-839 up to -shЩ 70 horizontally and with the division of their volume into equal parts, then fill their volume from the side of the technological wells with bulk explosive, and the free volume - with a phlegmatizer-damper mixture, at the same time, the length of the explosive charge; , accept no more than 0.75--0.80 of the depth of these wells.

p. 60 b5