RU1451935C - Ash collector - Google Patents
Ash collector Download PDFInfo
- Publication number
- RU1451935C RU1451935C SU4245669A RU1451935C RU 1451935 C RU1451935 C RU 1451935C SU 4245669 A SU4245669 A SU 4245669A RU 1451935 C RU1451935 C RU 1451935C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- housing
- gases
- heat exchange
- hopper
- pipes
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области теплоэнергетики и может быть использовано в энергетических и утилизационных котельных установках. The invention relates to the field of power engineering and can be used in energy and waste boiler plants.
Целью изобретения является повышение эффективности очистки и снижение энергозатрат за счет локального охлаждения газов, концентрации и коагуляции золы в межтрубных промежутках. The aim of the invention is to increase the cleaning efficiency and reduce energy consumption due to local cooling of gases, concentration and coagulation of ash in the annular spaces.
На фиг.1 изображен золоуловитель, общий вид; на фиг.2 разрез А-А на фиг. 1. Figure 1 shows the ash collector, a General view; in Fig.2 a section aa in Fig. 1.
Золоуловитель содержит корпус 1, входной 2 и выходной 3 патрубки, обечайку 4, винтовую перегородку 5, размещенную в зазоре между корпусом 1 и обечайкой 4. Вдоль верхней части корпуса 1 установлены теплообменные трубы 6 с образованием между ними межтрубных промежутков 7. В нижней части корпуса 1 выполнены каналы 8, которые непосредственно сообщаются с бункером 9. Бункер разделен на отсеки и в горловине каждого отсека установлены затворы 10. Теплообменные трубы 6 соединены с коллекторами подвода 11 и отвода 12 охлаждающей воды или воздуха. The ash collector comprises a housing 1, an input 2 and an output 3 nozzles, a
Золоуловитель работает следующим образом. The ash collector works as follows.
Охлаждающая вода или воздух поступает из коллектора 11 в теплообменные трубы 6, а затем собирается в коллекторе 12 и направляется в последующие элементы котельной установки. Температура подаваемой воды или воздуха превышает на 5-20оС температуру точки росы для данного вида дымовых газов. Точка росы зависит от вида сжигаемого топлива и рассчитывается по нормативной методике. Дымовые газы по патрубку 2 поступают в спиральный канал, образованный корпусом 1, обечайкой 4 и винтовой перегородкой 5. Двигаясь по каналу, газы приобретают вращательное движение, за счет которого возникают центробежные силы, отбрасывающие частицы золы к корпусу 1, где они попадают в межтрубные промежутки 7. За счет охлаждения дымовых газов теплообменными трубами 6 в межтрубном пространстве 7 влажность газов составляет 40-90% Влажность газов вызывает коагуляцию частиц золы, образуются агломераты, которые под действием собственной массы падают вниз из межтрубного пространства и потоком переносятся в нижнюю часть корпуса. За счет инерционных сил частицы и агломераты попадают в каналы 8, а затем падают в бункер 9. Очищенные газы удаляются через выходной патрубок 3, а частицы золы удаляются из бункера 9 через затворы 10.Cooling water or air flows from the collector 11 into the heat exchange pipes 6, and then is collected in the collector 12 and sent to the subsequent elements of the boiler installation. Temperature of feed water or air exceeds by 5-20 ° C dew point temperature for this type of flue gas. The dew point depends on the type of fuel burned and is calculated according to the normative method. Flue gases through the pipe 2 enter the spiral channel formed by the housing 1, the
Если теплообменные трубы не будут установлены с межтрубными промежутками, то не будут созданы условия для локального снижения температуры дымовых газов, не произойдет повышения их влажности и коагуляции мелких частиц золы, т.е. более полной очистки газов. If heat exchange pipes are not installed with annular gaps, then conditions will not be created for a local decrease in the temperature of flue gases, their humidity and coagulation of fine ash particles will not increase, i.e. more complete gas cleaning.
При отсутствии каналов, сообщающихся с бункером и направленных навстречу навивке винтовой перегородки, т.е. навстречу газовому потоку, не будет происходить отделение частиц золы и агломератов от потока, т.е. очистка газов от крупных частиц. Если теплообменные трубы разместить не в верхней части корпуса, а в средней, это приведет к забиванию межтрубных промежутков отложениями золы и к снижению коэффициента эффективности теплообмена, что снизит экономичность работы устройства. In the absence of channels communicating with the hopper and directed towards winding the screw partition, i.e. towards the gas stream, there will be no separation of ash particles and agglomerates from the stream, i.e. purification of gases from large particles. If the heat exchange pipes are placed not in the upper part of the casing, but in the middle, this will lead to clogging of the annular spaces by ash deposits and to a decrease in the heat exchange efficiency coefficient, which will reduce the efficiency of the device.
В предлагаемом устройстве установка в верхней части корпуса теплообменных труб с шагом 1,3-1,8 их диаметра, установка в нижней части корпуса каналов, сообщающихся с бункером, и направление их навстречу навивке винтовой перегородки приводит к концентрации и коагуляции золы в межтрубных промежутках с выводом агломератов из потока, охлаждению дымовых газов. Это обуславливается тем, что за счет центробежных сил, возникающих при вращательном движении газов в кольцевом зазоре, в пристенном слое, прилегающем к корпусу, происходит концентрация частиц пыли. Наличие межтрубных промежутков в верхней части корпуса обеспечивает образование в них непроточных зон с самостоятельным вихревым движением газов. При этом пристенный слой в верхней части корпуса получается состоящим из двух зон: первая зона непроточная находится во впадинах, вторая зона проточная находится ниже впадин и омывает нижние образующие теплообменных труб. За счет охлаждения газов, находящихся в пристенном слое теплообменных труб, температура газов снижается, причем температура газов, находящихся в непроточной зоне, снижается на большую величину, чем в проточной, так как количество газов в непроточной зоне составляет 1-3% от всех газов, а площадь соприкосновения этих газов с теплообменными трубами 50-70%
Использование предлагаемого устройства позволит значительно повысить эффективность очистки газов, снизить аэродинамическое сопротивление и увеличить коэффициент эффективности теплообмена, т.е. в целом повысить экономичность работы устройства.In the proposed device, the installation in the upper part of the casing of heat-exchange pipes with a pitch of 1.3-1.8 of their diameter, the installation in the lower part of the casing of the channels communicating with the hopper, and their direction towards winding the screw partition leads to the concentration and coagulation of ash in the annular intervals with the removal of agglomerates from the stream, the cooling of flue gases. This is due to the fact that due to the centrifugal forces arising from the rotational movement of gases in the annular gap, a concentration of dust particles occurs in the wall layer adjacent to the housing. The presence of annular spaces in the upper part of the housing ensures the formation of non-flow zones in them with independent vortex movement of gases. In this case, the near-wall layer in the upper part of the casing is obtained consisting of two zones: the first zone is not flowing in the troughs, the second flowing zone is lower than the troughs and washes the lower generatrix of the heat-exchange tubes. Due to the cooling of the gases located in the wall layer of the heat exchange pipes, the temperature of the gases decreases, and the temperature of the gases in the non-flow zone decreases by a larger amount than in the flow zone, since the amount of gas in the non-flow zone is 1-3% of all gases, and the contact area of these gases with heat transfer tubes is 50-70%
Using the proposed device will significantly increase the efficiency of gas purification, reduce aerodynamic drag and increase the coefficient of heat transfer efficiency, i.e. generally increase the efficiency of the device.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4245669 RU1451935C (en) | 1987-05-18 | 1987-05-18 | Ash collector |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4245669 RU1451935C (en) | 1987-05-18 | 1987-05-18 | Ash collector |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU1451935C true RU1451935C (en) | 1995-07-09 |
Family
ID=30440681
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4245669 RU1451935C (en) | 1987-05-18 | 1987-05-18 | Ash collector |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU1451935C (en) |
-
1987
- 1987-05-18 RU SU4245669 patent/RU1451935C/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР N 1149101, кл. F 22B 1/18, 1983. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN88101563A (en) | Boiler with two fluidised bed | |
CN208282145U (en) | A kind of station boiler rotary regenerative air preheater for preventing dust stratification from staiing deposition | |
CN205461770U (en) | Quick circulation of coaxial short distance is semidry method gas cleaning equipment of desorption pollutant in coordination | |
AU568201B2 (en) | Two-or multi-component reactor | |
RU1451935C (en) | Ash collector | |
FI66297C (en) | ANORDINATION FOR AVAILABLE FASHION COMPONENTS FOR ROVERGASER | |
US5277151A (en) | Integral water-cooled circulating fluidized bed boiler system | |
CN2310936Y (en) | Multipipe cyclone dust-collecting and heat-saving device | |
CN207342408U (en) | A kind of biomass boiler filtration apparatus | |
RU2081709C1 (en) | Filter for shaft boiler plants smoke gasses purification | |
CN206152502U (en) | Living beings are gas -liquid separation tower for gas | |
CN87214854U (en) | D.c. cyclone slit-type dust remover | |
CN114560519B (en) | Coal fired power plant flue gas desulfurization waste water evaporation tower | |
RU215395U1 (en) | DEVICE FOR CLEANING FLUE GASES OF SMALL BOILER HOUSES | |
RU2484402C1 (en) | Device for heat utilisation of condensation of water vapour and cleaning of waste gases of power plant | |
SU997824A1 (en) | Battery-type heat exchanging cyclone | |
CN109373572A (en) | Noise reduction dedusting smoke abatement integration hot-blast stove | |
SU1318306A1 (en) | Multiclone | |
JP3032695B2 (en) | Dust collection heat exchanger | |
US3145693A (en) | Pulverized fuel furnace of the vertical axis cyclone type | |
CN220707379U (en) | Dust removing device of air preheater for garbage incineration | |
RU2314860C2 (en) | Device for purification of the gases | |
SU1606154A1 (en) | Inertial dust separator | |
SU879195A2 (en) | Vortex pipe | |
SU982753A1 (en) | Dust trap for wet cleaning of high temperature gases |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20030519 |