RU1408662C - Diffusion welding method - Google Patents
Diffusion welding method Download PDFInfo
- Publication number
- RU1408662C RU1408662C SU4161823A RU1408662C RU 1408662 C RU1408662 C RU 1408662C SU 4161823 A SU4161823 A SU 4161823A RU 1408662 C RU1408662 C RU 1408662C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- welded
- point
- titanium alloys
- diffusion welding
- pseudo
- Prior art date
Links
Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к сварке давлением, в частности к диффузионной сварке титановых сплавов, и может быть использовано в авиационной и других отраслях промышленности. The invention relates to pressure welding, in particular to diffusion welding of titanium alloys, and can be used in aviation and other industries.
Целью изобретения является повышение качества сварного соединения высоколегированных (α+β)- и псевдо-β -титановых сплавов. The aim of the invention is to improve the quality of the welded joint of high alloy (α + β) - and pseudo-β-titanium alloys.
Способ осуществляют следующим образом. Свариваемые детали из высоколегированных (α+β)- и псевдо-β -титановых сплавов нагревают в инертной среде в разведенном состоянии выше точки Ас3 на 50-100оС, затем охлаждают со скоростью 0,5-1,9оС до точки Ас3, детали сдавливают и осуществляют изотермическую выдержку.The method is as follows. Welded parts from high-alloyed (α + β) - and pseudo-β-titanium alloys are heated in an inert medium in a diluted state above point A c3 by 50-100 о С, then cooled at a speed of 0.5-1.9 о С to the point And c3 , the details are squeezed and isothermal exposure is carried out.
Термодеформационный цикл сварки обеспечивает интенсификацию контактных поверхностей за счет формирующегося рельефа микро- и субструктурного характера, который у высоколегированных (α+β)- и псевдо-β -титановых сплавов наиболее интенсивно формируется на стадии охлаждения в температурном интервале от Ас3 + +(50.100)оС до Ас3, что связано с высокой диффузионной подвижностью атомов (которая при дальнейшем повышении температуры уменьшается), приводящей к релаксации внутренних напряжений при фазовых α _→ β- и -превращениях, что способствует повышению качества сварного соединения.The thermodeformational welding cycle provides intensification of contact surfaces due to the emerging micro- and substructural relief, which is most intensively formed in high-alloyed (α + β) and pseudo-β-titanium alloys at the cooling stage in the temperature range from A s3 + + (50.100) C to a c3, which is associated with a high diffusion mobility of atoms (which on further increasing the temperature decreases), which leads to internal stress relaxation at phase α _ → β- and -prevrascheniyah, thereby dressing sheniyu quality weld.
При скорости охлаждения > 1,9оС/мин рост рельефа замедляется, так как внутренние напряжения не успевают релаксировать, и реакционная способность поверхностей падает. При скорости охлаждения ниже 0,5оС/мин, не приводя к дальнейшей интенсификации роста рельефа, увеличивается время пребывания свариваемых поверхностей в разведенном состоянии. При этом происходит насыщение поверхности остаточными активными газами и снижение ее реакционной способности.At a cooling rate of> 1.9 ° C / min increase slows down relief, since the internal stresses do not have time to relax, and reactivity falls surfaces. When the cooling rate is below 0.5 ° C / min, without leading to further intensification of the relief growth, the residence time of the welded surfaces in the diluted state is increased. In this case, the surface is saturated with residual active gases and its reactivity decreases.
П р и м е р. Сваривали цилиндрические образцы из сплава ВТ-16 β _→ α16 х 30 мм с полированными поверхностями (Ас3 850оС) в очищенном и осушенном аргоне с дополнительной герметизацией стыка геттером (титановая трубка). Детали нагревали до 900оС в разведенном состоянии, выдерживали 10 мин и охлаждали со скоростью 1,0оС/мин до 850оС. При 850оС прикладывали детали, сдавливали усилием Р 1,0 кг/мм2 и выдерживали в течение 5 мин. После сварки образцы испытывали на ударную вязкость и статическое растяжение.PRI me R. Cylindrical specimens of VT-16 β _ → α16 x 30 mm alloy were welded with polished surfaces (A c3 850 о С) in cleaned and dried argon with additional sealing of the joint with a getter (titanium tube). Parts were heated to 900 ° C in the reconstituted state, held for 10 minutes and cooled at 1.0 C / min to 850 C. At 850 C was applied parts squeezed force F of 1.0 kg / mm 2 and held for 5 minutes. After welding, the samples were tested for impact strength and static tension.
Испытания показали повышение качества сварного соединения. Tests have shown an increase in the quality of the welded joint.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4161823 RU1408662C (en) | 1986-12-08 | 1986-12-08 | Diffusion welding method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4161823 RU1408662C (en) | 1986-12-08 | 1986-12-08 | Diffusion welding method |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU1408662C true RU1408662C (en) | 1995-06-09 |
Family
ID=30440567
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4161823 RU1408662C (en) | 1986-12-08 | 1986-12-08 | Diffusion welding method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU1408662C (en) |
-
1986
- 1986-12-08 RU SU4161823 patent/RU1408662C/en active
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР N 1144282, кл. B 23K 20/00, 1983. * |
Патент США N 4013210, кл. B 23K 19/00, 1967. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU649329A3 (en) | Method of heat treatment of aluminium alloys | |
EP0146081A2 (en) | Method of making a pressure vessel with an anti-corrosion coating, and vessel obtained thereby | |
RU1408662C (en) | Diffusion welding method | |
JPH0122347B2 (en) | ||
SU1618551A1 (en) | Method of diffusion welding of semiconductors with metals | |
Purushothaman et al. | High-power ultrasonic fatigue | |
JP3762528B2 (en) | Short-time high-frequency heat treatment method for α + β type titanium alloy | |
JPS5956567A (en) | Production of heat-resistant member | |
JPS6358220B2 (en) | ||
SU1177381A1 (en) | Method of treating two-phase magnesium alloys | |
US3542607A (en) | Method of refining alloys | |
JPH0517303B2 (en) | ||
SU588259A1 (en) | Method of chemical and heat treatment of components | |
SU1412914A1 (en) | Method of diffusion welding of hardening hard-magnetic materials with steels | |
KR790001634B1 (en) | Exclusion method of residual shrink generation at melting traetment of aluminium alloy | |
RU1788077C (en) | Method of processing metals and alloys | |
Payne et al. | Intergranular corrosion of commercially pure zirconium | |
SU1583454A1 (en) | Method of thermal treatment of alloyed dispersion-hardening tool steels | |
SU952889A1 (en) | Method for treating products from secondary polyamides | |
SU739131A1 (en) | Method of nitriding structural steel parts | |
SU1052915A1 (en) | Method of determining temperature of material transition from plastic to brittle state | |
Bothe et al. | Fatigue and creep damage interaction in alloy 800 H at 800 C | |
SU1271694A1 (en) | Method of soldering telescopic joints of graphite with metal | |
JPH03155483A (en) | Method for joining graphite to titanium or titanium alloy | |
SU660819A1 (en) | Diffusion welding method |