PL98608B1 - Sposob fluidalnego zgazowywania cial stalych zawierajacych wegiel - Google Patents

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób fluidalnego zgazowywania dajacych popiól zawierajacych we¬ giel cial stalych w celu wytworzenia gazu do syntez.Swiatowe zapasy wydobywanego gazu i ropy naftowej na obecnym poziomie konsumpcji, nie moga wystarczyc na dluzej niz do roku 2000. Z drugiej strony, zapasy wegla sa wzglednie obfi¬ te. Wegiel i lignity na przyklad zawieraja 55,9x 1015 kwh energii termicznej i stanowia 88,8% e- nergii uzyskiwanej z pierwotnych swiatowych za¬ pasów pochodzacych z paliw kopalnych. Nawet jesli obecne wydobycie wegla w ilosci 3 biblio- nów metrycznych ton rocznie powiekszy sie trzy¬ krotnie, zapasy wegla wystarczylyby na okolo 300 lat.W nowoczesnych spoleczenstwach przemyslo¬ wych takich jak USA, 95,9% energii zuzytej (1969) pochodzi ze spalania paliw kopalnych; 20% z wegla i 75,8% z gazu i oleju. Zródla paliw nie- kopalnych stanowia: 3,8% energia wodna. 0,3°/q energia atomowa.Jakkolwiek zastosowanie energii atomowej wzrasta, przewiduje sie ze paliwa kopalne beda w dalszym ciagu glównym zródlem energii do konca tego stulecia. Uprzednie dane sa zaczer¬ pniete z Scientific American, wrzesien 1971, spec¬ jalny numer poswiecony mocy i energii.W celu zmniejszenia ogromnej eksploatacji zró¬ del ropy naftowej, popiera sie usilnie zwiekszenie zuzycia wegla. Jest to najobfitsze zródlo paliw kopalnych i stanowi olbrzymia rezerwe energii.Jednakze spalanie wegla powoduje zanieczyszcze¬ nia atmosfery na skutek wydzielania dwutlenku siarki i szczególnych substancji. Jesli zostanie u- znany przez podpisanie jako swiatowe zródla e- nergii, wegiel bedzie musial byc naogól uwalnia¬ ny od tych zanieczyszczen stwarzajacych proble¬ my. io Jedna z metod przetwarzania wegla na czyste paliwo energetyczne traktuje wegiel jako suro¬ wiec do wytwarzania gazu do syntez i oleju. W tym celu, dokladnie rozdrobniony wegiel ogrzewa sie w stopniowo wzrastajacej temperaturze w ba- terii reaktorów do fluidalnego zgazowania uzy¬ skujac medium gazowe, smole i czasteczki wegla jako pozostalosc po zgazowaniu lub koks. Po u- wodornieniu w reaktorze katalitycznym, smoly daja syntetyczny surowy olej, który moze byc rafinowany w zwykly sposób. Dokladny opis pro¬ cesu zawarty jest w patencie Stanów Zjednoczo¬ nych Ameryki nr 3 375175 Eddingera i innych.Ten koks tworzy doskonala substancje weglo- ^ wa dla zgazowywania para w fazie fluidalnej w celu uzyskania gazu do syntez zawierajacego wo¬ dór i tlenek wegla, który mozna poddawac reak¬ cji w obecnosci katalizatora uzyskujac metan równiez okreslany jako substytut gazu natural¬ nego (SNG).Odpowiednie badania musza byc podjete w ce- 98 60898 608 lu usTOi^a zanieczyszczen atmosfery ttikich at / dwutlenek siarki, amonfak i popiól. Takie prze¬ twarzanie wegla, jakkolwiek obejmuje pewne znane technologie bylo dotychczas przeprowadza¬ ne na skale odpowiednia dla dostarczenia \leju i gazu, w ilosciach wystarczajacych do zlagodze¬ nia ostrego braku naturalnych produktów nafto¬ wych.Jedna z najwiekszych trudnosci w procesie kon¬ wersji wegla, jak opisano powyzej wystepuje w etapie zgazowywania, gdy koks w fazie fluidal¬ nej kontaktuje sie z para w celu wytworzenia ga- zu-do^syntez. Glównym problemem jest dostar¬ czenie odpowiedniej ilosci ciepla do podtrzymania reakcji zgazowania, która jest wysoce endoter- miczna.Pozadane jest wykorzystanie ciepla ze spalania czesci koksu i rózne sposoby przeprowadzenia te¬ go sa proponowane i wypróbowywane. Na przy¬ klad tlen mieszano z para wodna w celu spala¬ nia -koksu w generatorze. Jednakze, stosowanie tlenu budzi PL

Claims (3)

1. zastrzezenia z ekonomicznego punktu widzenia. Zamiast czystego tlenu mozna stosowac powietrze, lecz wówczas syntetyczny gaz jest za¬ nieczyszczony azotem. W innej propozycji recyrkulujacy strumien ko¬ ksu jest odprowadzany ze zgazowywanego pod¬ loza i czesciowo spalany w celu podniesienia je¬ go temperatury do takiego poziomu, ze przy po¬ nownym wprowadzaniu do generatora w miesza¬ ninie ze swiezym koksem dostarcza sie znaczna ilosc ciepla. Taki schemat jest zawarty w paten¬ cie Stanów Zjednoczonych Ameryki Cattona i in¬ nych, i Jedna z niedogodnosci stosowania recyrkuluja- cego strumienia koksu jest tworzenie sie mialu na skutek tarcia, który ma tendencje do ciagle¬ go wywiewania z generatora z gazem do syntez z mialem utworzonym na skutek lamania sie cza¬ steczek, koksu w wyniku reakcji z para wodna. Mialy albo sa tracone, albo musza byc odzyski¬ wane i zawracane do obiegu co powoduje wzrost kosztów procesu. Co wiecej zwiekszona ilosc mia¬ lu pociaga za soba zmniejszenie szybkosci gazu o naogól niskim przerobie. v Inne propozycje ogrzewania strefy zgazowywa¬ nia sa przedstawione w opisie patentowym Sta¬ nów Zjednoczonych Ameryki nr 3171369 przez Stephensa i innych. Wedlug tego schematu czesc koksu jest spalana w strefie spalania nieco po¬ nizej poczatkowej temperatury laczenia popiolu utworzonego podczas spalania. Gorace czastecz¬ ki sa lepkie, przylegaja jedna do drugiej i two¬ rza aglomeraty, które odprowadza sie z komory do spalan i wprowadza do generatora w celu do¬ starczenia ciepla wybitnie endotermicznej reakcji para wodna-wegiel. Po opuszczeniu generatora a- glomeraty popiolu moga byc zawracane do strefy spalania w celu ponownego ogrzania. Zaletami metody Stephens'a i innych w stosun¬ ku do metod uprzednich sa: ze nie zanieczyszcza sie gazu syntetycznego azotem co ma miejsce w przypadku gdy w celu spalania koksu wprowadza sie do generatora powietrze, jest mniej kosztow¬ ne niz proces w którym stosuje sie tlen zamiast powietrza w celu unikniecia rozcienczania azotem, nie powoduje wysokich strat wegla, które maja miejsce gdy strumien recyrkulujacego koksu o- grzewa sie przez kontaktowanie z goracymi gaza- 5 mi spalania, jak podano w uprzednio cytowanym patencie Pattona i innych, zuzytkowane jest zwlaszcza cieplo wymiany produktu posredniego, polaczonego popiolu, towarzyszace oszczednosciom kosztów surowca, i cyrkulujacy stopiony popiól io jest pod wzgledem mechanicznym korzystniejszy w stosunku do recyrkulujacego koksu, który pod¬ dany nadmiernemu scieraniu powoduje tworzenie sie drobnych czastek wegla, które nalezy odzyski¬ wac lub zwiazac w celu unikniecia dalszych strat 15 wegla i zanieczyszczenia atmosfery. Chociaz sta¬ nowi to postep w koncepcji ogrzewania regene* ratora do zgazowywania wegla w fazie fluidalnej, proces Stephens'a i innych nie jest wykonalny z handlowego punktu widzenia. Jego glówna wada 20 polega na tym, ze nie daje on praktycznego spo¬ sobu równowazenia zapotrzebowania na cieplo ge¬ neratora z jednej strony i komory do spalan z drugiej strony. Potrzeba i sposób utrzymania ta¬ kiej równowagi cieplnej jest omówiona ponizej. 25 W procesie Stephens'a i innych fluidalnego zga¬ zowywania wegla istnieja dwa niezalezne wymogi cieplne dla tego procesu; jednym jest dostarcze¬ nie ciepla do endotermicznej reakcji wegiel — pa¬ ra wodna, a drugim dostarczenie ciepla do aglo- 30 meracji popiolu z koksu w celu utworzenia re¬ cyrkulujacego nosnika ciepla pomiedzy generato¬ rem a komora do spalan. W celu utrzymania temperatury generatora na odpowiednim poziomie, albo szybkosc recyrkulu- 35 jacego nosnika ciepla musi byc zmieniona, albo temperatura pierwszej komory do spalan. Zmie¬ nianie szybkosci cyrkulacji nosnika ciepla nie jest praktykowane poniewaz wymaga duzego kom¬ pleksu zaworów i odpowiedniego ukladu kontrol- 40 nego. Zmienianie temperatury w pierwszej ko¬ morze do spalan jest stosowane, zaopatrywanie komory jest przeprowadzane ponizej temperatury topnienia nosnika ciepla koksowo-popiolowego. Jednakze kontrolowanie aglomeracji popiolu kok- 45 sowego i wytworzenie czasteczek o pozadanej wielkosci stosowanych jako nosnik ciepla wyma¬ ga dokladnej kontroli temperatury i innych para¬ metrów reakcji. Albo temperatura generatora wa¬ ha sie w sposób niepozadany, powoduja zmniej- 50 szenie wydajnosci, albo temperatura komory spa¬ lania zmienia sie prowadzac do defluidyzacji lub nieodpowiedniej aglomeracji. Stephens i inni pro¬ ponuja kontrole temperatury komory spalania przez wprowadzenie wody lecz taki sposób jest 55 zarówno nieekonomiczny jak i malo sprawny. Za- glomerowanego popiolu do dostarczenia ciepla do generatora w reakcji para wodna — wegiel nie stosuje sie w praktyce. Opracowano proces fluidalnego zgazowywania 60 cial stalych zawierajacych wegiel dajacy popiól, z pomoca pary wodnej w celu wytworzenia gazu do syntez, polegajacy na tym, ze cieplo do strefy zgazowywania dostarcza sie przez przepuszczanie przez nia strumienia zaglomerowanych czasteczek w popiolu utworzonych przez ogrzewanie czastek po-98 608 5 piolu pochodzacych z zawierajacych wegiel cial stalych ze strefy komory spalania w temperatu¬ rze wystarczajacej do wywolania aglomeracji lep¬ kich czastek popiolu; glówne ulepszenie polega na tym, ze aglomeracje czastek popiolu przepro¬ wadza sie w oddzielnej strefie komory spalania, a otrzymane zaglomerowane czastki wprowadza do glównej strefy komory spalania, w której utrzy¬ muje sie je ponizej temperatury aglomeracji, lecz w temperaturze odpowiedniej do wprowadzenia do strefy zgazowywania. Niniejszy wynalazek jest ulepszeniem znanego procesu wytwarzania gazu do syntez z cial sta¬ lych zawierajacych wegiel w fazie fluidalnej. W niniejszym procesie surowy material zawierajacy wegiel o takich rozmiarach, ze moze byc zawie¬ szony w strumieniu gazu w celu wytworzenia za¬ wiesiny ciala stalego otoczonego gazem, który dziala podobnie jak ciecz, poddaje sie reakcji z para wodna zgodnie z nastepujacym równaniem: C + H20 *CO + Hi. Znkomitym zródlem materialów zawierajacych wegiel jest koks wytwarzany pirolitycznie z do¬ kladnie rozdrobnionego wegla w baterii reaktorów do fluidalnego procesu o stopniowo wzrastajacej temperaturze, przy czym wszystkie skladniki two¬ rzace smoly usuwa sie z wegla sposobem w u- przednio cytowanym patencie Stanów Zjednoczo¬ nych Ameryki nr 3 375175. Temperatura w któ¬ rej przebiega reakcja para wodna — wegiel le¬ zy naogól w granicach od okolo 871° do okolo 982°C zwlaszcza okolo 871°C do 971°C stosujac koks jako surowiec wedlug patentu. Reakcja para wodna — wegiel jest nadzwyczaj endotermiczna wymagajaca okolo 2700 kal/g wegla. Czesc tego ciepla moze byc dostarczona z prze¬ grzanej pary wodnej stosowanej w procesie jako reagent i gaz fluidalny dla podloza materialu zawierajacego wegiel, lecz potrzebne sa ogromne ilosci dodatkowego ciepla. Wedlug wynalazku cieplo takie jest dostarczane przez wprowadzenie do strefy zgazowywania cyr- kulujacego strumienia zaglomerowanych czastek popiolu, który zostal ogrzany do okolo 1038°C przez kontaktowanie z goracymi gazami spala¬ nia wytworzonymi przez spalanie oddzielnych zró¬ del koksu zwlaszcza mialu koksowego, który zo¬ stal usuniety z generatora. Zaglomerowane cza¬ stki popiolu, przy przechodzeniu przez strefe zga¬ zowywania przenosza cieplo do ukladu reakcyjne¬ go skad sa zawracane do strefy spalania mialu do ponownego ogrzania do nastepnego przej¬ scia przez strefe zgazowywania i tak dalej w cia¬ glym strumieniu pomiedzy dwoma stanowiskami. Zaglomerowane czastki popiolu otrzymuje sie przez spalanie czesci koksu w oddzielnej strefie komory spalen w temperaturze odpowiedniej do utworzenia czesciowo stopionych lub lepkich cza¬ stek popiolu, które poddaje sie aglomeracji. Wedlug schematu. Na rysunku przedstawiony* jest generator 10, w którym znajduje sie zloze koksu .12 umieszczone na ruszcie 14 za pomoca fluidalnego strumienia 16 przegrzanej pary wod¬ nej. Koks jest wprowadzany do zloza 12 przez wpust 18. 6 W generatorze 10, koks poddaje sie reakcji z para wodna w celu utworzenia mieszaniny gazów zawierajacej glównie gaz do syntez (CO i H2) a równiez nieco C02 i H20. Gazy te, unoszac 5 starte ciala stale, przechodza przez wewnetrzny cyklon 11, a nastepnie sa zasysane przewodem 20 do zewnetrznego cyklonu 22. W cyklonach starte ciala stale zostaja oddzielone od strumienia gazu do syntez, który zostaje odprowadzony z procesu przewodem 24. Wiekszych rozmiarów ciala stale sa zawracane do zloza reaktora za pomoca cyklo¬ nu, przy czym rozdrobnione ciala stale sa odpro¬ wadzane przewodem 26 do komory spalania 28. Ciala stale zasilajace komore spalania 28 stano¬ wia najdrobniejsze czastki pochodzace z fluidal¬ nego zgazowania w generatorze 10 poniewaz stru¬ mien gazu do syntez unosi ten mial selektywnie. Przez spalanie go, mial jest zabezpieczony przed zwiekszaniem go w ukladzie, w ten sposób zmniejsza sie obciazenie cyklonu, umozliwiajace o wiele mniejsze naklady inwestycyjne i mniejsze zuzycie tej powierzchni. W tym samym czasie, selektywne usuwanie mialu stabilizuje wielkosc cial stalych zloza do wiekszych wymiarów umo¬ zliwiajac wyzsza wydajnosc gazu bez nadmier¬ nych strat cial stalych ze zloza. Spalanie mialu koksowego w komorze spalania 28 przeprowdza sie przy dostepie powietrza, ko¬ rzystnie ogrzanego wstepnie do okolo 204°C i do¬ starczanego przewodem 30. Para wodna przenosi zaglomerowane ziarna popiolu z nizszej czesci ge¬ neratora 10 przewodem 17 do komory spalania, gdzie czasteczki utrzymuje sie w temperaturze o- kolo 1038°C do 1149°C. Ogrzane czastki uchodza z wierzcholka komory spalania 28 i sa skierowane razem z gadami ze spalania, przez rurociag tloczo¬ ny 19 do separatora 23 i nastepnie opadaja przez przewód wylofowy 27 separatora do generatora 10. Ogrzane aglomeraty ziarn popiolu spadaja ka¬ skadowo przez zloze fluidalne czastek koksu u- dzielajac mu ciepla i uchodza dolem generatora z powrotem do komory spalania 28 do calkowi¬ tego cyklu. Gazy ze spalania i starte czastki popiolu u- tworzone w komorze spalania 28 skierowuje sie rurociagiem tloczonym 19 do separatora 23, gdzie uwalnia sie je od cyrkulujacych aglomeratów ziarn popiolu i odprowadza z wierzcholka separatora 2S przewodem 32 do pierwszego cyklonu 34. Roz¬ drobniony mial z cyklonu 34 jest recyrkulowany przewodem' 25 do komory spalania 28, poniewaz gazy ze spalania i rozdrobniony mial nie sa u- suwane w pierwszym cyklonie 34 sa wprowadza¬ ne do drugiego cyklonu 38 przewodem 36. Roz¬ pylony popiól i gazy ze spalania odprowadza sie z drugiego 38 cyklonu i rozdrobniony mial prze¬ prowadza sie przewodem 40 do komory spala¬ nia, w której nastepuje aglomeracja 43, która jest ogrzewana do odpowiednio wysokiej temperatu¬ ry w celu wywolania aglomeracji wprowadzonego rozdrobnionego mialu dla utworzenia zaglomero¬ wanych ziarn popiolu. Cieplo dla komory aglome¬ racji 43 uzyskuje sie ze spalania mialu koksowe¬ go w cyklonie piecowym 45 i transportuje przez przewód laczacy 59 do czesci szyjnej 61 komory 15 20 25 30 35 40 45 50 55 6098 608 7 aglomeracji 43. Ogrzane zaglomerowane czastki popiolu uchodza z komory 43 przez dolna czesc szyjna 61 i sa transportowane do pierwszej ko¬ mory spalania przez uklad ogniotrwalych przewo¬ dów 64. Gorace gazy spalinowe pochodzace z cy¬ klonu 65 umieszczonego wewnatrz komory aglo¬ meracji 43 sa kierowane przewodem 67 do prze¬ wodu 30, który zaopatruje pierwsza komore spa¬ lania 28 wstepnie podgrzanym powietrzem. Prze¬ wód 50 rozdziela sie w wezle polaczeniowym 70 na dodatkowe powietrze przewód 54 i przegrza¬ ne powietrze przewód 30 do komory spalania 28. Niezuzyta szlaka z cyklonu piecowego 45 odpro¬ wadzana jest przewodem 73. W wymienionym uprzednio opisie cyklon pie¬ cowy 45 moze byc pominiety, a mial weglowy spalany bezposrednio w komorze fluidalnej aglo- maracji 43. Zaglomerowane ziarna popiolu opadaja na dno zbiornika i sa odprowadzane z dolnej czesci zbiornika w ksztalcie buta. 61. Jakkolwiek szczególowy opis jest oparty na tworzeniu i ogrze¬ waniu zaglomerowanych ziarn popiolu w fazie flu¬ idalnej, przenoszenie ciepla moze byc zastapione ogrzewaniem fluidalnym. Przyklad. 8119 kg/min koksu wytworzone¬ go wedlug patentu Stanów Zjednoczonych Amery¬ ki nr 3 375 175# w temperaturze 538°C zawieraja¬ cego 15 zasilajacy 18 na rysunku) do zloza fluidalnego 12 generatora 10. Temperatura zloza koksu wynosi 871°C, cisnienie wynosi 6 atmosfer absolutnych (normalna granica wynosi 4—10 atm. absolut¬ nych). W generatorze, mase koksu poddaje sie fluidyzacji za pomoca 10 342,08 kg/min pary wod¬ nej wchodzacej w temperaturze 538°C. Gazy u- chodzace (strumien 24) zawieraja 8 296,34 kg/min CO plus wodór (stosunek molowy 0,627 mola CO:l mola wodoru) wspólnie z nieprzereagowana para wodna i równowazna iloscia C02 (7 448,11 kg/min, jak okresla równanie chemiczne H20 + CO ^ C02 + H2. Generator fluidalnego zgazowania wydajny spo¬ sób mieszania pary wodnej z czastkami koksu w celu przeprowdzenia reakcji woda — gaz i sa¬ morzutnego usuwania czesci mialu koksowego ze zloza. Temialy sa oddzielane od produktów gazo¬ wych w baterii cyklonów, z których ostatni groma¬ dzi czesc najdrobniejsza mialu koksowego, który jest korzystnie zuzywany jako paliwo w procesie. Ten mial posiada te sama zawartosc popiolu co koks w generatorze; okolo 32°/© wagowych. Jednakze,' gdy mial koksowy spalany jest calkowicie, caly popiól wprowadzany z predkoscia (1 229,25 kg/min), jest usuwany z ukladu albo w postaci pylu po¬ piolowego razem z gazami spalinowymi z pier¬ wszej komory spalania 28 lub w postaci stopio¬ nego zuzla z cyklonu piecowego 45. W celu zapewnienia potrzebnego ciepla dla re¬ akcji woda — gaz w generatorze, trudno topliwy strumien utworzony z aglomeratów popiolu kok¬ sowego recyrkuluje z generatora 10 do pierwszej komory spalania 28 przewodem 17 z szybkoscia 302 400,15 kg/min. Recyrkulujacy trudno topliwy, strumien jest ogrzany do 1038°C przez spalanie 2 245,32 kg/min wegla w 3 538 08 kg/min mialu 8 koksowego wprowadzonego do komory 28 prze¬ wodem 26. 22 861,44 kg/min przegrzanego powiet¬ rza z przewodem 30 i 3 024,15 kg/min produktów spalania z aglomeratora 43 laczy sie w przewo- 5 dzie 30 w 204°C i stosuje do fluidyzacji recyrku- lujacego trudno topliwego strumienia i do spala¬ nia mialu koksowego W pierwszej komorze spala¬ nia. Ogrzany recyrkulujacy trudno topliwy stru¬ mien jest unoszony w góre przez gazy spalinowe 10 przewodem 19 do seperatora 23, gdzie jest oddzie¬ lony i zawrócony do generatora przewodem 27. Podczas recyrkulacji trudno topliwego strumie¬ nia tarcie powoduje opadanie czastek mialu. W dodatku, spalanie mialu koksowego w pierwszej 15 komorze spalania jest niecalkowite. Wieksza czesc trudno topliwego mialu i koksu jest usuwana z gazów spalinowych w cyklonie 34 i zawraca do pierwszej komory. Dodatkowo, trudno topliwy mial i mial z popiolu koksowego sa rozdzielane 20 w cyklonie 38 w równowadze z mialem stalym uchodzacym w postaci pylu popiolowego z szyb¬ koscia 1153,05 kg/min z gazami spalinowymi. Ilosc mialu oddzielanego w cyklonie 38 jest kontrolowana w celu wyrównania ilosci strumie- 25 nia trudno topliwego wymaganego do kompensa¬ cji strat powodowanych tarciem, 3 02415 kg/min. Te mialy sa przenoszone przewodem 40 do aglo¬ meratora 43, pracujacego w temperaturze okolo* 1093°C, gdzie uzyskuje sie koks z typowego wy- 30 soko lotnego, wegla bitumicznego B tak jak jest otrzymywany z fugi miedzywarstwowej nr 6 z Illinois, Aglomerator jest ogrzewany przez spa¬ lanie mialu koksowego, pobranego w postaci prze¬ suwajacego sie strumienia z przewodu 26 z po- 35 laczenia 52, przeprowadzonego do cyklonu pieco¬ wego 45 przewodem 49. Produkty spalania z cy¬ klonu piecowego miesza sie z powietrzem w celu kontroli temperatury aglomeratora. Spalenie o- kolo 181,44 kg/min mialu koksowego z 1828 kg/ 40 min lub powietrza w cyklonie piecowym nastepu¬ je przez zmieszanie 1 043,28 kg/min powietrza be¬ dzie utrzymywalo temperature 1093°C w aglo- meratorze. Aglomerator jest zdolny do wytwarzania trud- 45 no topliwego strumienia o srednicy aglomerato- rów popiolu 0,63 cm do 0,93 cm. Sa one przeno¬ szone przewodem 64 do pierwszej komory spa¬ lania 28 w celu ponownego ogrzania. Okolo 78,93 kg/min popiolu jest usuwane z cyklonu pie- 50 cowego w postaci stopionego zuzla. Zastrzezenia patentowe 1. Sposób fluidalnego zgazowywania cial sta- 55 lych, zawierajacych wegiel za pomoca pary wod¬ nej w celu wytworzenia gazu do syntez, przy czym cieplo jest dostarczane do strefy zgazowy¬ wania przez przesuwajacy sie strumien zaglome¬ rowanych czastek popiolu utworzonych przez o- 60 grzewanie czastek popiolu pochodzacych z cial stalych zawierajacych wegiel w strefie spalania w temperaturze wystarczajacej do uczynienia cza¬ stek popiolu lepkimi i spowodowania ich aglome¬ racji, znamienny tym, ze aglomeracje przeprowa- es dza sie w oddzielnej strefie spalania utrzymujac98 608 temperature aglomeracji, a otrzymane zaglome- rowane czastki popiolu wprowadza sie do glównej strefy spalania, w której utrzymuje sie tempera¬ ture ponizej temperatury aglomeracji, lecz odpo¬ wiednia dla strefy zgazowywania.
2. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze jako czastki stale zawierajace wegiel stosuje sie koks. 10
3. 3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze temperatura w strefie spalania wynosi od okolo 1038°C do okolo 1149°C, a temperatura w strefie zgazowywania od okolo 871°C do okolo 982°C. 4. - Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze cieplo dla strefy spalania i aglomeratora uzysku¬ je sie przez spalanie mialu koksowego z genera¬ tora. PL