PL98544B1 - Sposob wstepnej obrobki mieszaniny weglowodorow przeznaczonej do transportu - Google Patents
Sposob wstepnej obrobki mieszaniny weglowodorow przeznaczonej do transportu Download PDFInfo
- Publication number
- PL98544B1 PL98544B1 PL1973165263A PL16526373A PL98544B1 PL 98544 B1 PL98544 B1 PL 98544B1 PL 1973165263 A PL1973165263 A PL 1973165263A PL 16526373 A PL16526373 A PL 16526373A PL 98544 B1 PL98544 B1 PL 98544B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- temperature
- fraction
- tower
- water
- fractions
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2/00—Processes or devices for granulating materials, e.g. fertilisers in general; Rendering particulate materials free flowing in general, e.g. making them hydrophobic
- B01J2/02—Processes or devices for granulating materials, e.g. fertilisers in general; Rendering particulate materials free flowing in general, e.g. making them hydrophobic by dividing the liquid material into drops, e.g. by spraying, and solidifying the drops
- B01J2/06—Processes or devices for granulating materials, e.g. fertilisers in general; Rendering particulate materials free flowing in general, e.g. making them hydrophobic by dividing the liquid material into drops, e.g. by spraying, and solidifying the drops in a liquid medium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
- F17D1/00—Pipe-line systems
- F17D1/08—Pipe-line systems for liquids or viscous products
- F17D1/088—Pipe-line systems for liquids or viscous products for solids or suspensions of solids in liquids, e.g. slurries
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
- F17D1/00—Pipe-line systems
- F17D1/08—Pipe-line systems for liquids or viscous products
- F17D1/16—Facilitating the conveyance of liquids or effecting the conveyance of viscous products by modification of their viscosity
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/0318—Processes
- Y10T137/0391—Affecting flow by the addition of material or energy
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Public Health (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Pipeline Systems (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób wstepnej obróbki mieszaniny weglowodorów przeznaczonej do transportu w postaci zawiesiny, a zwlaszcza lepkich mieszanin weglowodorowych, na przyklad surowego oleju woskowego.Pompowanie lepkich mieszanin weglowodorowych w temperaturach nizszych od ich temperatury plyn¬ nosci jest bardzo trudne. Aby ulatwic pompowa¬ nie mieszanine ogrzewa sie lub wprowadza sie do niej srodki chemiczne poprawiajace plynnosc, ob¬ nizajace temperature plynnosci lub rozcienczalniki.W celu ulatwienia pompowania próbowano równiez stosowac srodki obnizajace lepkosc mieszaniny, lecz z niewielkim skutkiem. Ponadto mozna wytwa¬ rzac zawiesine skrzeplego oleju w wodzie i mie¬ szanine te pompowac w temperaturach nizszych od temperatury plynnosci surowego oleju.Znane z opisów patentowych rozwiazania tego problemu przedstawione sa [ponizej.Wedlug opisu patentowego St. Zjedn. Ameryki nr 271080 wosk oddziela sie od surowych olei przez pompowanie oleju cienkimi strumieniami lub struzkami na dno zbiornika zawierajacego solanke o odpowiednio niskiej temperaturze, aby wosk skrzepl. Zakrzeply wosk odzyskuje sie z solanki.W opisie patentowym St. Zjedn. Ameryki nr 1154 485 opisano sposób polegajacy na wdmu¬ chiwaniu pod powierzchnie oleju powietrza pod zwiekszonym cisnieniem. Wytworzona emulsja po- wietrzno-olejowa wykazuje wieksza plynnosc niz olej.W opisie patentowym St. Zjedn. Ameryki nr 2 526 966 przedstawiono sposób transportowania polegajacy na usunieciu z surowych, lepkich olei weglowodorów lekkich wraz z lotna gazolina, uwo¬ dornieniu pozostalosci w celu (poprawienia plyn¬ nosci i po polaczeniu produktu uwodornienia z weglowodorami lekkimi pompowanie mieszaniny.Sposób wedlug opisu patentowego St. Zjedn.Ameryki nr 2 821 205 polega na usprawnieniu pom¬ powania lepkiego oleju przez utworzenie cienkiej warstwy wodnej na wewnetrznych scianach rury.Ponadto w celu obnizenia lepkosci .mozna do su¬ rowego oleju dodawac lekkie frakcje ropy nafto¬ wej lub skondensowany gaz odlewniczy. Srodki takie jak fosforany i polifosforany mozna dodawac do wody, aby zwiekszyc jej zdolnosc do selektyw¬ nej adhezji do rur stalowych i usuwania oleju z powierzchni rury bez tworzenia emulsji.Wedlug opisu patentowego St. Zjedn. Ameryki nr 3 269 401 poprawe plynnosci oleju zawieraja¬ cego wosk osiaga sie przez rozpuszczenie w oleju pod zwiekszonym cisnieniem i w temperaturze wyzszej od jego temperatury plynnosci gazów, na przyklad N2, C02, gazu spalinowego lub weglo¬ wodorów zawierajacych mniej niz 3 atomy wegla.Gaz zostaje w pewien sposób polaczony z kry¬ sztalami wosku i zabezpiecza osadzony wosk przed skupianiem sie i tworzeniem mocnych struktur.Na powierzchni czastek wosku, zwlaszcza wiek¬ szych gromadzi sie gaz, który tworzy blonke po- 98 5443 98 544 4 krywajaca i izoluje czastki zabezpieczajac je przed laczeniem sie.Sposób wedlug opisu patentowego Stanów Zjed¬ noczonych Ameryki nr 3 425 429 polega na tran¬ sportowaniu lepkich surowych olei w postaci emul¬ sji w wodzie, zawierajacej niejonowy srodek po¬ wierzchniowo czynny.W opisie patentowym Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 3 468 986 przedstawiono dyspersje cza¬ stek mieszaniny weglowodór—polimer w nieroz- puszczajacej ja cieczy, na przyklad w wodzie. Dys¬ persje te otrzymuje sie przez wprowadzenie stopio¬ nej mieszaniny do wody o temperaturze wyzszej od temperatury krzepniecia mieszaniny oraz wytrza¬ sanie w wyniku czego powstaje niestabilna dysper¬ sja kropelek stopionej mieszaniny w wodzie. Dys¬ persje te nastepnie chlodzi sie doprowadzajac do skrzepniecia kropelek. Stale skrzeple czastki od¬ dziela sie i stosuje jako srodki zwiekszajace lep¬ kosc, dodatki zmniejszajace plynnosc oraz srodki uszczelniajace.W opisie patentowym Stanów Zjednoczonych Ameryki nr 3 527 692 przedstawiono sposób tran¬ sportowania rurociagiem lupków roponosnych. Lup¬ ki po wydobyciu kruszy sie, a nastepnie tworzy ich zawiesine w cieklym rozpuszczalniku takim jak ropa naftowa, olej lupkowy lub jego frakcje.Zawiesine te ogrzewa sie do temperatury 286— 315°C i transportuje rurociagiem. Wskutek ogrza¬ nia do tak wysokiej temperatury nastepuje eks¬ trakcja kerogenu.Wedlug opisu patentowego Stanów Zjednoczo¬ nych Ameryki nr 3 548 846 do przeznaczonych do transportu surowych olei woskowych dodaje sie propan lub butan.Sposób wedlug opisu patentowego' Stanów Zjed¬ noczonych Ameryki nr 3 618 624 polega na wpro¬ wadzaniu do surowych olei mieszajacych sie z nimi gazów takich jak C02, metan, etan itp. co po¬ woduje obnizenie lepkosci olei lepkich.Znane jest równiez stosowanie do transportu surowych olei linii znaczonych i wielkich wy¬ mienników ciepla rozmieszczonych w pewnych od¬ stepach wzdluz rurociagu, które sluza do utrzymy- wnia surowego oleju w temperaturze wyzszej od jego temperatury plynnosci. Glówna wada tej metody jest sklonnosc surowego oleju do*osiadania w czasie przerwy przeplywu.Dowiedziono, ze sposoby te z wyjatkiem tran¬ sportowania w ogrzewanych rurociagach i prze¬ sylania olei surowych w postaci zawiesiny wodnej sa nieekonomiczne.Przedmiotem wynalazku jest sposób wstepnej obróbki mieszaniny weglowodorów przeznaczonej do transportu, zawierajacej 1—80% wagowych wo¬ sku w postaci zawiesiny, polegajacy na tym, ze mieszanine weglowodorowa rozdziela sie na dwie frakcje, jedna o niskiej temperaturze plynnosci oraz druga o wysokiej temperaturze plynnosci.Nastepnie co najmniej 50%, a korzystniej cala frakcje o wysokiej temperaturze piynnosci wpro¬ wadza sie poprzez dno do wiezy, w której w prze- ciwpradzie przeplywa ciagly strumien wody. Wode wprowadza sie w górnej czesci wiezy w tempera¬ turze co najmniej 2,8°C ponizej temperatury krzep¬ niecia frakcji o wysokiej temperaturze - plynnosci.Frakcje te dysperguje sie na oddzielne czastki o przecietnej srednicy 0,05—20 mm przez nadanie jej ruchu turbulentnego przed zetknieciem z woda w wiezy lub podczas wprowadzania frakcji do wody wewnatrz wiezy. Czastki poruszaja sie w wiezy ku górze i krzepna w wyniku zetkniecia z przeplywajaca w przeciwpradzie zimna woda.Skrzeple czastki przechodza poprzez granice faz utworzona w górnej czesci wiezy miedzy woda i frakcja o niskiej temperaturze plynnosci • wpro¬ wadzana góra. Zawiesine czastek skrzeplych we frakcji o niskiej temperaturze plynnosci odpro¬ wadza sie z wiezy i transportuje, korzystnie ruro¬ ciagiem, w temperaturze nieco ponizej tempera¬ tury roztworu czastek skrzeplych.W sposobie wedlug wynalazku korzystnie sto¬ suje sie mieszaniny weglowodorowe o sredniej temperaturze plynnosci powyzej wlasciwej dla po¬ ry roku temperatury otoczenia systemu transpor¬ towego, na przyklad rurociagu. Przykladami mie¬ szanin weglowodorowych sa ropa naftowa, olej lupkowy, olej smolowo-piaskowy, olej paliwowy, olej gazowy i podobne mieszaniny weglowodoro¬ we, jak równiez mieszaniny dwóch. lub wiekszej liczby mieszanin weglowodorowych tego samego typu lub róznych.Sposobem wedlug wynalazku obróbce poddaje sie oleje surowe, a zwlaszcza tzw. oleje woskowe.Przykladami tych olei sa surowe oleje woskowe wykazujace „zel woskowy" pojawiajacy sie przy odpowiedniej temperaturze otoczenia. Oleje wosko¬ we zawieraja 1—80% wosku. Wosk okreslony jest jako osad, który powstaje po rozpuszczeniu 1 czesci surowego oleju w 10 czesciach ketonu metylowo- etylowego w temperaturze 80°C i po zamrozeniu mieszaniny do temperatury —25°. Korzystnie sto¬ suje sie oleje o sredniej temperaturze plynnosci powyzej przecietnego minimum temperatury sy¬ stemu transportowego, na przyklad rurociagu.Srednie temperatury plynnosci olei surowych, za¬ warte sa w zakresie (—23,3)—93,3°£, korzystnie (-17,8)—65,6°C.Mieszanine weglowodorowa rozdziela sie na wstepie na dwie frakcje, frakcje górna o niskiej temperaurze plynnosci, która okreslana jest rów¬ niez jako frakcja o gestosci i lepkosci w danej temperaturze nizszej niz gestosc i lepkosc wyjscio¬ wej mieszaniny weglowodorowej i frakcje dolna o wysokiej temperaturze plynnosci, okreslona rów¬ niez jako frakcja o gestosci i lepkosci w danej temperaturze wyzszej niz gestosc i lepkosc wyj¬ sciowej mieszaniny weglowodorowej. Frakcja dol¬ na, czyli frakcja o wysokiej temperaturze plyn¬ nosci moze stanowic dowolna czesc mieszaniny weglowodorowej jak 1—80%, korzystnie 20—70% a korzystniej 30—60% wagowych wyjsciowej mie¬ szaniny. Oczywiscie z surowego oleju mozna uzy¬ skiwac równiez inne frakcje i stosowac je w in¬ nych operacjach.Rozdzial na frakcje prowadzi sie pod cisnieniem atmosferycznym, obnizonym lub podwyzszonym, w temperaturze niskiej lub wysokiej, na drodze de¬ stylacji, ekstrakcji rozpuszczalnikiem, frakcjono¬ wania membranowego, krystalizacji lub innymi 39 40 45 50 55 6098 544 metodami, które pozwalaja na rozdzielenie mie¬ szaniny weglowodorowej na co najmniej dwie frakcje. Do 50%, korzystnie do 42%, a korzystniej do 33% objetosciowych frakcji o wysokiej tempe¬ raturze plynnosci mozna poddac krakingowi ter¬ micznemu, uwadamiajacemu, katalitycznemu lub krakowac mieszanymi metodami podczas frakcjo¬ nowania, lub przed doprowadzeniem frakcji dolnej do skrzepniecia.Frakcja o niskiej temperaturze plynnosci powin¬ na miec te temperature — co najmniej 0,5°C, ko¬ rzystnie 2,8°C, a korzystniej o 5,5°C nizsza od sred¬ niej temperatury systemu transportowego, na przy¬ klad rurociagu lub polaczenia rurociagu i baterii zbiornikowej.Frakcja o wysokiej temperaturze plynnosci po¬ winna byc odpowiednio zdyspergowana w fazie wodnej w wiezy, aby otrzymane czastki skrzeple mialy przecietna srednice 0,05—20 min lub wiek¬ sza, korzystnie 0,1—5 mm, a korzystniej 0,5—3 mm.Czastki powinny byc sferyczne o zasadniczo jed¬ nakowych wymiarach.Niezbedne jest, aby trakcja o wysokiej tempe¬ raturze plynnosci zostala w fazie cieklej, przed skrzepnieciem dokladnie zdyspergowana. Dysper¬ sje mozna wytworzyc, przez zmieszanie frakcji o wysokiej temperaturze plynnosci z niemiesza- jaca sie z nia ciecza o duzym napieciu miedzy- fazowym, na przyklad goraca woda. Ciekla frak¬ cja o wysokiej temperaturze plynnosci moze byc zdyspergowana na dnie wiezy bez dodatku wody.W tym przypadku korzystne jest, aby frakcja sty¬ kala sie natychmiast z goraca woda plynaca we¬ wnatrz wiezy przeplywem turbulentnym dla ulat¬ wienia dyspergowania. Turbulentny przeplyw wo¬ dy w wiezy moze byc wywolany czynnikami zew¬ netrznymi i/lub wewnetrznymi, na przyklad za pomoca wirnika, przez pompowanie, wibracje dzwiekowa i podobnymi metodami.W kazdym przypadku frakcja o wysokiej tem¬ peraturze plynnosci powinna byc w stanie ciek¬ lym odpowiednio zdyspergowana, aby mozna bylo otrzymac czastki skrzeple o zadanym ksztalcie i rozmiarach. Krzepniecie przeprowadza sie przez zestalanie, krystalizacje, wytworzenie konsystencji podobnej do zelu itp.Frakcje o wysokiej temperaturze plynnosci wpro¬ wadza sie do wiezy pompujac ja poprzez jedna lub wiecej dysz w dnie wiezy. Moga to byc dy¬ sze obrotowe lub dysze wyposazone w zamocowa¬ ne u wylotu perforowane plytki. Skuteczne jest równiez tloczenie. Ogólnie kazda metoda, która prowadzi do zdyspergowania frakcji w wiezy moze byc stosowana w sposobie wedlug wynalazku.Frakcja 6 wysokiej temperaturze plynnosci zo¬ staje zdyspergowana korzystnie w temperaturze o 0,5—55,5°C, a korzystniej o 5,5—27,8°C, powy¬ zej sredniej temperatury krzepniecia frakcji.Woda wchodzaca do wiezy ma korzystnie tem¬ perature bliska temperaturze otoczenia, a korzysta niej 5,5—27,8°C ponizej sredniej temperatury krzep¬ niecia frakcji o wysokiej temperaturze plynnosci.Kiedy goraca wode laczy sie z frakcja o wyso¬ kiej temperaurze plynnosci przed zetknieciem z woda wewnatrz wiezy, to temperatura tej mie- 6 szaniny powinna byc co najmniej o 2,8°C, a ko¬ rzystniej o 16,6»°C powyzej temperatury krzepnie¬ cia zdyspergowanej frakcji o wysokiej temperatu¬ rze plynnosci. W przypadku, kiedy frakcji o wy¬ sokiej temperaturze plynnosci nie miesza sie z go¬ raca woda przed wprowadzeniem do wiezy, wtedy woda opuszczajaca wieze ma korzystnie te sama, albo w przyblizeniu te sama temperature co frak¬ cja o wysokiej temperaturze plynnosci wchodzaca do wiezy. Oczywiscie temperataura zimnej wody wchodzacej do wiezy i temperatura wody opusz¬ czajacej wieze moze byc bardzo zróznicowana, lecz przy duzych predkosciach przeplywu, woda opusz¬ czajaca wieze moze miec temperature blisko tem¬ peraturze otoczenia. Korzystne jest duze zrózni¬ cowanie temperatury, a korzystniejsze zachowanie malego gradientu tego zróznicowania temperatur.W razie potrzeby otrzymania bardziej gestej i/lub bardziej „sztywnej" frakcji skrzeplej zrózni¬ cowanie temperatur wody wchodzacej i wycho¬ dzacej z wiezy odpowiada korzystnie temperatu¬ rze otoczenia albo nizszej, w zakresie od tempe¬ ratury' zamarzania wody do temperatury w przy¬ blizeniu równej temperaturze wchodzacej do wiezy cieklej frakcji o wysokiej temperaturze plynnosci.Oczywiscie potrzebne gestosci i rózne stopnie sztywnosci uzyskuje sie zmieniajac zróznicowanie temperatur wody wchodzacej i opuszczajacej wieze oraz gradient tego zróznicowania temperatur.Kiedy do frakcji o wysokiej temperaturze plyn¬ nosci dodaje sie goraca wode przed wejsciem do wiezy, temperatura tej mieszaniny powinna ko¬ rzystnie byc o co najmniej okolo 5,5»°C, a korzyst¬ niej o co najmniej okolo 16,6°C powyzej tempe¬ ratury krzepniecia frakcji zdyspergowanej. Przy¬ kladowe zakresy temperatur dla surowego oleju o temperaturze plynnosci 37,8—48,9°C wynosza' 43,3—100°C, a korzystniej 54,4—71,1,°C. Mieszanine wprowadza sie korzystnie przeplywem turbulent¬ nym, przy czym turbulencja jest odpowiednia do uzyskania dyspersji frakcji o wysokiej tempera¬ turze plynnosci na czastki o przecietnych rozmia¬ rach srednic 0,05—200 mm. Odpowiednia turbulen¬ cje zapewnia utrzymanie liczby Reynoldsa w gra¬ nicach 3000—1 000 000.Do frakcji o wysokiej temperaturze plynnosci mozna przed skrzepnieciem wprowadzic srodek powierzchniowo czynny dodajac go albo przed, albo w miejscu wprowadzania frakcji do wiezy.Srodek dodaje sie w ilosci 0,001—20%, korzystnie 0,01—10%, najkorzystniej 0,1—1% objetosciowego w stosunku do objetosci frakcji. Srodek powierz¬ chniowo czynny powinien posiadac odpowiednie wlasciwosci oleofilowe tak, aby mógl rozpuszczac sie lub mieszac z frakcja. Czasteczki srodka po¬ wierzchniowo czynnego powinny orientowac sie swoja czescia hydrofilowa promieniowo na po¬ wierzchni czastek. Zdarza sie, ze podczas formo¬ wania krople wosku uzyskuja lepsze wlasciwosci Ijydrofilowe, jako srodki powierzchniowo czynne stosuje sie kwasy tluszczowe, na przyklad kwasy * zawierajace 10—20 atomów wegla w czasteczce, a korzystnie jednowartosciowe kationy tych kwa¬ sów. Uzytecznym srodkiem powierzchniowo czyn¬ nym jest jednolaurynian sorbiitolu. Korzystnymi 40 45 50 55 607 srodkami sa sulfoniany weglowodorów ropy naf¬ towej, zwlaszcza zawierajace jednowartosciowy ka¬ tion, na przyklad Na+ i o srednim ciezarze równo¬ waznikowym okolo 200—600, korzystniej 250—500, a najkorzystniej 350^-420.Odpowiednio do zróznicowania gestosci miedzy frakcja krzepnaca lub skrzepla i woda frakcja skrzepla porusza sie ku górze. W górnej czesci wiezy, pomiedzy frakcja o niskiej temperaturze plynnosci wprowadzana do wiezy od góry i znaj¬ dujaca sie w wiezy woda wytwarza sie granica faz.Teoretycznie wszystkie czastki skrzeple przecho¬ dza poprzez granice faz i tworza zawiesine z frak¬ cja o niskiej temperaturze plynnosci, a praktycznie frakcja ta zastepuje wode na powierzchni czastek skrzeplych. Woda ta powraca do fazy wodnej.Czastki skrzeple maja sklonnosc do nagromadza¬ nia sie na granicy faz i pewne czastki moga po¬ zostawac w fazie wodnej jako czastki nagroma¬ dzajace sie, które utrzymuja czastki znajdujace sie bezposrednio nad nimi.Zawiesina czastek skrzeplych we frakcji o nis¬ kiej temperaturze plynnosci unosi sie w wiezy powyzej granicy faz miedzy woda znajdujaca sie w wiezy a frakcja o niskiej temperaturze plyn¬ nosci. Jest pozadane, aby zawiesina nie zawierala wody, jednakze niewielkie ilosci wody, na przy¬ klad 0,1—5% objetosciowych wody, lub nawet wiecej moze byc uniesione w zawiesinie bez szkod¬ liwych skutków. Do frakcji o niskiej temperaturze • plynnosci mozna dodawac przed, w czasie, lub po wytworzeniu zawiesiny ciekly rozcienczalnik, taki jak latwo lotna gazolina, kondensat zbiornikowy lub podobny weglowodór. W sposobie wedlug wy¬ nalazku jest uzyteczny kazdy rozcienczalnik mie¬ szajacy sie z frakcja o niskiej temperaturze plyn¬ nosci, korzystnie taki, którego temperatura plyn¬ nosci jest nizsza -od minimum temperatury syste¬ mu' transportowego.Frakcja o niskiej temperaturze plynnosci wcho¬ dzi do wiezy w temperaturze korzystnie o co najmniej okolo 2,77°C, korzystniej o co najmniej okolo 16,6°C, a najkorzystniej o co najmniej 38,8°C ponizej temperatury roztworu czastek skrze¬ plych o wysokiej temperaturze plynnosci. Okre¬ slenie — temperatura roztworu odnosi sie do tem¬ peratury, w której zasadniczo wszystkie czastki skrzeple sa w roztworze frakcji o niskiej tempe¬ raturze plynnosci.Podczas transportowania mieszaniny weglowo¬ dorowej srednie minimum temperatury zawiesiny nie powinno przekraczac temperatury roztworu frakcji skrzeplej.* Oznacza to, ze w co najmniej glównej poczatkowej dlugosci rurociagu tempera¬ tura zawiesiny nie powinna przekraczac tempe¬ ratury roztworu frakcji skrzeplej. Jezeli podczas transportowania zawiesiny, na przyklad w prze¬ wodzie temperatura wzrasta nie jest to szkodliwe.Jednakze, jezeli tempertucra zaczyna sie wahac, na przyklad od okolo 16,6°C powyzej do okolo 16,6iuC ponizej temperatury roztworu frakcji skrzeplej jest to niepomyslne. Oczywiscie, jezeli cykliczne zmiany temperatury wystepuja w koncowym od¬ cinku rurociagu, moze to nie wywolywac istot¬ nych zmian w latwosci pompowania zawiesiny. 544 8 W czasie lub po skrzepnieciu czastki mozna po¬ krywac gazami, substancjami stalymi lub innymi srodkami przeciwdzialajacymi aglomeracji, pozwa¬ lajacymi na wzrost temperatury zawiesiny, podczas transportu, itd. Przyklady odpowiednich substan¬ cji pokrywajacych podane sa w opisie patentowym St. Zjedn. Ameryki nr 3 468 986. Uzytecznymi sub¬ stancjami pokrywajacymi sa organiczne i nieorga¬ niczne sole metali II, III, IV*, V, VI, VII i VIII grupy ukladu Okresowego pierwiastków, zywice syntetyczne, takie jak octan celulozy, polistyren, polietylen, octan poliwinylu i inne oraz glina, na przyklad bentonit, kaolin, ziemia Fullera i inne glinokrzemiany, kamien wapienny itp. Korzystna substancja pokrywajaca jest weglan wapniowy.Przykladami uzytecznych gazów sa powietrze, C02, nizsze weglowodory zawierajace do 4 atomów we¬ gla, gaz ziemny i podobne zwiazki..Wartosc pH wody, jak równiez inne parametry wody i srodowiska sa dobrane w ten sposób, aby ulatwic sorpcje substancji stalej lub gazu na powierzchni czastek skrzeplych. Pokrywanie wykonuje sie przez stykanie czastek skrzeplych z wodnym, -bezwodnym, rozpylonym lub zawartym w kapieli preparatem albo ich mieszanka. Przy stosowaniu kapieli wodnej gaz lub substancje sta¬ la uzywa sie w stezeniu 10—200 000 ppm, korzy¬ stnie 100—100 000 ppm. Oczywiscie o stezeniu ka¬ pieli decyduje rozpuszczalnosc gazu lub substancji stalej. Jest wskazane, aby na powierzchni czastek skrzeplych osadzala sie jednoczasteczkowa war¬ stwa gazu lub substancji stalej. Stezenie frakcji skrzeplej w zawiesinie wynosi korzystnie 1—80u/o, korzystniej 5—55%, a najkorzystniej 10—50% wa- gowych. Podczas wytwarzania zawiesiny tempe¬ ratura frakcji górnej wynosi korzystnie od 16,6UC ponizej do 16,6°C powyzej, a korzystniej od 8,3°C ponizej do 8,3°C powyzej minimalnej temperatury otoczenia systemu transportowego. Korzystnie jest, 40 aby temperatura frakcji o niskiej temperaturze plynnosci podczas wytwarzania zawiesiny wyno¬ sila okolo 16,6°C, a korzystniej okolo 38,8°C, po¬ nizej temperatury roztworu frakcji skrzeplej o wysokiej temperaturze plynnosci. 45 Zawiesine transportuje sie masowymi srodkami transportu, takimi jak- samochody-zbiorniki lub cysterny, przyczepy-zbiorniki, zbiornikowce, barki i inne, lecz kprzystne jest transportowanie w prze¬ wodzie takim jak rurociag. Oczywiscie przewód lub 50 rurociag jest zaopatrzony w polaczone z nim ba¬ terie zbiorników.Zawiesine transportuje sie przeplywem laminar- nym, przejsciowym przy liczbie Reynoldsa w za¬ kresie okolo 2000—4000 lub turbulentnym w prze- 55 • wodzie. Przeplyw turbulentny moze byc korzystny wtedy, kiedy potrzebne jest utrzymanie zawiesiny skrzeplych czastek w stanie shomogenizowanym.Zawiesine transportuje sie przewodem o sredniej maksymalnej temperaturze w co najmniej glów- go nej poczatkowej dlugosci przewodu nizszej niz temperatura roztworu frakcji skrzeplej we frakcji o niskiej temperaturze plynnosci. Srednia maksy¬ malna temperatura przewodu jest o co najmniej okolo 0,55°C, a korzystniej o co najmniej okolo 65' 2,77°C nizsza niz srednia temperatura roztworu98 544 frakcji skrzeplej w zawiesinie. Ponadto, srednia temperatura przewodu nie powinna byc nizsza niz srednia temperatura plynnosci frakcji o niskiej temperaturze plynnosci i korzystnie powinna byc o co najmniej okolo 0,55°C, a korzystnie o co naj¬ mniej okolo 2,77°C wyzsza od tej temperatury plynnosci.W celu ulatwienia pompowania zawiesiny mozna dodawac do niej gaz mieszajacy sie z frakcja o niskiej temperaturze plynnosci lecz korzystnie nie mieszajacy sie z frakcja skrzepla. Przykladami ta¬ kich gazów sa C02, weglowodory zawierajace mniej niz 3 atomy wegla, N2, gaz spalinowy itp. Gaz mozna wprowadzac do zawiesiny w takich warun¬ kach, zeby jego stezenie bylo wyzsze niz pod cis¬ nieniem atmosferycznym. Zawiesine nasyca sie ko¬ rzystnie C02 pod zwiekszonym cisnieniem.Aby ulatwic wytwarzanie zawiesiny dodaje sie do niej suspendujace srodki chemiczne, na przy¬ klad polimery o duzym ciezarze czasteczkowym.Ponadto, w celu uzyskania przez zawiesine odpo¬ wiednich wlasciwosci mozna dodawac srodki obni¬ zajace lepkosc, zmniejszajace temperature plyn¬ nosci i redukujace opór.Na zalaczonych rysunkach fig. 1 przedstawia schemat urzadzenia do wykonywania sposobu we¬ dlug wynalazku, a fig. 2 — schemat odmiany te¬ go urzadzenia. } Przedstawione na fig. 1 urzadzenie dziala w ten spesób, ze do wiezy frakcjonujacej 1 wchodzi lep¬ ki olej surowy A, który zostaje rozdzielony na frakcje o niskiej temperaturze plynnosci B i frak¬ cje o wysokiej temperaturze plynnosci C. Frakcja o wysokiej temperaturze plynnosci C przechodzi poprzez wymiennik ciepla 2, a nastepnie jako cie¬ kly wosk dostaje sie przez dno do wiezy 3, w któ¬ rej styka sie z plynaca w przeciwpradzie woda.Woda opuszcza wieze 3 jako goraca woda, korzyst¬ nie o tej samej temperaturze jaka ma wprowa¬ dzany do wiezy 3 ciekly wosk. Odpowiednia tur¬ bulencje wody w dolnej czesci wiezy 3, zapewnia¬ jaca zdyspergowanie cieklego wosku w oddzielne czastki o przecietnej srednicy 0,1—5 mm utrzymu¬ je mieszadlo 4. Zdyspergowany, ciekly wosk poru¬ sza sie w wiezy ku górze i krzepnie w wyniku zetkniecia z zimna woda. Skrzeple czastki unosza sie do granicy faz D utworzonej miedzy woda, a frakcja o niskiej temperaturze plynnosci B, która wchodzi do wiezy 3 od góry i tworza zawiesine w tej frakcji. ,Czesc zawiesiny E ponad granica faz D odprowadza sie z wiezy, a nastepnie trans¬ portuje sie ja, korzystnie rurociagiem w tempera¬ turze nieco nizszej niz temperatura roztworu skrzeplego wosku we frakcji o niskiej temperatu¬ rze plynnosci.Fig. 2 przedstawia korzystna odmiane urzadze*- nia do wykonywania sposobu wedlug wynalazku.Frakcje o wysokiej temperaturze plynnosci C w stanie cieklym miesza sie z goraca woda przed do¬ prowadzeniem do wiezy 3' od dolu. Goraca woda opuszczajaca wieze 3' przeplywa przez wymiennik ciepla 2' przed zmieszaniem z frakcja o wysokiej temperaturze plynnosci C. Goraca woda i frakcja C plyna przeplywem turbulentnym, który ulatwia zdyspergowanie frakcji na oddzielne czastki. Po¬ miedzy frakcja C i woda wystepuja duze sily na¬ piecia powierzchniowego, które równiez ulatwiaja zdyspergowanie. W górnej czesci wiezy 3' dopro¬ wadzona jest zimna woda, a w dolnej czesci do- prowadzona woda goraca. Zdyspergowane czastki frakcji C poruszaja sie ku górze wiezy 3' odpo¬ wiednio do róznicy gestosci pomiedzy frakcja i woda. Podczas ruchu ku górze w miare stykania sie z zimniejsza woda czastki krzepna. Od góry wie¬ lo zy 3' wprowadzana jest frakcja o niskiej tempera¬ turze plynnosci B' tworzaca ciagla faze weglowo¬ dorowa, a w zetknieciu z woda, utrzymujaca sie w górnej czesci wiezy granice faz D\ Czastki skrzep¬ le przechodza poprzez granice faz D' i tworza za- wiesine z frakcja o niskiej temperaturze plynnos¬ ci B\ Czesc zawiesiny E' odprowadza sie z wiezy 3' i transportuje sie rurociagiem w temperaturze nizszej od temperatury roztworu czastek skrzep¬ lych.Przyklad I. W przykladzie stosuje sie szkla¬ na kolumne o srednicy wewnetrznej 5,08 cm i o dlugosci 122 cm zaopatrzona w odpowiednie urza¬ dzenia do wprowadzania i odplywu plynów. Suro- wy olej o temperaturze plynnosci 47,2°C destyluje sie odbierajac 42% frakcji górnej o niskiej tem¬ peraturze plynnosci i 58°/o frakcji dolnej o wyso¬ kiej temperaturze plynnosci. 2000 cm3/godz. frakcji dolnej w temperaturze 71,1°C laczy sie z 16 000 cm8/godz. wody o tej samej temperaturze i miesza¬ nine ta zasila sie kolumne od dolu poprzez rurki o srednicy wewnetrznej 1,59 mm. Okolo 20 cm od wierzcholka do kolumny wchodzi woda o tempera¬ turze 21,1°C, a dolem odplywa z kolumny 13 000 cm8/godz. wody o temperaturze 54,4°C. Na dnie kolumny zostaje zdyspergpwana frakcja'o wyso¬ kiej temperaturze plynnosci. W wyniku otrzymuje sie czastki skrzeple o przecietnej srednicy 0,5—2 mm. Szybkosc przeplywu wody wewnatrz kolumny 40 odpowiada przeplywowi laminarnemu. Frakcje górna wprowadza sie do kolumny od góry w tem¬ peraturze 21,1°C i w ilosci 1450 cm3/godz. Pomie¬ dzy frakcja górna i woda wytwarza sie granica faz. Zawiesine zawierajaca 58% sferycznych cza- 45 stek skrzeplych odprowadza sie z kolumny w miej¬ scu lezacym ponad granica faz i transportuje sie nastepnie rurociagiem o srednicy wewnetrznej o- kolo 12,7 mm. 50 Przyklad II. Surowy olej o temperaturze plynnosci okolo 57,2°C destyluje sie pod cisnie¬ niem atmosferycznym odbierajac 42% objetoscio¬ wych frakcji górnej i 59% objetosciowych frakcji dolnej. Frakcje dolna ogrzana do temperatury 55 82,2°C w ilosci 3200 * cm8/godz. miesza sie z 6300 cms/godz. wody o sredniej temperaturze 87,8°C w warnkach przeplywu turbulentnego. Mieszanine te wprowadza sie rura o srednicy wewnetrznej 2,1 mm od dolu do tej samej kolumny, której uzy- 60 wano w przykladzie I. 25,4 cm ponizej wierzchol¬ ka wchodzi do kolumny woda o temperaturze 23,8°C, a dolem odplywa 13 000 cm8/godz. wody o temperaturze 54,4°C. Szybkosc przeplywu wody we¬ wnatrz kolumny wynosi okolo 0,2 cm/sek. Srednia 65 temperatura krzepniecia frakcji wprowadzanej do98 544 11 12 kolumny wynosi 48,9°C. Frakcje górna o tempera¬ turze 21,1°C w ilosci 2300 cm8/godz. wprowadza sie wraz z okolo 900 cm8/godz. latwo lotnej gazo- liny w tej samej temperaturze do kolumny od gó¬ ry. W odleglosci okolo 20 cm od wierzcholka ko¬ lumny wytwarza sie granica faz pomiedzy frak¬ cja górna z gazolina i woda wewnatrz kolumny.Okolo 6400 cm8/godz. zawiesiny zlozonej w 50% ze skrzeplej frakcji o wysokoiej temperaturze plyn¬ nosci i o przecietnej srednicy czastek 0,5—2 mm odprowadza sie w odleglosci 5,08 cm ponad grani¬ ca faz.Zawiesine transportuje sie 8,5 m rura o sred¬ nicy wewnetrznej 12,7 mm w zamknietej petli za pomoca pompy odsrodkowej. Srednia temperatura zawiesiny podczas pompowania wynosi 21,1°C. Po 150 cyklach obiegu zawiesiny poprzez petle bada sie ja. Stwierdzono, ze czastki pozostaly nietkniete i nawet najmniejsza ich czesc nie znajduje sie w roztworze.Przytoczone przyklady nie ograniczaja w zadnym stopniu sposobu wedlug wynalazku. Wszystkie rów¬ nowazne, oczywiste dla fachowca jego modyfikacje pozostaja w jego zakresie, który okreslony jest za¬ strzezeniami. PL PL
Claims (12)
1. Zastrzezenia patentowe 1. Sposób wstepnej obróbki mieszaniny weglowo¬ dorów przeznaczonej do transportu, zawierajacej 1—80% wagowych wosku w postaci zawiesiny, znamienny tym, ze mieszanine weglowodorowa roz¬ dziela sie na frakcje o niskiej temperaturze plyn¬ nosci i frakcje o wysokiej temperaturze plynnosci, a nastepnie frakcje o wysokiej temperaturze plyn¬ nosci wprowadza sie poprzez dno do wiezy, w któ¬ rej w przeciwpradzie w stosunku do kierunku wprowadzania tej frakcji przeplywa ciagly stru¬ mien wody, która wprowadza sie w górnej czesci wiezy w temperaturze 2,8°C ponizej temperatury krzepniecia frakcji o wysokiej temperaturze plyn¬ nosci i dysperguje sie frakcje o wysokiej tempe¬ raturze plynnosci w fazie wodnej na dnie wiezy przez nadanie jej ruchu turbulentnego, przy czym zdyspergowane czastki w trakcie zetkniecia z wo¬ da krzepna i poruszaja sie w wiezy ku górze prze¬ chodzac przez granice faz, utworzona pomiedzy frakcja o niskiej temperaturze plynnosci wprowa¬ dzana do wiezy od góry i znajdujaca sie w wiezy woda, a nastepnie w poblizu granicy faz odprowa- daz sie wytworzona zawiesine czastek skrzeplych we frakcji o niskiej temperaturze plynnosci, w temperaturze nizszej od temperatury roztworu cza¬ stek skrzeplych we frakcji o niskiej temperaturze plynnosci.
2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze zawiesine odprowadza sie do rurociagu.
3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosuje sie frakcje o wysokiej temperaturze plyn¬ nosci stanowiaca 20—70% wagowych mieszaniny weglowodorów.
4. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze nie wiecej niz 50% wagowych frakcji o wysokiej temperaturze plynnosci poddaje sie krakingowi przed skrzepnieciem.
5. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze frakcje doprowadza sie do skrzepniecia w czastki o przecietnej srednicy 0,05—20 mm.
6. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze szybkosc przeplywu wody w wiezy reguluje sie tak, aby woda opuszczajaca wieze miala te sama temperature co wchodzaca do wiezy frakcja o wy¬ sokiej temperaturze plynnosci.
7. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do frakcji o niskiej temperaturze plynnosci doda¬ je sie przed, w czasie lub po wytworzeniu zawie¬ siny ciekiy rozcienczalnik mieszajacy sie z ta frakcja.
8. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze rozdzial na frakcje prowadzi sie na drodze desty¬ lacji.
9. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do frakcji o wysokiej temperaturze plynnosci do¬ daje sie przed skrzepnieciem srodek powierzchnio- wo-ezynny, w ilosci 0,001—20% objetosciowych.
10. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do zawiesiny dodaje sie przed lub podczas odpro¬ wadzania gaz mieszajacy sie z frakcja o niskiej temperaturze plynnosci, korzystnie C02.
11. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze wytwarza sie zawiesine o zawartosci 10—50% wa¬ gowych czastek skrzeplych.
12. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze frakcje doprowadza sie do skrzepniecia w czastki sferyczne, korzystnie o srednicy 0,1—5 mm. 10 15 20 25 30 35 4098 544 goraca woda zimna wado goraca woda PL PL
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US00289918A US3846279A (en) | 1972-09-18 | 1972-09-18 | Method for making and slurrying wax beads |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL98544B1 true PL98544B1 (pl) | 1978-05-31 |
Family
ID=23113725
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL1973165263A PL98544B1 (pl) | 1972-09-18 | 1973-09-17 | Sposob wstepnej obrobki mieszaniny weglowodorow przeznaczonej do transportu |
Country Status (26)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3846279A (pl) |
JP (1) | JPS534643B2 (pl) |
AT (1) | AT340026B (pl) |
AU (1) | AU5935973A (pl) |
BE (1) | BE824686Q (pl) |
BG (1) | BG21240A3 (pl) |
BR (1) | BR7306519D0 (pl) |
CA (1) | CA996609A (pl) |
CH (1) | CH581182A5 (pl) |
DD (1) | DD106610A5 (pl) |
DE (1) | DE2342419C3 (pl) |
EG (1) | EG10950A (pl) |
FR (1) | FR2200477B1 (pl) |
GB (1) | GB1421802A (pl) |
IL (1) | IL43006A0 (pl) |
IN (1) | IN140582B (pl) |
IT (1) | IT991472B (pl) |
MY (1) | MY7700040A (pl) |
NL (1) | NL7312863A (pl) |
OA (1) | OA04470A (pl) |
PL (1) | PL98544B1 (pl) |
RO (1) | RO71474A (pl) |
SE (1) | SE387609B (pl) |
TR (1) | TR17558A (pl) |
ZA (1) | ZA735093B (pl) |
ZM (1) | ZM12373A1 (pl) |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4013544A (en) * | 1972-09-18 | 1977-03-22 | Marathon Oil Company | Method for making and slurrying wax beads |
USRE30281E (en) * | 1974-11-15 | 1980-05-27 | Marathon Oil Company | Transportation of waxy hydrocarbon mixture as a slurry |
US3910299A (en) * | 1974-11-15 | 1975-10-07 | Marathon Oil Co | Transportation of waxy hydrocarbon mixture as a slurry |
US4100967A (en) * | 1974-12-23 | 1978-07-18 | Texaco Inc. | System for decreasing resistance to flow of crude oil up from a well or through a pipeline |
US4126182A (en) * | 1976-08-16 | 1978-11-21 | Texaco Inc. | Method for decreasing resistance to flow of crude oil up from a well or through a pipeline |
US4050742A (en) * | 1976-11-04 | 1977-09-27 | Marathon Oil Company | Transporting heavy fuel oil as a slurry |
US4252549A (en) * | 1979-05-31 | 1981-02-24 | Suntech, Inc. | Crystallization via porous tube heat transfer |
US4310011A (en) * | 1980-04-14 | 1982-01-12 | Marathon Oil Company | Method for maximizing the pumpability efficiency of a hydrocarbon slurry by controlling the wax crystal content |
DE3637068A1 (de) * | 1986-04-08 | 1987-12-23 | Samson Ag | Pneumatische antriebsvorrichtung fuer stellgeraete oder dergleichen |
US4702758A (en) * | 1986-05-29 | 1987-10-27 | Shell Western E&P Inc. | Turbine cooling waxy oil |
US4697426A (en) * | 1986-05-29 | 1987-10-06 | Shell Western E&P Inc. | Choke cooling waxy oil |
US5254177A (en) * | 1992-02-10 | 1993-10-19 | Paraffin Solutions, Inc. | Method and system for disposing of contaminated paraffin wax in an ecologically acceptable manner |
US6313361B1 (en) | 1996-02-13 | 2001-11-06 | Marathon Oil Company | Formation of a stable wax slurry from a Fischer-Tropsch reactor effluent |
DE19719772C2 (de) * | 1997-05-10 | 1999-03-25 | Dsd Gas Und Tankanlagenbau Gmb | Verfahren zum Transport von geschmolzenem Schwefel und Transportanlage hierfür |
FR3019624A1 (fr) * | 2014-04-04 | 2015-10-09 | Total Sa | Transport de fluide paraffinique |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL286304A (pl) * | 1961-08-01 | 1900-01-01 | ||
NL6611946A (pl) * | 1965-08-27 | 1967-02-28 | ||
US3468986A (en) * | 1966-11-15 | 1969-09-23 | David J Watanabe | Method for producing a solid particulate material |
-
1972
- 1972-09-18 US US00289918A patent/US3846279A/en not_active Expired - Lifetime
-
1973
- 1973-07-24 CA CA177,168A patent/CA996609A/en not_active Expired
- 1973-07-25 ZA ZA00735093A patent/ZA735093B/xx unknown
- 1973-07-26 IN IN1742/CAL/1973A patent/IN140582B/en unknown
- 1973-07-31 IT IT27333/73A patent/IT991472B/it active
- 1973-08-07 ZM ZM123/73*UA patent/ZM12373A1/xx unknown
- 1973-08-16 IL IL43006A patent/IL43006A0/xx unknown
- 1973-08-17 AU AU59359/73A patent/AU5935973A/en not_active Expired
- 1973-08-22 DE DE2342419A patent/DE2342419C3/de not_active Expired
- 1973-08-23 BR BR6519/73A patent/BR7306519D0/pt unknown
- 1973-08-24 GB GB4022973A patent/GB1421802A/en not_active Expired
- 1973-08-24 CH CH1220073A patent/CH581182A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1973-08-27 FR FR7330936A patent/FR2200477B1/fr not_active Expired
- 1973-09-12 EG EG361/73A patent/EG10950A/xx active
- 1973-09-14 TR TR17558A patent/TR17558A/xx unknown
- 1973-09-14 DD DD173493A patent/DD106610A5/xx unknown
- 1973-09-17 PL PL1973165263A patent/PL98544B1/pl unknown
- 1973-09-17 SE SE7312623A patent/SE387609B/xx unknown
- 1973-09-18 RO RO7376102A patent/RO71474A/ro unknown
- 1973-09-18 JP JP10460973A patent/JPS534643B2/ja not_active Expired
- 1973-09-18 NL NL7312863A patent/NL7312863A/xx unknown
- 1973-09-18 BG BG24563A patent/BG21240A3/xx unknown
- 1973-09-18 AT AT803373A patent/AT340026B/de not_active IP Right Cessation
- 1973-09-30 OA OA55001A patent/OA04470A/xx unknown
-
1975
- 1975-01-23 BE BE152629A patent/BE824686Q/xx active
-
1977
- 1977-12-30 MY MY40/77A patent/MY7700040A/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU5935973A (en) | 1975-02-20 |
MY7700040A (en) | 1977-12-31 |
DD106610A5 (pl) | 1974-06-20 |
GB1421802A (en) | 1976-01-21 |
ZM12373A1 (en) | 1974-05-21 |
ATA803373A (de) | 1977-03-15 |
IL43006A0 (en) | 1973-11-28 |
TR17558A (tr) | 1975-07-23 |
CA996609A (en) | 1976-09-07 |
IN140582B (pl) | 1976-12-04 |
DE2342419A1 (de) | 1974-04-11 |
BR7306519D0 (pt) | 1974-07-18 |
SE387609B (sv) | 1976-09-13 |
ZA735093B (en) | 1975-03-26 |
EG10950A (en) | 1976-10-31 |
NL7312863A (pl) | 1974-03-20 |
RO71474A (ro) | 1982-02-26 |
DE2342419C3 (de) | 1978-08-03 |
AT340026B (de) | 1977-11-25 |
OA04470A (fr) | 1980-03-15 |
IT991472B (it) | 1975-07-30 |
FR2200477B1 (pl) | 1978-01-27 |
JPS4970214A (pl) | 1974-07-08 |
CH581182A5 (pl) | 1976-10-29 |
BE824686Q (fr) | 1975-05-15 |
US3846279A (en) | 1974-11-05 |
DE2342419B2 (de) | 1977-12-01 |
JPS534643B2 (pl) | 1978-02-20 |
FR2200477A1 (pl) | 1974-04-19 |
BG21240A3 (pl) | 1976-03-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL98544B1 (pl) | Sposob wstepnej obrobki mieszaniny weglowodorow przeznaczonej do transportu | |
EP1561069B1 (en) | Method and system for transporting flows of fluid hydrocarbons containing wax, asphaltenes, and/or other precipitating solids | |
US8221105B2 (en) | System for hot asphalt cooling and pelletization process | |
JP5620625B2 (ja) | 原油を処理する方法 | |
EA002683B1 (ru) | Способ и система для перемещения потока текучих углеводородов, содержащего воду | |
US2879847A (en) | Process for increasing the flow in oil wells | |
CN103861329A (zh) | 一种适用于三相分离的组合方法与装置 | |
US3900391A (en) | Method of making a pumpable slurry from waxy crude oil | |
US2981683A (en) | Transportation of waxy oils | |
US4013544A (en) | Method for making and slurrying wax beads | |
Li et al. | Study of the mechanisms of wax prevention in a pipeline with glass inner layer | |
US3880177A (en) | Method for transporting waxy hydrocarbon mixtures | |
PL98261B1 (pl) | Sposob dostosowania do transportu rurociagiem ropy naftowej | |
PL84449B1 (en) | Transporting hydrocarbon mixtures as a slurry[us3804752a] | |
US2947578A (en) | Procedure for transporting sulphur | |
US4033853A (en) | Process and apparatus for heating and deaerating raw bituminous froth | |
CA1059562A (en) | Transporting heavy fuel oil as a slurry | |
US3900041A (en) | Modification of particle hardness in waxy crude oil slurries | |
Dai et al. | Efficient removal of acid from sulfuric acid alkylation reaction products by fiber coalescence technique: Lab-scale and industrial experiments | |
Moosai et al. | Oily wastewater cleanup by gas flotation | |
USRE30281E (en) | Transportation of waxy hydrocarbon mixture as a slurry | |
US4018682A (en) | Freeze-thaw method for reducing mineral content of a clay-water mixture | |
US3547497A (en) | Operating technique for sulfur slurry pipeline | |
PL95932B1 (pl) | Sposob wytwarzania zawiesiny weglowodorowej | |
PL97725B1 (pl) | Sposob wytwarzania z mieszaniny weglowodorow zawiesiny nadajacej sie do transportu |